Một giải pháp cải tạo hệ thống lọc bụi tĩnh điện Nhà máy Nhiệt điện Uông Bí I

1 Một giải pháp cải tạo hệ thống lọc bụi tĩnh điện Nhà máy Nhiệt điện Uông Bí I KS. Phạm Văn Quế - Giám đốc TT Gia công Áp lực Viện Nghiên cứu Cơ khí Hệ thống lọc bụi tĩnh điện (LBTĐ) được sử dụng ngày càng rộng rãi trong các ngành công nghiệp: Nhiệt điện, sản xuất xi măng, vật liệu xây dựng, hóa chất, phân bón, Trong dây chuyền thiết bị, LBTĐ thường bố trí ngay sau các thiết bị tạo ra nguồn bụi lớn: lò hơi, lò nung, lò sấy, máy nghiền,… Ưu điểm nổi bật của LBTĐ so với các thiết bị lọc bụi dạng khác: - Hiệu suất lọc bụi cao η = 98÷99,9%; - Công suất lọc lớn, đến hàng trăm ngàn m 3 khí bụi/h; - Có khả năng chịu được nhiệt độ đến 400 0 C; - Hệ thống làm việc ổn định; - Tuổi thọ thiết bị cao. Do có những ưu điểm kể trên, LBTĐ trong nhiều trường hợp là hệ thống không thể thay thế. I. Mô tả khái quát hệ thống lọc bụi tĩnh điện Mhà máy Nhiệt điện Uông Bí i 1. Các thông số chính của lò hơi: Số lượng: 04 lò - Kiểu: K-20-3 - Nước sản xuất: Nga - Năng suất hơi: 110T/h - Áp lực: 100kG/cm 2 - Nhiệt độ hơi nước: 540 0 C - Nhiệt độ nước cấp: 215 0 C Lò hơi kiểu than phun, thải xỉ khô Quạt gió: (01 cái cho 01 lò) Thông số Mô tả - Kiểu: BDH 18-11 - Lưu lượng: 123.600m 3 /h - Áp lực đầu đẩy: 379mmH 2 O Quạt khói: (01 cái cho 01 lò) Thông số Mô tả 2 - Kiểu: Д21,5 x 2 - Lưu lượng: 170.000m 3 /h - Áp lực đầu đẩy: 258mmH 2 O Nhiên liệu chính: Nhà máy dùng than Antraxit Vàng Danh Thành phần bao gồm C lv = 61,01% W lv = 10,72% H lv = 1,30% A lv = 28,0% O lv = 1,1% V lv = 2,52% N lv = 0,4% Q t lv = 5256kcal/kg S lv = 0,91% Đặc tính kỹ thuật của tro: SiO 2 = 58,52% Na 2 O 3 < 0,10% Al 2 O 2 = 28,08% K 2 O = 2,62% Fe 2 O 3 = 6,11% TiO 2 = 1,05% CaO = 0,82% MgO = 1,11% Hàm lượng cac bon còn lại trong tro từ 15  20%. Điện trở suất của tro: khoảng 1,4.10 8  1,4.10 12 .cm tại 135 0 C Khói vào bộ lọc bụi: - Lưu lượng khói của 01 lò: 198.956m 3 /h - Nồng độ bụi trong khói: 80g/Nm 3 - Nhiệt độ khói làm việc: 130 0 C - Nhiệt độ khói làm việc lớn nhất: 250 0 C 2. Hệ thống lọc bụi tĩnh điện: Hệ thống lọc bụi tĩnh điện trước cải tạo của Nhà máy điện Uông Bí I: Số lượng các bộ lọc bụi: 4 bộ (Mỗi lò 1 bộ) Loại lọc bụi: Model: FAA3  40.0m-2  76.0-10.5 Hãng chế tạo: ZHEJIANG FEIDA-Trung Quốc Số lượng phễu thu tro: 8 phễu/1 bộ lọc bụi Số trường: 4 trường Kích thước lọc bụi: Dài: 20m - Rộng: 8m Khoảng cách 02 điện cực khác dấu: 150mm 2.1. Điện cực thu và phụ kiện: 3 Kiểu tấm cực thu: Profil dạng chữ C: HxBxL=55x735x10.000mm Vật liệu: Thép Số lượng tấm cực thu/1 điện cực thu 4 tấm, được lắp ghép thành 1 diện cực thu Số lượng điện cực thu/1 trường 25 điện cực thu Phương pháp gõ cực thu: Kiểu gõ ngang, gõ cạnh Cấp điện: Các điện cực lắng được nối đất, qua hệ thống tiếp địa. 2.2. Điện cực phóng và phụ kiện Kiểu điện cực phóng: Dây d3mm xoắn lò xo: dxDxL=3x60x2.450mm Vật liệu: Thép d3mm xoắn lò xo Số lượng thanh điện cực/1 điện cực phóng: 12 dây/1 tấm, được lắp ghép thành 1 khung cực phóng (điện cực phóng). Số lượng điện cực phóng / 1 trường: 24 điện cực, nối với cực âm biến áp trường Hệ thống gõ cực phóng: Gõ cạnh, theo chu kỳ ngắt quảng. Sứ cách điện cho khung cực phóng: Sử dụng 04 sứ/1 trường. Tình trạng hoạt động trước sửa chữa của hệ thống: - Điện áp làm việc thấp, có những trường lọc bụi không hoạt động, điện áp được đóng ở mức: U= 15÷25 kV. - Lượng bụi thoát ra theo khí thải quá lớn, vượt qua giới hạn cho phép, không đảm bảo tiêu chuẩn vệ sinh môi trường, gây ô nhiễm không gian làm việc và ô nhiễm môi trường sinh hoạt của cư dân xung quanh. - Khả năng thải bụi từ các phễu thu tro kém, có hiện tượng ùn tắc trong phễu, cơ cấu thanh rung trên thành phễu hoạt động không ổn định hoặc không hiệu quả, kết cấu van quay tháo tro dưới đáy phễu không hợp lý, đặc biệt là bộ truyền xích. Nguyên nhân: 1. Nhóm nguyên nhân về kết cấu cơ khí 1.1.Điện cực thu - Vật liệu: Để tránh hiện tượng có từ dư gây ra hiện tượng bám bụi bề mặt làm giảm khoảng cách giữa cực thu và cực phóng, để làm giảm khả năng biến dạng nhiệt và ứng suất nhiệt xuất hiện trong quá trình làm việc, vật liệu chế tạo cực tấm thu và cực phóng phải là thép các bon sạch với hàm lượng cacbon thấp: (0,05÷0,08) %C - Mức độ biến dạng của các tấm điện cực thu: Trong điều kiện vận hành khắc nghiệt: nhiệt độ, áp suất, mài mòn cơ học, ăn mòn hóa học ăn mòn điện hóa, tải trọng xung từ búa gõ, các tấm điện cực lắng rất dễ bị biến dạng, đặc biệt dễ xẩy ra ở trường 1, trường 2 (tính theo hướng chảy của khí thải). Ở đấy vừa có lượng bụi nhiều, nhiệt độ cao. Nếu dùng vật liệu chế tạo là 4 thép tấm cacbon với biên dạng Profin theo tiết diện ngang không hợp lý, khả năng biến dạng của các tấm cực thu càng nhanh chóng diễn ra, làm giảm khoảng cách tiêu chuẩn giữa cực thu và cực phóng. Do vậy không thể tăng điện áp làm việc, hiệu suất lọc bụi giảm mạnh. 1.2. Điện cực phóng Điều kiện làm việc của các điện cực phóng cũng khắt khe tương tự các điện cực thu. Yêu cầu về vật liệu chế tạo phải là thép ít cacbon chất lượng cao (tương tự vật liệu chế tạo các tấm điện cực thu), kết cấu cứng vững ổn định. Khả năng hư hỏng điện cực phóng: với cấu trúc dạng dây d3 mm xoắn l ò xo: - Kết cấu điện cực phóng kém bền vững, dưới tác dụng theo chu kỳ của các búa gõ sẽ làm giảm nhanh chóng khoảng cách tiêu chuẩn giữa cực phóng và cực thu. Do vậy, không thể tăng điện áp làm việc đến tối ưu. - Cấu trúc dây xoắn không tạo được hiệu ứng mũi nhọn trong điện trường cao áp do vậy hiệu suất lọc bụi sẽ rất thấp. Hiện nay, trong hệ thống lọc bụi tĩnh điện theo thiết kế và chế tạo của các hãng nước ngoài dùng cho ngành điện, xi măng, hóa chất đều đã không còn dùng điện cực phóng dạng dây xoắn lò xo. Các điện cực phóng đều được chế tạo dạng ống hoặc thanh có các gai nhọn được bắt chặt bằng bu lông trong các khung điện cực phóng, do vậy đã làm tăng độ cứng vững của các điện cực phóng, dễ dàng tăng điện áp làm việc và làm tăng hiệu suất lọc bụi tĩnh điện lên rất cao, đến µ= 99,5%. 1.3. Các hệ thống rung gõ giũ bụi - Hệ thống rung gõ điện cực thu: Tính cho 01 trường lọc bụi: + Tổng số búa gõ: 25 bộ, + Nguồn động lực: Động cơ N=0,12kW và hộp giảm tốc hành tinh vi sai. - Hệ thống rung gõ điện cực phóng: Tính cho 01 trường lọc bụi: + Tổng số búa gõ: 24 bộ, + Nguồn động lực: Động cơ N=0,12kW và hộp giảm tốc hành tinh vi sai. Với kết cấu truyền động mảnh, dài, thường xuyên tiếp xúc với bụi xỉ cứng và nhiệt độ, bộ truyền dễ biến dạng gây quá tải động cơ, khả năng rung gõ kém hiệu quả. . Kết luận: Nguyên nhân chủ yếu về kết cấu cơ khí làm giảm hiệu suất lọc bụi: * Khoảng cách thiết kế giữa các điện cực: điện cực thu và điện cực phóng quá nhỏ, do vậy không thể tăng được điện áp lọc bụi (Khoảng cách tâm giữa hai điện cực phóng và điện cực thu liền kề là 150mm). * Cấu trúc điện cực gai dạng dây xoắn ốc không hợp lý, không tạo hiệu ứng mũi nhọn trong trường tĩnh điện, không ổn định khi có tác động của búa gõ. 5 * Kết cấu dầm treo điện cực thu và điện cực phóng kém linh hoạt làm giảm hiệu quả rung gõ giũ bụi. * Hệ thống búa gõ rung giũ bụi hoạt động kém hiệu quả. 2. Nhóm nguyên nhân về điện và điều khiển - Trong điều kiện vận hành lọc bụi tĩnh điện khắc nghiệt: nhiệt độ cao, độ ẩm lớn, nồng độ bụi lớn, độ cách điện của các ống sứ đỡ khung các điện cực phóng và sứ treo hệ thống búa gõ rung cực phóng bị giảm mạnh. - Hệ thống điện điều khiển: Máy biến áp, PLC, các mô đun kết nối và phần mềm chương trình điều khiển biến áp, điều khiển tích hợp hệ thống, điều khiển đơn động, màn hình hiển thị, abtomat, cầu dao, … có thể có lỗi hư hỏng kỹ thuật cần phải bảo dưỡng, sửa chữa phục hồi hoặc thay thế. II. Phương án sữa chữa nâng cấp - Căn cứ tình trạng vận hành hiện tại của hệ thống lọc bụi tĩnh điện của các lò hơi số: 5,6,7,8 của Công ty Nhiệt điện Uông Bí I. - Căn cứ yêu cầu sửa chữa nâng cấp các hệ thống lọc bụi tĩnh điện của các lò hơi số: 7,8 của Công ty Nhiệt điện Uông Bí. Viện Nghiên cứu cơ khí đã đề xuất phương án kỹ thuật sửa chữa nâng cấp các hệ thống lọc bụi tĩnh điện của các lò hơi số: 7 và 8 của Công ty Nhiệt điện Uông Bí như sau: 1. Thay mới toàn bộ các dây xoắn ốc của các điện cực phóng bằng các thanh gai dạng ống trong khung treo có độ cứng vững và ổn định cao (theo mẫu của hãng IHI, LURGI), trên cơ sở tận dụng các khung dầm treo của các điện cực phóng cũ. 2. Tận dụng lại các tấm điện cực thu còn bảo đảm yêu cầu kỹ thuật tổ hợp thành các điện cực thu đạt chất lượng và chế tạo mới phần còn thiếu (thực tế thay mới 50%). 3. Tăng khoảng cách khoảng cách tâm giữa hai điện cực thu liền kề từ 300mm lên 400mm (giảm số đối cực: cực phóng- cực thu trong một trường lọc bụi từ 25 xuống còn 19). 4. Thiết kế, cải tạo các dầm treo điện cực bảo đảm độ linh động khi chịu tác động của búa gõ giũ bụi trên cơ sở tận dụng lại các dầm treo cũ. 5. Thiết kế, cải tạo hệ thống búa gõ rung giũ bụi của các điện cực thu và điện cực phóng theo khoảng cách mới xác lập, tăng độ linh hoạt của các đầu búa. Cải tạo các đe búa, định cữ khoảng dao động an toàn của các điện cực trong trường lọc bụi (trên cơ sở tận dụng lại sàn kết cấu cũ). 6. Thiết kế, cải tạo cơ cấu rung gõ bunke thu tro xỉ, các van quay xả tro xỉ (trên cơ sở tận dụng lại kết cấu cũ). 7. Thiết kế, cải tạo hệ thống thải và thu tro. 6 8. Bảo dưỡng phục hồi, sửa chữa, thay mới các linh kiện và các phụ kiện của hệ thống điện điều khiển: máy biến áp, động cơ, abtomat, cầu dao, hệ thống cảnh báo,…, đặc biệt là các mô đun và các chương trình phần mềm điều khiển điều khiển biến áp, điều khiển tích hợp hệ thống, điều khiển đơn động. 9. Bảo dưỡng phục hồi tính năng kỹ thuật độ cách điện, khả năng chịu lực của các ống sứ đỡ khung điện cực phóng và sứ treo hệ thống búa gõ rung cực phóng; phục hồi hệ thống cung cấp khí nóng sấy sứ và sấy nóng bunke. III. CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN CÁC THÔNG SỐ LỌC BỤI TĨNH ĐIỆN 1. Các thông số ban đầu (Bảng 3.1) Bảng 3.1 TT Thông số kỹ thuật Ký hiệu Đơn vị Trị số 1 Lưu lượng khí Q m 3 /h 199000 2 Nồng độ bụi vào Q v mg/Nm3  80 3 Nồng độ bụi ra Q s mg/Nm3  50 4 Bước giữa 2 cực phóng cạnh nhau trong cùng 1 dãy L B m 0,20 5 Khoảng cách giữa cực phóng và cực lắng h m (0.15) 0,2 6 Khoảng cách giữa 2 cực đồng nhất d m (0.3) 0,4 7 Khoảng cách từ bề mặt cực lắng ngoài cùng đến vỏ máy K C m 0,1 8 Điện áp định mức U kV (25.10 3 ) 40.10 3 9 Kích thước hạt bụi d b mm (1-60).10 -6 10 Chiều dài 1 tuyến l T m 3,0 11 Chiều cao điện cực h m 11 12 Độ nhớt động học của khí ở nhiệt độ làm việc 0 o C N.s/m 2 17,5. 10 -6 TT Thông số kỹ thuật Ký hiệu Đơn vị Trị số 1 Lưu lượng khí Q m 3 /h 199000 2 Nồng độ bụi vào Q v mg/Nm3  80 3 Nồng độ bụi ra Q s mg/Nm3  50 4 Bước giữa 2 cực phóng cạnh nhau trong cùng 1 dãy L B m 0,20 7 5 Khoảng cách giữa cực phóng và cực lắng h m (0.15) 0,2 6 Khoảng cách giữa 2 cực đồng nhất d m (0.3) 0,4 7 Khoảng cách từ bề mặt cực lắng ngoài cùng đến vỏ máy K C m 0,1 8 Điện áp định mức U kV (25.10 3 ) 40.10 3 9 Kích thước hạt bụi d b mm (1-60).10 -6 10 Chiều dài 1 tuyến l T m 3,0 11 Chiều cao điện cực h m 11 12 Độ nhớt động học của khí ở nhiệt độ làm việc 0 o C N.s/m 2 17,5. 10 -6 2. Tính toán các thông số công nghệ của thiết bị: 2.1. Hiệu suất tối thiểu cần có của thiết bị Lọc bụi tĩnh điện để đảm bảo yêu cầu nồng độ bụi đầu ra: ( ) 100 vtc rtc ct vtc B B B    , % (3.1) Trong đó: B vtc - Nồng độ bụi đầu vào ở điều kiện tiêu chuẩn, g/Nm 3 ; B rtc - Nồng độ bụi ra ở điều kiện tiêu chuẩn, B r = 0,05 g/Nm 3 Nồng độ bụi vào ở điều kiện tiêu chuẩn: otl koo vvtc Tp tTp BB )(   , g/Nm 3 (3.2) Trong đó: B V - Nồng độ bụi vào ở điều kiện vận hành, B V = 80 g/m 3 ; Ở điều kiện tiêu chuẩn p 0 = 1,01325.10 5 N/m 2 , T 0 = 273 0 K p tl – áp suất trong buồng lọc: p tl = p 0 – P  N/m 2 ; P  - Độ chênh áp giữa áp suất tuyệt đối của dòng khí và áp suất khí quyển, P  = 2000 N/m 2 ; p tl = p 0 – 2000 = 101.325 – 2.000 = 99.325 N/m 2 t k - Nhiệt độ dòng khí trong buồng lọc, t k = 130 0 C. Ở điều kiện tiêu chuẩn p 0 = 1,01325.10 5 N/m 2 , T 0 = 273 0 K, ta có: 8 473,120 273 . 99325 )130273.(101325 .80    vtc B g/Nm 3 Vậy hiệu suất cần thiết để đảm bảo yêu cầu nồng độ bụi ra: %96,99%100 473,120 05,0473,120    ct  2.2. Cường độ điện trường trong thùng lọc thiết bị LBTĐ Công thức tính cường độ điện trường trong thiết bị LBTĐ với sai số tính toán không vượt quá 10% (khi x/h ≥ 0,3) như sau: h x h U E 2 3  , V/m (3.3) Trong đó: H – Khoảng cách giữa điện cực phóng và điện cực thu, m, H 1 = 0,15 m H 2 = 0,2m x – Khoảng cách tại điểm xem xét tính từ đỉnh gai cực phóng, m; Chọn x = 0,3h x 1 = 0,3.0,15 = 0,045 m x 2 = 0,3.0,2 = 0,06 m U – Điện áp cấp, V; U 1 = 25.10 3 V U 2 = 40.10 3 V Thay số vào công thức (3.3) ta có: mVE /10.369,1 15,0 045,0 15,0.2 10.25.3 5 3 1  mVE /10.643,1 2,0 06,0 15,0.2 10.40.3 5 3 2  2.3. Xác định vận tốc lắng tính toán của hạt bụi: Như trên đã phân tích để đảm bảo hiệu suất lọc tối thiểu yêu cầu (99,95%) thì kích thước hạt bụi nhỏ nhất cần thu được bởi thiết bị LBTĐ có đường kính 2r min = 0,32 μm. Đối với các hạt bụi có đường kính 0,32 μm vận tốc lắng được tính theo công thức:          min min 2 0 min 1 3 2 r AS rE    , m/s (3.4) Trong đó: ε 0 – hằng số điện môi chân không, ε 0 = 8,854.10 -12 c/V.m hoặc F/m 9 δ – chỉ số đặc trưng cho tính cách điện của hạt bụi và được tính theo công thức: 1 1 2 2        (3.5) ε – hệ số cách điện tương đối của hạt bụi, đối với đá vôi ε = 8 -12, ta chọn ε = 8. 4,2 2 8 18 .21      r min – bán kính hạt bụi cần thu lắng, m; r min = 0,16.10 -6 m µ – độ nhớt động lực học, N.s/m 2 3 2 0 273 273 k k tC t C            , N.s/m 2 (3.6) Trong đó µ 0 - Độ nhớt động lực học của không khí ở 0 0 C; µ 0 = 17,5.10 -6 N.s/m 2 C – Hằng số, đối với không khí: C = 124 t K - nhiệt độ của dòng khí vào thiết bị lọc; t K = 130 0 C 6 2/3 6 10.988,8 273 130 124130 124273 10.5,17             N.s/m 2 A – hằng số, A = 0,815 – 1,63, chọn A = 0,815. S – chiều dài chuyển động tự do trung bình của phân tử, đối với khí S = 10 -7 m. Thay số vào công thức (2.4) ta có: sm/0072,0 10.16,0 10.815,0 1. 10.988,8.3 10.16,0.4,2.10.369,1.10.854,8.2 6 7 6 610212 min1                sm/0103,0 10.16,0 10.815,0 1. 10.988,8.3 10.16,0.4,2.10.643,1.10.854,8.2 6 7 6 610212 min2                2.4. Vận tốc lắng thực tế Vận tốc lắng thực tế của hạt bụi nhỏ hơn từ 1,5 đến 3 lần vận tốc lắng tính toán theo lý thuyết. Trong trường hợp này vì cỡ hạt bụi cần thu được có kích thước rất nhỏ (0,32 µm) nên ta chọn vận tốc lắng thiết kế nhỏ hơn vận tốc lắng tính toán lý thuyết là 2 lần. Ta có vận tốc lắng thiết kế: 0036,0 2 0072,0 2 min1 1    tk m/s (3.7) sm tk /0052,0 2 0103,0 2 min2 2    (3.8) 2.5. Thời gian lắng thiết kế 10 tklg  s H thietke ,   (3.9) s tk 7,41 0036,0 15,0 lg1   s tk 5,38 0052,0 2,0 lg2   2.6. Chiều dài hữu ích của buồng lọc L hibl = w k .t lgtk , m (3.10) L 1hi = 0,7. 41,7 = 29,19 m L 2hi = 0,7. 38,5 = 26,95 m. 2.7. Tiết diện hữu ích của buồng lọc 2 ,m V F k k hi   (3.11) k  - Vận tốc dòng khí qua buồng lọc, k  = 0,6 - 0,8 m/s Lấy: k  = 0,7 m/s 2 97,78 3600.7,0 199000 mF hibl  2.8. Tính toán kiểm tra hiệu suất lọc của thiết bị 2.8.1. Theo công thức của Deutch, hiệu suất lọc tính toán của thiết bị LBTĐ được tính như sau: %100.1 . k hib H L e      (3.12) Trong đó:  b - Vận tốc lắng của hạt bụi, m/s; L hi - Chiều dài hữu ích thiết kế buồng lọc, m; H - Khoảng cách giữa cực thu và cực phóng, m; k  - Vận tốc dòng khí qua buồng lọc, m/s. Thay số các kích thước đã lựa chọn thiết kế ta có: %100.1%100.1 .33,555 7,0.15,0 31,58. 1 b b ee       [...]... định v i i n áp Ulv= 43÷51KV - Hiệu suất lọc b i η = 99,98%, lượng b i còn l i trong khí th i, theo kết quả quan trắc và phân tích tháng 12/2011: Hệ thống lọc b i tĩnh i n số 7: m= 25,33 mg/Nm3 Hệ thống lọc b i tĩnh i n số 8: m= 10,096 mg/Nm3 12 Theo tiêu chuẩn QCVN 22:2009-A Cmax (Kp=1; Kv=0,8), lượng b i cho phép trong khí th i: m=320 mg/Nm3, hệ thống lọc b i tĩnh i n lò h i số 7 và lò h i số 8... ph i được nâng cao: Ulv= 35 KV - Khi H1= 0,2m, i n áp làm việc Ulv= 40 KV, hiệu suất lọc b i của thiết bị   1  88  92 % Để đạt hiệu suất:   1  99 , 98 % , i n áp làm việc ph i được nâng cao: Ulv= 48 KV Kết quả thực tế: Hệ thống lọc b i của 02 lò h i số 7 và 8 Nhà máy nhiệt i n Uông Bí I, sau khi c i tạo theo phương án kỹ thuật của Viện Nghiên cứu Cơ khí, v i khoảng cách tâm giữa 02 i n. .. và lò h i số 8 của Nhà máy Nhiệt i nUông Bí I đã được c i tạo đảm bảo các chỉ tiêu kỹ thuật, phù hợp v i kết quả tính toán lý thuyết MỘT SỐ KẾT CẤU C I TẠO HỆ THỐNG BÚA GÕ (theo các Hình từ 1 đến 3) Hình 1- Các kết cấu búa gõ i n cực 32 hàng dây gai (Ø3)cách d?u dây gai du? c hàn v? i thanh gai b?ng hàn di?m ti?p xúc M ?i hàn di?m ti?p xúc gi? a dây gai và thanh gai (dã xoay) Ti le 2:1 13 Hình 2-... d i hữu ích buồng lọc: L1hi = 0,7 41,7 = 29,19 m:  1     i  i 100 = 99,98% - Khi H2= 0,2m, chiều d i hữu ích buồng lọc: L2hi = 0,7 38,5 = 26,95 m: 2     i  i = 99,98% 100 Kết luận: V i kích thước hữu ích thực tế của buồng lọc: Lhi= 20m - Khi H1= 0,15m, i n áp làm việc Ulv= 25 KV, hiệu suất lọc b i của thiết bị   1  84  88 % Để đạt hiệu suất:   1  99 , 98 % , i n áp làm việc... thanh cực phóng 14 thanh cuc gai (lam bang day lo xo Ø3) A-A A thanh cuc gai moi modun gom 30 thanh cuc gai moi modun gom 48 thanh cuc gai I khung treo cuc gai (thep ong Ø34) khung treo cuc gai (thep ong Ø34) I ti le 1:5 thanh dien cuc gai A 3.1 i n cực phóng cũ 3.2 i n cực phóng m i c i tạo gân sâu 3 HINH CHIEU BANG (Ða xoay 90°) 2 l? -2 bên gân sâu 3 Hình 3: Kết cấu i n cực phóng Hình 4: Tấm cực... cực thu và i n cực phóng liền kề là H= 200mm(0,2m), đã đạt một số chỉ tiêu chủ yếu sau: - Tiết kiệm vật tư: i n cực thu, nguyên bản: 100 đc/ht, hiện nay còn: 76 đc/ht i n cực phóng, nguyên bản: 96 đc/ht, hiện nay còn: 72 đc/ht Búa gõ cực thu và phụ kiện: 100 bộ/ht, hiện nay còn: 76 bộ/ht Búa gõ cực phóng và phụ kiện: 96 bộ/ht, hiện nay còn: 72 bộ/ht Kh i lượng vật tư giảm 10÷12% - Hệ thống đã vận... (khi H2=0,2m) 0,007 0,017 0,033 0,078 0,163 0,322 0,641 1,066 1,70 4 3,19 Hiệu suất lọc của hạt, % (khi H1=0,15m) 94,1 99,87 100 100 100 100 100 100 100 100 Hiệu suất lọc 94,2 99,86 100 100 100 100 100 100 100 100 60100 100200 50 80 150 25 40 75 10-20 20-40 40-60 17,72 26,21 12,02 8,23 4,23 11 của hạt, % (khi H2=0,2m) Hiệu suất lọc b i của thiết bị thiết kế:      i  i % 100 - Khi H1= 0,15m, chiều... tính toán vận tốc lắng và hiệu suất thu b i ứng v i từng kích thước hạt khác nhau ta có Bảng 3.2 sau: Bảng 3.2 Kích thước hạt b i (µm) 00,375 0,375 -1 1-2 2-5 5-10 Đường kính trung bình của hạt(µm) 0,187 0,68 1,5 3,5 7,5 15 30 Bán kính trung bình của hạt(µm) 0,093 0,34 0,75 1,75 3,75 7,5 15 Phần trăm theo kh i lượng, (%) 0,16 5,64 3,81 10,38 11,6 Vận tốc lắng của hạt, m/s (khi H1=0,15m) 0,005 0,012 0,023... 2  1  e  b 53, 83 0 , 2.0 , 7 100%  1  e 384,5.b 100% 2.8.2 Xác định vận tốc lắng của hạt b i: Vận tốc lắng của hạt b i có đường kính ≤ 2µm được tính theo công thức: 2. 0 E 2   A.S   , m/s b  rb 1   3 rb    - Khi H1= 0,15m: - Khi H2= 0,2m:  b1 b 2 (3.13) 2.8,85.10 12.(1,369.105 ) 2 2,4  0,815.10 7 rb 1  =  3.6,145.10 6 rb  2.8,85.10 12.(1,643.105 . linh hoạt làm giảm hiệu quả rung gõ giũ b i. * Hệ thống búa gõ rung giũ b i hoạt động kém hiệu quả. 2. Nhóm nguyên nhân về i n và i u khiển - Trong i u kiện vận hành lọc b i tĩnh i n. diễn ra, làm giảm khoảng cách tiêu chuẩn giữa cực thu và cực phóng. Do vậy không thể tăng i n áp làm việc, hiệu suất lọc b i giảm mạnh. 1.2. i n cực phóng i u kiện làm việc của các i n. 1 Một gi i pháp c i tạo hệ thống lọc b i tĩnh i n Nhà máy Nhiệt i n Uông Bí I KS. Phạm Văn Quế - Giám đốc TT Gia công Áp lực Viện Nghiên cứu Cơ khí Hệ thống lọc b i tĩnh i n (LBTĐ)