Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 17 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Nội dung
Liên quan với nhau về cơ năng và nhiệt năng mà ta đang nghiên cứu bằng phương pháp nhiệt động học. !"#$%&'&: D/ Hệ hở hoặc không cô lập. (!" )#*+,-./01234.5D/ Lớn. 675%89(5&*:#.5;<5<9;55: ; 5"= D/ t=5*(t F - 32)/9. : A/ 1 kG/cm 2 . B/ 1 kgf/cm 2 . C/10 m H 2 O. >?@ABC&8D B/ E@F!!G : B/ HIJKG !"C/ !! L MD #$%&& A/ NINOH '##()*+#,-#$%(. /01 C/ ( ) ( ) ( ) t000172,01thC0h o ⋅−⋅= ; 23456#34!78+#9:#,";4<=8>: B/ Thấp hơn. 3;4&#?!"=> m 3 /kg 43#@A!"A/ J, kJ B!%!" A/ Tổng động năng và thế năng của vật. B/ Là năng lượng toàn phần của vật. C/ Là thông số trạng thái của vật. >?(@ABC&8D B&%C9!"C/ K J . D8&E&F#34!78+D/ TRGVp ∗∗=∗ ; D8&E&F#345G8&EHI/&J!KC / ( ) TRbv v a p 2 ∗=−∗ + ; LM#N4C/ Kkmol J 8314R ∗ = µ ; L#6#4!78+EF#!8>#,O#@O/!%9 D/ Nhiệt độ, nội năng, enthalpy là 3 đại lượng phụ thuộc tuyến tính với nhau. '4P +QR. S<8TR&U4$%;!"&UV;4&#?G!4WK: 33,769 '4 +R S<8.&UX#N4$%;!"&UV;4&#?G!4WKC/ 70,421 '4 +#(#,#,T. S<8T.&UX#N4$%;!"&UV;4&#? G!4WKC/ 14,432 '04+#(#,#,R. S<8Y&UX#N4$%;!"&UV;4&#? G!4WKD/ 115,8 1 (#0LPQR6STUV6WXVQY6ZV[6\V] P#,<&#?;438>4/01C/ tc V C 'c = ; Z,#[!F##,<&#?D/ ⋅== µ 4,22 c v c 'c tc ⋅=∗= µ 4,22 c v'cc tc ; P#,<&#?\34!78+!"F#!8>9&L]" A/ Nhiệt độ của vật; B/ Áp suất của vật; (?(@ABC&*G D/ Thể tích riêng của vật; P#,<&#?!34!78+!"F#!8>9&L]" C/ Quá trình và số nguyên tử trong phân tử; P#,<&#?L#!8>34!78+!"C/ Hàm số của quá trình; P#,<&#?!^P_2D34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1%?`C/ 5 P#,<&#?!^P_2D34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1%?`C/ 7 P#,<&#?!^P_2D34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1 ≥ a%?`D/ 9 P#,<&#?!^P_Vb34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1%?`B/ 3 P#,<&#?!^P_Vb34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1%?` C/ 5 P#,<&#?!^P_Vb34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1 ≥ a%?`D/ 7 P#,<&#?!^P_Vb34!78+ ñoä.kmol kCal 9`1%?`A/12,6; Nhiệt dung riêng kmol ^P_Vbcủa khí lý tưởng ñoä.kmol kJ có ptử chứa %?` bằng: B/ 20,9; Nhiệt dung riêng kmol ^P_Vbcủa khí lý tưởng ñoä.kmol kJ có ptử chứa ca%?` bằng: C/ 29,3; Nhiệt dung riêng kmol ^P_2Dcủa khí lý tưởng ñoä.kmol kJ có ptử chứa %?` bằng: C/ 20,9; Nhiệt dung riêng kmol ^P_2Dcủa khí lý tưởng ñoä.kmol kJ có ptử chứa %?` bằng: C/ 29,3; 2 Nhiệt dung riêng kmol ^P_2Dcủa khí lý tưởng ñoä.kmol kJ có ptử chứa ≥ a%? tử bằng: D/ 37,4; dL#!#?,#[ p c µ 6# v c µ !"C/ ñoäkmol J 8314cc ; c c k vp v p ∗ =−= µµ µ µ . 014#,<&#?&ED/ . tt q c 12 t t 2 1 − = 12 1 t 02 t 0 t t tt tctc c 12 2 1 − ∗−∗ = ; 014#,!8>$/#,<&#?5 ( ) ∑ = ∗= n 0i i i tatc !"D/ ∑ = ++ + − ∗= n 0i 1i 1 1i 2 i 1i tt aq . 014#,!8>$/#,<&#?&E 2 1 t t c O 2 t 0 c O 1 t 0 c !"A/ ( ) ⋅−∗= 12 t t ttcq 2 1 ; P#,<&#?&E3459&L]"C/ Quá trình và nhiệt độ của vật. P#,!8>"09C/ Nhiệt lượng và công đều là hàm số của quá trình. D8&E!#,eD/ dq=dh - vdp. (#0P@](^(_T^V`a66WXVQY6Z(bcd6efSfVgh6Z Z&E\434!78+!"$&E9D/ 0dvpdl =∗= . Z&E#Nf34!78+!"$&E9 B/ 1 2 n T T lncs ∗=∆ ; #N#?/&%&$&E\4 1-234!78+B/ 1 2 v p p lncs ∗=∆ . #N#?/&%&$&E\f34!78+A/ 1 2 p v v lncs ∗=∆ . #N#?/&%&$&E\#,f34!78+D/ 2 1 p p lnRs ∗=∆ . #N#?/&%&$&EF#,f34!78+: D/ 0s =∆ . #N#?/&%&$&E#Nf34!78+C/ 1 2 n T T lncs ∗=∆ . V&$&E\4 1-234!78+9 g E: A/ p 2 > p 1 ; và T 2 > T 1 ; V&$&E\#,f34!78+9 g E: B/ v 2 > v 1 và p 2 < p 1 ; V&$&E\f34!78+9 g E: A/ v 2 > v 1 ; và T 2 > T 1 ; P#,!8>#&$&E\434!78+: B/ Tcq v ∆∗= . P#,!8>#&$&E\34!78+B/ Tcq p ∆∗= . P#,!8>#&$&E\#,f34!78+A/ 2 1 p p lnTRq ∗∗= ; 3 P#,!8>#&$&EF#,34!78+9&L B/ q = 0. 0#$&E\4f34!78+: D/ ( ) 21kt TTRl −∗= . 0#$&E\f34!78+ D/ 0l kt = . 0#$&E\#,f34!78+B/ 2 1 kt p p lnTRl ∗∗= ; 0&$&EF#,f34!78+ D/ ( ) 21kt TT*R 1k k l −∗ − = ; 0&$&E#Nf34!78+B/ ( ) 2211 vpvp 1n n l ∗−∗∗ − = ; P#,!8>#&$&E\434!78+: A/ Bằng độ biến thiên nội năng. P#,!8>#&$&E\34!78+B/ Bằng độ biến thiên enthalpy. P#,!8>#&$&E\#,34!78+ D/ Bằng công kỹthuật F#!8>"<86#*%!"F#!8>hi&$&E\f34!78+: C/ 1 2 p T T lncs ∗=∆ . Z&E\#,f34!78+!"$&E9A/ 0u =∆ ; Z&EF#,f34!78+!"$&E9 D/ ds = 0; 0<=+&$&EF#,f34!78+ B/ ( ) 2211 vpvp 1k 1 l ∗−∗∗ − = ; V&$&EF#,f34!78+9V jV E B / v 2 > v 1 và p 2 < p 1 ;. 0<=+&$&E#Nf34!78+ B/ ( ) 2211 vpvp 1n 1 l ∗−∗∗ − = ; P#,!8>#&$&E#Nf34!78+ A/ Bằng độ biến thiên enthalpy. B/ Bằng độ biến thiên entropy. C/ Bằng công kỹ thuật. IW-ak!F#(#U V&$&E#Nf34!78+9V jV "Q ÷ E B/ v 2 > v 1 và p 2 < p 1 ; Z&E#N9Q!"$&E C/ Đẳng nhiệt;. Z&E#N9Q!"$&EC/ Đẳng nội năng; Z&E#N9Q!"$&E C/ Đẳng enthalpy; Z&E#N9Q.!"$&E B/ Đẳng áp; Z&E#N9Q!"$&E D/ Đoạn nhiệt. Z&E#N9Q!"$&E D/ Đẳng entropy; Z&E#N9Q ∞± !"$&EA/ Đẳng tích; '#9:0L&F#GV O K" G j KE0G4#&%,L#Ka $&E\#,SF#,QOaS#NQO9 B/ Công kỹthuật cấp cho quá trình đoạn nhiệt lớn nhất; 4 '#9:0L&F#GV O K" G j KE#,!8>-&G4#&%,L#K a$&E\#,SF#,QOaS#NQO9 A/ Nhiệt lượng nhả ra trong quá trình đẳng nhiệt lớn nhất; '#9:0L&F#GV O K" G j KONe#$&E!"E0l F#,:0#3%l90#N! 6#0l3% l090#N!!"C/ l c =l; 049 Q&O QR O#lF#,@!?m!nUV;4&#? G a WKA/ 0.2377 049 Q&O QR O#lF#,@!?!nUV;4&#? G a WKA/ 0,145 049 Q&O QY O#lF#,@!?o!nUV;4&#? G a WK A/ 0,195 1kg không khí có p 1 =1bar, t 1 =45 O C, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 5 lần. Thể tích riêng v 2 (m 3 /kg) bằng: B/ 0,289 1kg không khí có p 1 =1bar, T 1 =308K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 8 lần. Công kỹthuật l kt (kJ/kg) bằng: A/ -251 1kg không khí có p 1 =1bar, T 1 =300K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 6 lần. Công kỹthuật l kt (kJ/kg) bằng: B/ -201 1kg không khí có áp suất p 1 =1bar, nhiệt độ T 1 =273K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 8 lần. Công kỹthuật l kt (kJ/kg) bằng: C/ -222 1kg không khí có p 1 =1bar, T 1 =288K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 5 lần. Công kỹthuật l kt (kJ/kg) bằng: D/ -167 Cho quá trình đa biến có V 1 =5m 3 , p 1 =2bar, V 2 =2m 3 , p 2 =6bar. Số mũ đa biến n bằng: A/ 1,25 B/ 1,15 C/ 1,2 D/ 1,10 Cho quá trình đa biến có V 1 =15m 3 , p 1 =1bar, V 2 =4m 3 , p 2 =6bar. Số mũ đa biến n bằng: A/ 1,36 Cho quá trình đa biến có V 1 =10m 3 , p 1 =1bar, V 2 =5m 3 , p 2 =2,4bar. Số mũ đa biến n bằng: B/ 1,26 Cho quá trình đa biến có V 1 =13m 3 , p 1 =1bar, V 2 =2,4m 3 , p 2 =6bar. Số mũ đa biến n bằng: D/ 1,05 Không khí thực hiện quá trình đa biến có V 1 =10m 3 , p 1 =1bar, p 2 =10bar, n=1,05. Nhiệt lượng Q tham gia quá trình (kJ) bằng: C/ -2028 Không khí thực hiện quá trình đa biến có V 1 =10m 3 , p 1 =1bar, p 2 =8bar, n=1,10. Nhiệt lượng Q tham gia quá trình (kJ) bằng: A/ -1560 Không khí thực hiện quá trình đa biến có V 1 =10m 3 , p 1 =1bar, p 2 =8bar, n=1,30. Nhiệt lượng Q tham gia quá trình (kJ) bằng: A/ -513 Không khí thực hiện quá trình đa biến có V 1 =10m 3 , p 1 =1bar, p 2 =8bar, n=1,25. Nhiệt lượng Q tham gia quá trình (kJ) bằng: A/ -773 QT nén không khí đa biến có V 1 =15m 3 , p 1 =2bar, p 2 =12bar, n=1,25. Công kỹthuật L kt (kJ) bằng: A/ -6464 5 QT nén không khí đa biến có V 1 =15m 3 , p 1 =2bar, p 2 =12bar, n=1,20. Công kỹthuật L kt (kJ) bằng: B/ -6264 QT nén không khí đa biến có V 1 =15m 3 , p 1 =2bar, p 2 =12bar, n=1,15. Công kỹthuật L kt (kJ) bằng:C/ -6055 QT nén không khí đa biến có V 1 =15m 3 , p 1 =2bar, p 2 =12bar, n=1,10. Công kỹthuật L kt (kJ) bằng: D/ -5837 (#0Pi]P_T^V`a66j6ef] d%l4!78+90lpE q# : D/ m ñaàu cuoái p p =β ; d%l4!78+r90lp# D/ Nhiệt độ đầu mỗi tầm nén bằng nhau; tỷ số nén mọi cấp bằng nhau; d%l4!78+r90lpG4#&%,L#K D/ − ∗∗∗ − ∗ = − 1 p p TR 1n nm l n 1n m ñaàu cuoái min ; d%l049sQoYtWGUKS Q&SV Qa 'S Q.&l/a$&EF#, QOT6#0! S\#,6#0! V S#NQO6#0! S90lGtWK D/ l T =198252; l s =280465; l n =241665 Máy la9 n QS L# Q EL#nl# A/ 21,54 at ne4#?lN n Q&S L# QR.&Sq#08>$o. B/ 3 cấp PN$&Elu-%&Ou%!#,LE0l8>4/01 A/ − ⋅ − = − 1 p p RT 1k k l k 1k 1 2 1 . NN$&Elu-%&0:Ou%!#-##,LE0l8>4/01 B/ 1 2 1 2 1 11 p p lnTR v v lnvpl ⋅⋅=⋅⋅= . PN$&ElE8vOu%!8>#-##,G04w86WE0l8> 4/01: C/ − ⋅ − = − 1 1 1 1 2 1 n n p p RT n n l với k ≥ n ≥ 1. 6 (#0PF]PQR6STUV6WXVQY6ZV[kW] Z&E!"$&E9M#, C/ Bằng không; #,#,8><:;##,$-`<]#,3C/ Chu trình sinh công; #,#,8>4/01 C/ 1 2 1 q q t −= η ; 0&E9;#;<#,4&?x C/ Cả p-v và T-s; 0<&E#&9;#;<#,4&?xVf8>0y IWX#;8>. P#,!8>$&E9;#;<#,4&?x B/ T-s; 0$&E9;#;<#,4&?x A/ p-v; #&E8>#(9:#,x9"x!FO9,L!"!F!n!8>!" ε Qa" ε QTE B/ chu trình có ε =4 tốt hơn; ,L!"!F3&E&8>#( C/ 21 2 TT T − = ε ; &E&!"&E5#,+# D/ 2 quá trình đẳng nhiệt và 2 quá trình đẳng entropy. &E&#(!"&E A/ Có hiệu suất nhiệt lớn nhất khi có cùng nhiệt độ nguồn nóng và nguồn lạnh; B/ Có chiều diễn biến theo chiều kim đồng hồ; C/ Có hiệu suất nhiệt không phụ thuộc chất môi giới; IW-ak!F#(iU &E"9;h`<]x#,<% A/ Không có chu trình nào cả. &E&#(9#,x9 QYR. Ox!F QT. U#,#, 3&E: C/ 0,69 &E&#(9#,x9 QRR. Ox!F Qm. U#,#, 3&E C/ 0,595 &E&#(9#,x9 QRR. Ox!F QT. U#,#, 3&E A/ 0,62 &E&#(9#,x9 QoR. Ox!F QR. U#,#, 3&E A/ 0,71 &E&8>#(9#,x9 QRR Ox!F Q. U,L!"!F 3&E C/ 5,19 &E&8>#(9#,x9 QaR Ox!F Qf. U,L!"!F 3&E A/ 5,8 &E&8>#(9#,x9 QR. Ox!F Q. U,L!"!F 3&E A/ 7,08 Chu trình Carnot ngược chiều có nhiệt độ nguồn nóng t 1 = 35 o C, nguồn lạnh t 2 = -20 o C. Hệ số làm lạnh của chu trình bằng: A/ 4,6 7 Không khí có thông số trạng thái T=650K, s=450J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Áp suất (bar) bằng: A/ 4,275 Không khí có thông số trạng thái T=500K, s=200J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Áp suất (bar) bằng: A/ 4,095 Không khí có thông số trạng thái T=425K, s=75J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Áp suất (bar) bằng: A/ 3,593 Không khí có thông số trạng thái T=1250K, s=700J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Áp suất (bar) bằng: A/ 17,465 Không khí có thông số trạng thái T=750K, s=20J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Thể tích riêng (m 3 /kg) bằng: A/ 0,125 Không khí có thông số trạng thái T=250K, s=20J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Thể tích riêng (m 3 /kg) bằng: A/ 1,050 Không khí có thông số trạng thái T=550K, s=400J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Thể tích riêng (m 3 /kg) bằng: A/ 0,546 Không khí có thông số trạng thái T=1250K, s=700J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0 o C, 1bar. Thể tích riêng (m 3 /kg) bằng: B/ 0,258 (#0PO]P(TV`a6lW6(m6Z] Câu hỏi và đáp án Nhiệt độ T 2 cuối quá trình nén 1-2 đoạn nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công thức: D/ 1 12 − ∗= k TT ε ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công thức: D/ λε ∗∗= −1 13 k TT ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công thức: A/ λ∗ε∗= −1k 13 TT ; Nhiệt độ T 4 cuối quá trình dãn nở của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công thức: A/ λ ∗= 14 TT ; Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích bằng: D/ ( ) 1Tcq 1k 1v1 −λ∗ε∗∗= − ; Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích bằng: C/ ( ) 1Tcq 1k 1v1 −λ∗ε∗∗= − Nhiệt lượng nhả ra môi trường xung quanh của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích bằng: D/ ( ) 1Tcq 1v2 −λ∗∗= ; T&EL&##,\49 ε QmS ε QYS ε a QoS ε T QzS#,#, 81!" η S η S η a S η T E D/ η t4 lớn nhất &EL&##,\49: ε 6#4!78+9*`1 %?`O%?`Oa%?`S#,#,81!" η S η S η a E A/ η t1 lớn nhất P#,V a L#$&E#,3L&##,\8>4/0 8 1 C/ ρ∗ε∗= −1k 13 TT ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp được tính theo công thức: B/ ρε ∗∗= −1 13 k TT ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp được tính theo công thức: B/ ρ∗ε∗= −1k 13 TT ; Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp bằng: C/ ( ) 1Tcq 1k 1p1 −ρ∗ε∗∗= − ; Nhiệt lượng nhả ra môi trường xung quanh của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp bằng: D/ ( ) 1Tcq k 1v2 −ρ∗∗= ; Hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp bằng: D/ ( ) 1 11 1 1 −∗ − ∗−= − ρ ρ ε η k k k t ; Nhiệt độ T 5 cuối quá trình cấp nhiệt đẳng tích của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp được tính theo công thức: D/ λε ∗∗= −1 15 k TT ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt đẳng áp của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp được tính theo công thức: D/ λρε ∗∗∗= −1 13 k TT ; Nhiệt độ T 4 cuối quá trình dãn nở của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp được tính theo công thức: D/ k TT ρλ ∗∗= 14 ; Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp bằng: B/ ( ) ( ) [ ] 1k1Tcq 1k 1v1 −ρ∗λ∗+−λ∗ε∗∗= − ; Nhiệt lượng nhả ra môi trường xung quanh của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp bằng: D/ ( ) 1Tcq k 1v2 −ρ∗λ∗∗= ; Hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp bằng: B/ ( ) ( ) 1k1 11 1 k 1k t −ρ∗λ∗+−λ −ρ∗λ ∗ ε −=η − ; 4 chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp có cùng ε và λ ; là ρ 1 < ρ 2 < ρ 3 < ρ 4 ; hiệu suất nhiệt tương ứng là η t1 ; η t2; η t3; η t4 thì: A/ η t1 lớn nhất Khi có cùng quá trình nhả nhiệt 4-1 và quá trình nén 1-2 thì hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích là η t,v ; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp là η t,p ; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp là η t,vp thì: C/ η t,v lớn nhất Khi có cùng quá trình nhả nhiệt 4-1 và quá trình nén 1-2 thì hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích là η t,v ; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp là η t,p ; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp là η t,vp thì: D/ η t,v > η t,,vp > η t,p Khi có cùng quá trình nhả nhiệt 4-1 và quá trình dãn nở sinh công 3-4 thì hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích là η t,v ; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp là η t,p ; 9 chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp là η t,vp thì: C/ η t,p > η t,,vp > η t,v Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích, có không gian chết V c =0,15dm 3 , thể tích quét của piston V q =0,85dm 3 . Hiệu suất nhiệt của chu trình bằng: A/ 0,532 Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích, có không gian chết V c =20cm 3 , thể tích quét của piston V q =110cm 3 . Hiệu suất của chu trình bằng: A/ 0,527 Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích, có không gian chết V c =25cm 3 , thể tích quét của piston V q =200cm 3 . Hiệu suất của chu trình bằng: C/ 0,584 Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén ε = 22, tỷ số dãn nở sớm ρ = 1,4. Hiệu suất của chu trình bằng: D/ 0,688 Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén ε = 22, tỷ số dãn nở sớm ρ = 1,7. Hiệu suất của chu trình bằng: D/ 0,673 Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén ε = 24, tỷ số dãn nở sớm ρ = 1,4. Hiệu suất của chu trình bằng: D/ 0,698 Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén ε = 23, tỷ số dãn nở sớm ρ = 1,5. Hiệu suất của chu trình bằng: D/ 0,689 10 [...]... chảy qua bề mặt vật rắn Trao đổi nhiệt dẫn nhiệt có điều kiện biên loại 1 là: B/ Cho biết nhiệt độ trên bề mặt vật rắn Trao đổi nhiệt dẫn nhiệt có điều kiện biên loại 2 là: D/ Cho biết mật độ dòng nhiệt truyền qua bề mặt vách rắn Trao đổi nhiệt dẫn nhiệt có điều kiện biên loại 3 là: A/ Cho biết qui luật trao đổi nhiệt trên bề mặt vật rắn với chất lỏng Trao đổi nhiệt dẫn nhiệt có điều kiện biên loại 4... tưởng giữa hai bề mặt vật rắn Dòng nhiệt đi qua vách phẳng 1 lớp bằng dẫn nhiệt ổn định, điều kiện biên loại một được tính theo công t −t q = w1 w 2 thức (tw1>tw2): A/ ; δ λ Dòng nhiệt đi qua vách phẳng n lớp bằng dẫn nhiệt ổn định, điều kiện biên loại một được tính theo công t −t q = wn +1 w1 n δ thức (twn+1>tw1): D/ ; ∑ λi i =1 i Dòng nhiệt đi qua vách trụ 1 lớp bằng dẫn nhiệt ổn định, điều kiện biên... (tw1>tw2): A/ ; ln 2 d1 2 Mật độ dòng nhiệt truyền qua vách phẳng rộng q=8000W/m , nhiệt độ bề mặt trong và bề mặt ngoài duy trì 13 o o o không đổi t1=100 C, t2=90 C, hệ số dẫn nhiệt λ =40W/(m C/ Chiều dày δ (mm) của vách bằng: C/ 50 2 Mật độ dòng nhiệt truyền qua vách phẳng rộng q=450W/m , nhiệt độ bề mặt trong và bề mặt ngoài duy trì o o o không đổi t1=450 C, t2=50 C, hệ số dẫn nhiệt λ =0,40W/(m C/ Chiều dày... (mm) của lò hơi, biết độ chênh nhiệt độ phía trong và phía ngoài của vách ∆ o 2 t=200 C, mật độ dòng nhiệt truyền qua vách q=50000 W/m , hệ số dẫn nhiệt λ =40W/(m.độ) (Coi vách nồi hơi là vách phẳng) D/ 160 Tính bề dày vách thép δ (mm) của lò hơi, biết độ chênh nhiệt độ phía trong và phía ngoài của vách ∆ o 2 t=120 C, mật độ dòng nhiệt truyền qua vách q=55000 W/m , hệ số dẫn nhiệt λ =45W/(m.độ) (Coi vách... 2=0,45W/(m.độ) Nhiệt độ bề mặt trong cùng t1=150 C, nhiệt độ bề mặt ngoài o 2 cùng t3=35 C, mật độ dòng nhiệt q= 80W/m Chiều dày lớp vật liệu thứ hai δ 2 (mm) bằng: C/ 550 Vách buồng sấy (vách phẳng) được dựng bằng hai lớp vật liệu, lớp trong dày δ 1=100mm, λ 1=0,8W/ o (m.độ), lớp vật liệu phía ngoài có λ 2=0,65W/(m.độ) Nhiệt độ bề mặt trong cùng t1=85 C, nhiệt độ bề mặt o 2 ngoài cùng t3=35 C, mật độ dòng nhiệt. .. trao đổi nhiệt đối lưu tiêu chuẩn đồng dạng nào trong trao đổi nhiệt đối lưu đặc trưng cho chế độ trao đổi nhiệt giữa bề mặt vật rắn với chất lưu A/ Nusselts Trong trao đổi nhiệt đối lưu tiêu chuẩn đồng dạng nào đặc trưng cho tỉ số giữa lực quán tính và lực nhớt B/ Reynolds Trong trao đổi nhiệt đối lưu tiêu chuẩn đồng dạng nào đặc trưng cho lực nâng do khác biệt mật độ C/ Grashoff Trong trao đổi nhiệt. .. 2=300mm, hệ số dẫn nhiệt λ 1=0,65W/(m.độ), λ 2=0,75W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt ngoài o o 2 cùng vẫn duy trì không đổi là 1200 C và 50 C Tính mật độ dòng nhiệt q (W/m ) bằng: C/ 1625 Vách buồng sấy (vách phẳng) được dựng bằng hai lớp vật liệu, lớp trong dày δ 1=250mm, λ 1=0,93W/ o (m.độ), lớp vật liệu phía ngoài có λ 2=0,7W/(m.độ) Nhiệt độ bề mặt trong cùng t1=110 C, nhiệt độ bề mặt o... thị các mặt đẳng nhiệt nào đúng: B/ Các mặt đẳng nhiệt t2, t3 Định luật Fourier q= - λ gradt có: A/ Chiều dòng nhiệt q ngược chiều với gradt Phương trình vi phân dẫn nhiệt trong hệ tọa độ Đề Các: Điều kiện đơn trị được chia làm mấy loại? Có mấy loại điều kiện biên? Điều kiện biên loại 3 cho biết trước: q ∂t = a ⋅ ∇ 2 t + v có đơn vị đo của qv là: D/ W/m3 ∂τ c⋅ρ D/ 4 loại D/ 4 loại C/ Nhiệt độ chất lỏng... lưu chảy tầng và chảy rối thì mật độ dòng nhiệt trao đổi nhiệt đối lưu: B/ Khi chảy rối cao hơn Hệ số tỏa nhiệt đối lưu α có thứ nguyên là: A/ W/(m2.độ); Tiêu chuẩn Nusselt được tính theo công thức: B/ Nu = Để xác định hệ số tỏa nhiệt đối lưu α người ta tính: α.l ; λ A/ Tiêu chuẩn Nusselt Nu Lý thuyết đồng dạng ra đời do: D/ Không xác định được giá trị hệ số tỏa nhiệt đối lưu α bằng lý thuyết Tiêu chuẩn... đỏ dày δ 2=250mm, hệ số dẫn nhiệt λ 1=0,93W/(m.độ), λ 2=0,7W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt ngoài o o 2 cùng vẫn duy trì không đổi là 1000 C và 50 C Tính mật độ dòng nhiệt q (W/m ) bằng: B/ 1954 Tường phẳng lò hơi được cấu tạo bằng hai lớp vật liệu, lớp gạch samốt dày δ 1=150mm, lớp gạch đỏ dày δ 2=300mm, hệ số dẫn nhiệt λ 1=0,93W/(m.độ), λ 2=0,7W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt . đoạn nhiệt áp suất tăng lên 6 lần. Công kỹ thuật l kt (kJ/kg) bằng: B/ -201 1kg không khí có áp suất p 1 =1bar, nhiệt độ T 1 =273K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 8 lần. Công kỹ thuật. đáp án Nhiệt độ T 2 cuối quá trình nén 1-2 đoạn nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công thức: D/ 1 12 − ∗= k TT ε ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt. ρ∗ε∗= −1k 13 TT ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp được tính theo công thức: B/ ρε ∗∗= −1 13 k TT ; Nhiệt độ T 3 cuối quá trình cấp nhiệt của động