Chung cư night blue

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NIGHT BLUE GVHD: TS TRẦN TUẤN KIỆT SVTH: CAO VĂN SƠN SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NIGHT BLUE GVHD: TS TRẦN TUẤN KIỆT SVTH: CAO VĂN SƠN MSSV: 14149142 Khóa: 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 06 năm 2018 LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy Trần Tuấn Kiệt với quý Thầy Cô môn khoa Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 22 tháng năm 2018 Sinh viên thực CAO VĂN SƠN THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learningprocess, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the key to finish this Graduation essay Because of limit Experiant, the mistske is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! HCMC June, 2018 SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : CAO VĂN SƠN Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 1419142 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : NIGHT BLUE APARTMENT CONTENT THEORETICAL AND COMPUTATIONAL PARTS: a Architecture: Reproduction of Architectural Drawings b Structure: Calculate and Design the Typical Floor Calculate and Design the Typical Staircase Make Model, Calculate and Design the Typical Frame Walls c Foundation: Synthesis of Geological Data Design of Auger-cast Piles PRESENT AND DRAWING 01 Present and 01 Appendix 20 Drawing A1: ( 05 Architecture, 15 Structure ) INSTRUCTOR DATE OF START OF THE TASK : Dr TRAN TUAN KIET : 04/02/2018 DATE OF COMPLETION OF THE TASK : 26/6/2018 HCMC June,2018 Confirm of Instructor Confirm of Faculty TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giáo viên hướng dẫn TS TRẦN TUẤN KIỆT NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên hướng dẫn TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giáo viên phản biện : TS NGUYỄN THANH HƯNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên phản biện MỤC LỤC TỔNG QUAN GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Mục đích sử dụng cơng trình Vị trí cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.1.4 Cơng cơng trình GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH Giải pháp mặt Giải pháp mặt đứng Giải pháp giao thơng cơng trình GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp thoát nước 1.4.3 Hệ thống thơng gió 1.4.4 Hệ thống chiếu sáng 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chửa cháy 1.4.6 Hệ thống chống sét 1.4.7 Hệ thống thoát rác LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.1 GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN Giải pháp kết cấu theo phương đứng Giải pháp kết cấu theo phương ngang 2.3 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU 2.2 GIẢI PHÁP KẾT CẤU NỀN MÓNG 2.4 BỐ TRÍ HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC 10 2.4.1 Nguyên tắc bố trí kết cấu chịu lực 10 2.4.2 Sơ kích thước tiết diện 10 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 18) 16 3.1 MẶT BẰNG KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 16 3.2 SƠ BỘ CHIỀU DÀY SÀN 16 3.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 16 3.3.1 Tĩnh tải 16 3.3.2 Hoạt tải 19 3.4 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 21 3.4.1 Mơ hình safe 21 3.4.2 Tính tốn cốt thép 22 3.4.3 Kiểm tra độ võng sàn phần mềm Safe 26 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ SÀN PHẲNG 29 4.1 MẶT BẰNG SÀN 29 4.2 SƠ BỘ TIẾT DIỆN 29 4.3 TẢI TRỌNG 30 4.3.1 Các lớp cấu tạo sàn : 30 4.3.2 Tải trọng thường xuyên tường xây: 30 4.3.3 Hoạt tải sàn : 31 4.4 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 31 4.4.1 Mơ hình sàn phần mềm SAFE 32 4.4.2 Kiểm tra độ võng sàn phần mềm Safe theo TTGH II 35 4.5 Tính tốn bố trí cốt thép: 36 4.3 KIỂM TRA CHỌC THỦNG SÀN 38 4.3.1 Kiểm tra chọc thủng sàn phẳng theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574-2012 38 4.3.2 Nhận định tính tốn: 38 THIẾT KẾ CẦU THANG 40 Kích thước sơ bộ: 40 Tải trọng: 41 Tĩnh tải 41 Hoạt tải 42 Sơ đồ tính 42 Mơ hình phân tích 2D 42 Tính tốn cốt thép 45 Tính tốn dầm chiếu tới: 45 Tải trọng 45 Tính cốt thép dọc Tính tốn cốt thép: 46 THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 48 TẢI TRỌNG 48 Tĩnh tải 48 Hoạt tải 49 TẢI TRỌNG GIÓ 49 Tính tốn thành phần tĩnh 49 Tính tốn thành phần động 51 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 72 MƠ HÌNH TÍNH TỐN 75 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG 75 Các trường hợp tải tác dụng lên khung 75 Tổ hợp tải trọng 76 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ CƠNG TRÌNH 77 Chuyển vị đỉnh cơng trình 77 TÍNH TỐN DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( TẦNG 18) 77 Tính tốn cốt thép dọc 77 Kiểm tra khả chịu lực 78 Tính cốt đai gia cường dầm dầm phụ 80 Tính tốn cốt đai dầm tầng điển hình 80 Cấu tạo kháng chấn cho dầm : 81 Neo nối cốt thép : 83 THIẾT KẾ CỘT KHUNG TRỤC VÀ TRỤC C 83 Cốt thép dọc 83 Tính thép dọc cột khung trục 2, trục C 87 Cốt thép đai 88 TÍNH VÁCH KHUNG TRỤC 89 Lý thuyết tính tốn 89 1.1.1 Các bước tính tốn thép dọc cho vách 90 1.1.2 Tính tốn cốt ngang cho vách cứng 92 1.1.3 Tính tốn cốt thép cho trường hợp cụ thể 92 THIẾT KẾ MÓNG 94 Địa tầng : 94 Kết thống kê địa chất cơng trình : 96 Thiết kế móng cọc khoan nhồi: 98 Giới thiệu móng cọc khoan nhồi 98 Sơ chiều cao đài cọc 99 Cấu tạo kích thước cọc 99 Xác định sức chịu tải cọc D1000 99 Bảng 7.18 Kết nội lực đài móng theo phương Strip Station Location CSB9 CSA9 CSA11 CSB11 3.122 1.878 Before After Before Before Output Case BAO BAO BAO BAO Case Type Combination Combination Combination Combination P V2 454.852 450.534 55.242 49.662 -977.857 977.29 877.576 -866.913 T M3 -152.9178 152.8345 144.2606 -143.8593 1573.8215 1560.4307 -495.6197 -492.3195 Cut Width 1 1 Tính thép đài móng: Giả thiết a = 200 mm ho = h – a Áp dụng cơng thức tính tốn:  R bh M m     1- 1- 2 m  s  b o Rbbho Rs Bảng 7.19 Bảng tính thép theo phương X,Y Phần tử lớp lớp Móng M1 lớp Phương M (kN.m) b (mm) ho (mm)  As(mm2) X 1560.4 1000 1800 0.027 Y 1573.8 1000 1800 X -495.6 1000 Y -492.3 1000 Chọn thép 2372  18 a 100 0.027 2372 18 100 1800 0.01 851 18 200 1800 0.01 851 18 200 134 2543  chọn% 0.14 2543 0.14 As chọn 1272 1272 0.07 0.07 Thiết kế móng lõi thang M4 Nội lực tính tốn: Bảng 7.20 nội lực móng lõi thang M4 Story HAM HẦM HẦM Pier V1 V1 V1 Load COMB1 COMB14 MAX COMB17 MAX 135 P -115109.89 -97276.84 -103202.46 M2 -0.099 144080.646 52621.887 M3 0.439 50831.52 136437.097 Nội lực: + Giá trị tính tốn: N tt  N1tt  W  115110  15400  130510(kN ) Mttx  136438(kNm) Mtty  144080(kNm) + Giá trị tiêu chuẩn: N tt 130510 N    108758(kN ) 1.2 1.2 Mtt 136438 Mtcx  x  =113698 (kNm) 1.2 1.2 Mtt 144080 Mtcy  x  =120067(kNm) 1.2 1.2 Xác định số lượng cọc bố trí Lực dọc lớn tác dụng lên móng M1: Ntt = 130510 kN Sơ xác định số cọc sau: N 130510 ncoc  k tt  (1  1.4)   (21  30)  chọn 35 cọc Qtk 6100 tc Số hàng cọc: m = ; Số cọc hàng n = cọc Khoảng cách cọc theo phương X 3D : m; Khoảng cách cọc theo phương Y 3D : m Kích thước đài: Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài : 0.5D m Chiều dài đài cọc theo phương X: Lđ = 20m Chiều dài đài cọc theo phương Y: Bđ = 14m Chiều cao đài cọc : Hđ = m = Df Hình 7.24 Mặt bố trí móng cọc M4 136 Kiểm tra làm việc nhóm cọc  Cở sở lý thuyết: Hệ số nhóm:  (m  1)n  (n  1)m  d  1  ,  = arctg   = arctg   90mn  s  3  Sức chịu tải nhóm cọc:   1  Qnhóm =   n c  Q tk  N tt  Kiểm tra đánh giá: Kiểm tra hệ số nhóm cọc :  (m  1)n  (n  1)m    (5  1)   (7  1)      arctan     0.66 90mn 90        Kiểm tra hệ số nhóm cọc : Trọng lượng đài   1  W  14  20   25 1.1  15400kN Sức chịu tải nhóm cọc : Qnhóm =   nc  Qtk  N tt  W  0.66  35  6100  140910  kN   130510  kN  Kết luận: Cọc làm việc nhóm đảm bảo sức chịu tải Kiểm tra đáy móng quy ước ( Tính theo TTGH II )  Xác định khối móng quy ước ( mục 7.4.4 TCVN 10304 – 2014) 5000 C(C') h 2000 D(D') f A(A') a 1000 1000 /4 II,tb D(D') Hình 7.25 Ranh giới khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua:  i hi 1h1  2 h2  3h3  4 h4 II ,tb    16o h h  h  h  h  i 137 o  tb   16  o Góc truyền lực       4     Chiều dài đoạn mở rộng:   a  Lcoc  tan  tb   4.5 m   Chiều dài, chiều rộng chiều cao đáy khối móng quy ước: Lqu = L’+ 2Lcọc×tan = (20-2×0.5) + × 4.5 = 28 (m) Bqu = B’+ 2Lcọc×tan = (14-2×0.5)+ × 4.5 = 22 (m) Hqu = Lcọc + Hm = 64.3 + = 66.3 m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tt 130510   108758(kN ) 1.2 1.2 Mtt 136438 Mtcx  x  =113698 (kNm) 1.2 1.2 Mtt 144080 Mtcy  x  =120067(kNm) 1.2 1.2 Trọng lượng khối móng quy ước: Trọng lượng cọc đài cọc: N tc  Wcoc+dai Wđat  12  Wcoc  Wdai  (35     64.3  20 14  2)  25  2326  25  58166 (kN ) L qu  Bqu  Zi – Vcoc  đài    tb  347539  kN  Wqu  Wcocđài  Wđat  58166  347539  405705 kN  Độ lệch tâm: ex  M xtc 113698 = =0.22(m) tc N  Wqu 109170  412192 M ytc ey  N  Wqu tc  120067  0.233(m) 109170  412192 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước:  tc  max tc N tc  Wqu  6e x 6e y    1    926kN / m Lm  Bm  Lm Bm  N tc  Wqu  6e x 6e y    1    743kN / m Lm  Bm  Lm Bm  ( tc max   tc ) (923  739)  tb    834kN / m2 2  Khả chịu tải khối móng quy ước: tc 138 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng – theo TCVN 9362:2012 m  m2 Rtc  ( A  b   II  B  h   II'  D  cII   II h ) ktc ktc m1 1.1 R tc  m2 c  II  II ' 10.6 8.65  A 0.7 ho B 3.8 C 6.39 1.11   0.7  23.44  10.6  3.8  57.3  8.65  6.39  8.5  10.7   Rtc  2090 (kN ) tc  max  866 kN / m  1.2 R tc  2508 kN / m  tc  702 kN / m  Ta có:   tc tc  tb  784 kN / m  R  2090 kN / m Kết luận : Nền đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước  Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: W  obt  qu  658.6 kN / m2 Aqu Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước:  o gl   tc tb   o bt  834  658.6  175 kN / m2 σobt < σogl Kết luận : cần tính lún cho khối móng Đất chia thành lớp đồng với chiều dày thỏa điều kiện: hi   0.4  0.6 Bqu   6.24m  9.36m Phía móng khối lớp sét đồng chất, chia lớp thành lớp 0.1m e e Áp dụng cơng thức tính biến dạng đứng lớp thứ i: si  1i 2i h i  e1i n Độ lún móng tổng độ biến dạng đứng phân tố: S   Si i 1 Theo phụ lục E TCVN 10304-2014, kết cấu khung bê tông cốt thép cần không chế lún theo điều kiện: + Độ lún tuyệt đối lớn với: Sgh  10  cm + Độ lún lệch tương đối với: Sgh  0.002  cm Ghi chú: + Độ sâu z Bảng 6.7 độ sâu so với đáy khối móng quy ước 139 + Độ sâu dừng tính lún vị trí thõa điều kiện : (đối với đất có modun biến dạng gl E ≥ 5MPa) : btzi  0.2  zi Biểu đồ nén lún e-P Lớp đất 6: P (kPa) 50 100 200 400 800 1600 e 0.629 0.62 0.609 0.596 0.579 0.557 0.64 0.63 0.62 Hệ số rỗng e 0.61 0.6 0.59 0.58 y = 3E-08x2 - 9E-05x + 0.6292 0.57 0.56 0.55 200 400 600 800 1000 Áp lực P(kPa) 140 1200 1400 1600 1800 Bảng 7.21 Bảng tính lún móng lõi thang M4 Điểm Độ sâu z Lqu/2 Bqu/2 (m) (m) (m) 14 11 Lqu/Bqu 2Z/Bqu k0 1.27 σzigl σzibt Δσzigl (kN/m ) (kN/m ) 175 658.6 (kN/m ) 14 11 1.27 0.09 0.993 173.775 14 11 1.27 0.18 0.985 171.168 14 11 1.27 0.27 0.978 167.403 14 11 1.27 0.36 0.97 162.381 14 11 1.27 0.45 0.951 154.424 e1i e2i Si 838.338 680 852.472 706.75 876.036 744.2 909.092 0.58267 0.57483 0.6292 0.6292 0.58187 0.57428 0.6292 0.6292 0.58058 0.57338 0.6292 0.6292 0.57884 0.57218 0.2596 0.0048 0.2478 0.00455 0.2316 0.00422 0.2121 792.35 950.752 0.57672 0.57075 0.00379 819.1 TỔNG 0.1885 0.02231 n S   si  2.231 cm   S  10  cm   Thõa tính lún i 1 141 σzigl/σzibt 0.00495 765.6 158.402 663.95 722.8 164.892 (kN/m ) 690.7 169.286 (kN/m ) 669.3 172.472 σ2i 0.2657 174.388 Δσ1ibt Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc safe  Tính độ cứng cọc đơn : Xem cọc lò xo, ta xác định độ cứng lò xo dựa vào tỷ số tải trọng tác P R 6100 =244000(kN/m) dụng gây độ lún theo công thức : k c = = cd = s s 0.025 Trong :  P sức chịu tải cọc  s độ lún cọc tính theo công thức B.1 TCVN 10304-2014 D Ql 6100  64.3 s     0.025(m) 100 AE 100 0.785  3.25 10  Kiểm tra phản lực đầu cọc safe Hình 7.26 – Mặt bố trí cọc đài móng 142 Hình 7.27 Phản lực đầu cọc Bảng 7.22 Bảng kết phản lực đầu cọc lớn Node Text 545 TABLE: Nodal Reactions Point OutputCase CaseType Fx Fy Fz Mx My Mz Text Text Text kN kN kN kNm kNm kN-m 545 COMBAO Combination 0 4388.56 0 = 4388.56 (kN)  Qa = 5020 (kN)  P Kiểm tra điều kiện:  imax  Pimin  Kết luận: Phản lực đầu cọc đạt yêu cầu Kiểm tra xuyên thủng  Điều kiện chống xuyên thủng : Pcx > Pxt  Ta có Pcx   2ho Rbt  ho ho  (bcol  c2 )  (hcol  c1 )    c1 c2  Trong :  ho : chiều cao làm việc đài ho  hdai  0.2   0.2  1.85(m)  α = : hệ số đài cọc toàn khối  bcol : chiều rộng tiết diện vách  hcol : chiều cao tiết diện vách 143 1476 3100 1500 1000  c1 : khoảng cách từ mép vách có kích thước bcol tới mặt phẳng song song với , qua mép hàng cọc gần , nằm phạm vi đáy tháp trọc thủng  c2 : khoảng cách từ mép vách có kích thước hcol tới mặt phẳng song song với , qua mép hàng cọc gần , nằm phạm vi đáy tháp trọc thủng  Rbt = 1.2 MPa : cường độ chịu kéo bê tông 3000 3000 7800 2 14000 3000 492 3000 500 3100 1476 492 Hình 7.28 Tháp xun thủng móng Lõi Thang  Ta chọn trường hợp nguy hiểm tính tốn , ứng với c1 = 492 (mm)  1.85 1.2 103  1.85 1.85   Pcx      (7.8  1.476)   (3.2  0.492)   1.476  0.492    350820(kN ) Pxt  N tt   Pi Trong :  Ntt = 1300510 (kN) : lực dọc tính tốn chân vách   Pi : phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy tháp xuyên thủng  Pxt  N tt   Pi  Pcx  350820(kN )   Thỏa điều kiện xun thủng 144 Tính tốn thép cho đài cọc Hình 7.29 Moment đài móng theo phương X Hình 7.30 Moment đài móng theo phương Y 145 Bảng 7.23 Kết nội lực đài móng theo phương Strip Station Location CSB12 CSA6 CSB12 CSA20 15.3 7.75 10 13 Before Before Before Before Output Case BAO BAO BAO BAO Case Type Combination Combination Combination Combination P V2 T M3 56.359 52.884 -120.741 -43.413 -1102.858 -529.418 -604.87 762.882 -296.58 413.3774 -230.4044 -5.5161 3029.6208 4784.4727 -975.8123 -460.3009 Cut Width 1 1 Tính thép đài móng: Giả thiết a = 200 mm ho = h – a Áp dụng cơng thức tính tốn:  R bh M m     1- 1- 2 m  s  b o Rbbho Rs Bảng 7.24 Tính thép theo phương X,Y Phần tử lớp Móng Lõi Thang lớp lớp Phương M (kN.m) b (mm) ho (mm)  As(mm2) X 4784.4727 1000 1800 0.086 Y 3029.6 1000 1800 X -460 1000 Y -976 1000 Chọn thép As chọn m chọn% 8038 0.45 7403  32 a 100 0.053 4609 32 150 5626 0.312 1800 0.008 689 20 200 1570 0.087 1800 0.017 1378 20 200 1570 0.087 146 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [7] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [8] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [9 ] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [10] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [11] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [13] Võ Bá Tầm, Nhà cao tầng bê tông cốt thép - NXB Đại Học Quốc Gia TP.HCM [14] Nguyễn Đình Cống, Tính toán tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 147 S K L 0