Câu hỏi trắc nghiệm thuế GTGT Câu 1: thuế GTGT có hiệu lực thi hành ở nước ta từ năm nào? a. 1999(01/1/1999) b.1995c.1946d.1998 Câu 2: thuế giá trị gia tăng là ? a.là thuế tính trên giá trị tính thêm của HHDV phát sinh trong quá trình xuất khẩu. b.là thuế tính trên giá trị tính thêm của HHDV phát sinh trong quá trình từ SX, lưu thông đến tiêu dùng. c.Là thuế tính trên đơn vị HHDV khi người mua hàng hóa từ đơn vị kinh doanhHHDV.d.Là thuế suất áp dụng cho hàng hóa lưu thông trên thị trường
KHẢO SÁT ỔN ĐỊNH ĐỘNG & TỰ ĐÓNG LẠI (Reclosing) PHA : Khảo sát ngắn mạch 3pha đường dây 220kV (8-1) lộ đơn ( phía nút ) : • Nối nút (p) với nút chuẩn nhánh có tổng trở Znh : Giả sử có ma trận tổng trở nút cũ ký hiệu [ZnC], biết trước thêm nút (p) vào sơ đồ HTĐ [ZnM] ma trận tính lại có xét nút (p) sơ đồ HTĐ Công thức tổng quát : ⎡ Z nC [Z nM ] = ⎢⎢ ⎢⎣ 0 ⎤ ⎥ ; ⎥ Z nh ⎥⎦ (3-21) • Nối nút (q) với nút (p) cũ nhánh có tổng trở Znh : Giả sử có ma trận tổng trở nút cũ ký hiệu [ZnC] có cấp (k), thêm nút (q) vào sơ đồ thay dẫn đến hệ phương trình với ma trận tổng trở nút [ZnM] cấp (k+1) Ma trận [ZnM] tăng thêm hàng cột so với ma trận [ZnC] xác định sau : [Z nM ] = Z11 Z 21 Z12 Z1p Z 2p [ Z nC ] Z p1 Z k1 Z k Z p1 Z p2 Z1k Z 2k (cot_ p ) Z pp Z pk Z pp Z kp Z kk Z pk Z kp ( hang _ p ) Z pp Z1p Z 2p ; (3-24) Z pp + Z nh • Nối hai nút cũ (p) (q) sơ đồ nhánh có tổng trở Znh : Viết dạng ứng dụng sau : [Z nM ] = [Z nC ] − K& [A].[B] ; (3-35 ) Trong (3-35) có phần tử K xác định cách lấy phần tử Znh phần tử Zpp , Zqq , Zpq từ ma trận [ZnC] để tính nhö sau : & = K ; & + (Z & +Z & − Z & ) Z nh pp qq pq Tính ma trận cột [A] cách lấy cột (q) ma trận [ZnC] trừ cột (p) cuûa [ZnC]ù : & +Z & ) ( −Z 1p 1q & & ( − Z p + Z 2q ) [A] = ; & +Z & ) ( −Z kp kq Tính ma trận hàng [B] cách lấy hàng (q) ma trận [ZnC] trừ hàng (p) [ZnC]ù : & +Z & ) ( −Z & +Z & ) ( − Z & +Z & ) [ B] = ( − Z p1 q1 p2 q2 pk qk [DE ] = − [ZnC ] [Mpq ] [ Z& nh + [Mpqt ].[ZnC ].[Mpq ] ]−1 ; pq ; (3-36 ) • Khi nối nút ( p ) cũ với nút chuẩn nhánh có tổng trở Znh : Lấy phần tử Zpp , cột (p) hàng (p) ma trận cũ [ZnC]ï để xác định công thức ứng dụng tính ma trận [ZnM] bậc (k×k ) sau : & Z 1p &Z 2p [Z nM ] = [ZnC ] − & & × × Z p1 Z p & & ( Z nh + Z pp ) ( Cot _ p ) & Z kp & ( Hang _ p ) Z pk ; Ví dụ : Áp dụng (3-11) để xác định ma trận tổng dẫn nút đường dây sau : Theo sơ đồ nhận thấy : & =Y & = j0,5B ; Nhánh (a) nhánh (0-1) có tổng dẫn Y a 10 −1 & =Y & =Y & Nhaùnh (b) nhánh (1-2) có tổng dẫn Y ; b dây = [R dây + jX dây ] 12 & =Y & = j0,5B ; Nhánh (c) nhánh (0-2) có tổng dẫn Y c 20 Thành lập ma traän : (a ) ( b ) ( c) [M] = −1 +1 −1 −1 & Y a [Ynh ] = 0 & Y b 0 −1 [M t ] = + − (1) ; ( 2) 0 & Y & Y 10 = c 0 & Y 12 0 & Y ; −1 ; 20 Và tính ma trận tổng dẫn nút cấp ( × ) : [Yn ] = [M ]× [Ynh ]× [M t ] = & +Y & Y a b & − Yb & & +Y & Y −Y b 10 12 = & & & Yb + Yc − Y12 & −Y 12 & & Y12 + Y 20 Ma trận tổng dẫn nút đường dây gồm có phần tử ( yij ): [Yn ] = y& 11 y& 21 y& 12 y& 22 ; : & + j ,5 B ; y& 11 = y& 22 = Y day & y& 12 = y& 21 = − Y day ; Áp dụng mô hình ma trận tổng dẫn nút phương pháp khử nút để tính toán dòng điện ngắn mạch điểm cố t=0+ Xét mô hình ma trận tổng dẫn nút [Y].[U]=[J] HTĐ có (n) nút Giả thiết quan sát (n) nút hai tập hợp nút (a) (b) có quan hệ theo thứ tự phân biệt sau : Yaa Yba Khai triển dẫn đến : Yab Ua Ja × = Ybb Ub Jb ; ⎧[ Y ]aa [U]a + [ Y ]ab [U]b = [ J]a ; ⎨ + = [ Y ] [ U ] [ Y ] [ U ] [ J ] ⎩ ba a bb b b Bây xét điều kiện nút thuộc tập (a) dòng điện, tức [J]a = áp dụng phép khử Gaus để biến đổi hệ phương trình trên, nhận ma trận rút gọn : [ ] −1 [ Y ]'bb = [ Y ]bb − [ Y ]ba [ Y ]aa [ Y ]ab ; (9-8.dt) Như công thức khử nút dẫn ra, cho phép loại bỏ nút thuộc tập (a) , giữ lại nút thuộc tập hợp (b) sơ đồ đẳng trị mà mô mô hình ma trận tổng dẫn rút gọn sau : [ Y ]'bb [U]b = [ J]b ; Ví dụ Cho HTĐ pha với phần tử có thông số định mức ghi trực tiếp sơ đồ sau : Yêu cầu tính toán dòng điện khởi động động không đồng công suất 6MVA trường hợp đóng máy cắt pha khởi động có pha B C đóng điện, pha A bị hư nên bị hở mạch Giải Trường hợp xem tương đương xảy ngắn mạch pha sau tổng trở siêu độ Z’’ động cơ, với điện áp thứ tự thuận U1 Sơ đồ thay với phần tử xét R=0, có thông số tính toán hệ đơn vị tương Scb=100MVA quy dẫn cấp Ucb=115kV ; s.đ.đ siêu độ E’’i lấy theo thông số trung bình loại phần tử thiết bị thứ (i) tương ứng , có dạng sau : Sau biến đổi rút gọn sơ ghi số thứ tự nút sơ đồ thay thứ tự thuận có dạng : Và xác định ma trận tổng dẫn thứ tự thuận [Y1] cấp 8×8 : − j7,8155 j1,9608 [ Y1] = j1,9608 − j3,8671 j1,6949 j1,6949 − j2,4577 j0,8547 j5 0 j0,2114 0 0 0 j0,25 j0,5128 0 j0,2114 − j0,2114 j0,8547 j5 0 0 0 0 0 j0,25 j0,5128 0 − j0,8547 − j5 0 0 0 0 0 ; − j0,25 − j0,5128 Sơ đồ thay thành phần thứ tự nghịch có dạng tương tự sơ đồ thứ tự thuận, có điện áp thứ tự nghịch U2 điểm ngắn mạch s.đ.đ thứ tự nghịch nguồn số 5,6,7 lấy zero Áp dụng công thức khử nút để loại bỏ nút 1,2,3 sơ đồ thứ tự thuận ban đầu nhận ma trận tổng dẫn đẳng trị tương ứng với sơ đồ lại nút 4,5,6,7 có dạng sau : Trong trường hợp tổng dẫn Y(2)∆ đẳng trị bổ sung đặc trưng cho dạng ngắn mạch pha trị số phần tử Y44=−j0,1912, đặt vào điểm ngắn mạch nút số nối đến nút số (U9=0 ), dẫn đến sơ đồ thay đẳng trị thứ tự thuận với ma trận tổng dẫn nút tăng thêm cấp (xét thêm nút số 9) Tiếp tục khử thêm nút số , dẫn đến nhận sơ đồ đẳng trị lại nút số 5,6,7,8 Trên sơ đồ đẳng trị thứ tự thuận cho phép xác định dòng điện thành phần thứ tự thuận nguồn s.đ.đ siêu độ đổ vào điểm ngắn mạch tương đương nút số 9, mà tính toán phương trình dạng ma trận [Y’’].[E’’]=[J’’] cấp 5×5, viết dạng khai triển sau : nút nút nút − j0,7393 j0,6752 nuùt j0,6752 − j1,0502 nuùt nuùt j0,0176 j0,1032 j0,0362 j0,2117 j0,0103 j0,0601 j0,0813 j0,0083 nuùt j0,0176 j0,1032 − j0,2104 nuùt nuùt j0,0362 j0,0103 j0,2117 j0,0601 j0,0813 j0,0083 nuùt − j0,3461 j0,0169 j0,0169 − j0,0956 E '5' J'5' E '6' × E '7' J'6' = J'7' U9 J'9' E '8' J'8' Dòng thứ tự thuận I(2)1 đổ vào điểm ngắn maïch pha t=0+ : &I( 2) = J& '' = j0,0103.E '' + j0,0601.E '' + j0,0083.E '' + j0,0169.E '' + ( − j0,0956).U 9 = j( 0,0103 × 0.8 + 0,0601 × 1,08 + 0,0083 × 1,2 + 0,0169 × 0,8 ) = j0,09663 ; Dòng điện pha : 2) I(pha = × I1( 2) = 1,732 × 0,09663 = 0,1674 ; (đvtđ) 2) I(pha = 0,1674 × Dòng xung kích với kx =1,77 : 100 = 1,534 kA ; × 6,3 2) i(X2) = 1,77 × × I(pha = 3,84 kA ; Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 khăn Không nên truyền công suất phản kháng khoảng cách dài Còn có lý khác để giảm thiểu dòng công suất phản kháng truyền tải, phải cực tiểu hóa tổn hao truyền tải Cực tiểu hóa tổn hao công suất phản kháng cho phép giữ điện áp mức cao, giúp trì điện áp ổn định Trên đồ thị Hình cho thấy trị số điện áp giới hạn ổn định gần mức vận hành mức tải lớn Đối với hệ thống lớn, đường cong nhận loạt mô phân bố công suất Đường cong Q_U vẽ nút tiêu biểu xét theo công suất phản kháng nút Điện áp biến độc lập biểu thị trục hoành Trong [2] đưa phương pháp tính toán giới hạn ổn định điện áp hệ thống điện nguồn máy phát theo tiêu chuẩn BM (đề xuất Bruc&Markovitch) dựa biến đổi trị số đạo hàm dQ/dU, mô tả tóm tắt dựa đồ thị Hình Trên hệ tọa độ Q_U dựng đặc tính tónh phụ tải Qpt(U) Giả thiết công suất phát MW không đổi PF=Const với ΔPpt=0 dựng đường cong QFpt(U,E,δ) Nhận giao điểm (a) (b) đường cong này, tương ứng với hai trạng thái cân công suất phản kháng Có thể chứng minh dễ dàng đồ thị Q_U : điểm (a) đặc trưng trạng thái cân bền, có ổn định điện áp, điểm (b) đặc trưng trạng thái cân không bền, tương ứng với mức điện áp thấp ổn định điện áp có giao động bé Từ dựng đường cong ΔQFpt(U) Khi giảm sức điện động E đường đặc tính QFpt(U,E,d) hạ thấp, làm cho điểm (a) (b) có xu hướng tiến đến điểm tiếp xúc đường cong QFpt(U) Qpt(U) Trên đặc tính ΔQFpt(U), tọa độ dΔQ Fpt dU = xác định điện áp giới hạn (Ugh) mà hệ thống phát sinh tình trạng sụp đổ điện áp với mức kích từ máy phát, mà đặc trưng trị số sức điện động Emin tối thiểu nguồn máy phát hệ thống điện Ở trạng thái bình thường hệ thống có điện áp lớn mức giới hạn (U >Ugh ), trạng thái xác lập quy ước hệ thống đủ tiêu chuẩn ổn định điện áp Quan sát đồ thị Hình nhận thấy : trạng thái xác lập tiến đến giới hạn ổn định điện áp , đặc trưng thông sốá điện aùp U→ Ugh , dΔQ Fpt dU → Trong [2] có mô tả sơ cách tính toán giới hạn ổn định điện áp hệ thống có nguồn điện gồm nhiều máy phát song song, nhiên không đưa giải thuật hệ thống điện nhiều nguồn mà có sơ đồ mạng truyền tải điện kết nối Phương pháp giải tính giới hạn ổn định điện áp hệ thống điện nguồn nêu [2] áp dụng tổng quát trực tiếp cho hệ thống điện nhiều nguồn, nguồn kết nối tuyến 67 Science & Tecnology Development, Vol 11, No.2-2008 truyền tải song song cần phải có thay đổi giải thuật cách phù hợp để áp dụng tiêu chuẩn BM XÂY DỰNG GIẢI THUẬT TÍNH TOÁN GIỚI HẠN ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP HỆ THỐNG ĐIỆN NHIỀU NGUỒN THEO TIÊU CHUẨN BM Nội dung luận điểm xây dựng giải thuật khảo sát ổn định điện áp đề cập chi tiết trang từ 34 đến 40 [9] Có thể lập sơ đồ khối chương trình tính toán Hình : Hình – Sơ đồ khối chương trình khảo sát ổn định điện áp theo tiêu chuẩn BM Thuyết minh nội dung khối tính toán sơ đồ tiến trình biểu diễn Hình Khối số Có nội dung tính toán biểu thị tóm tắt sơ đồ Hình 68 Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 Tùy theo mục đích phân tích ổn định điện áp lớp toán cần khảo sát mà xử lý quan hệ biến áp khởi điểm nhánh biến áp có mặt sơ đồ hệ thống, sử dụng đầu nấc phân áp thứ đầu nấc phân áp định mức, dựa mô hình hóa quan hệ biến áp cặp nút (i-j) phương trình ma trận quan hệ dòng-áp với sơ đồ π dạng Khối số Tính toán trạng thái xác lập hệ thống với điều kiện định trước khối số Vectơ biến trạng thái x (là U,δ nút PQ δ,Q nút PU) xác định hệ : ∂F ( x ) − (1) [x]( t + 1) = [x](t ) + [ ]( t ) [ΔF(x )](t ) ; ∂x đóù [ΔF(x)](t) độ lệch vectơ hàm trạng thái xác lập thứ (t) Chu trình tính lặp đến bước (t+1) cho thỏa điều kiện ⎪[ΔF(x)](t+1)⎪≤ ε Đặc tính phụ thuộc điện áp P(U) Q(U) phụ tải tổng hợp nút áp dụng trạng thái mặc định để xét ảnh hưởng phụ tải đến giới hạn ổn định điện áp Các hệ số đặc tính tổng hợp phụ tải xác định từ thực khối tính toán số Khi tính vectơ biến trạng thái khởi điểm, nút điện áp tiêu biểu thứ (j) chọn xác định phần tử (gEiUj + jbEiUj) thuộc ma trận tổng dẫn tương hỗ nguồn (i) với nút (j) Các trị số sức điện động đồng Ei∠δi nguồn thứ (i) xác định Biểu thức QEpt-j(U) nút tiêu biểu thứ ( j ) tính theo phương trình : (2) Q Ept - j = ∑ U j Ei (b E i U j cos δ ij − g E i U j sin δ ij ) ; Ng i =1 Sử dụng biểu thức QEpt-j(U) nhận trên, áp dụng thủ tục tính toán thích hợp kết hợp với đặc tính phụ tải tổng cộng QptΣ (U) định trước khối số 1, đánh giá trị số điện áp giới hạn độ dự trữ ổn định điện áp trạng thái khởi đầu toàn hệ thống gồm có (Ng) nguồn máy phát Các tọa độ điểm đồ thị đẳng trị nút tiêu biểu ΔQΣ j(U), QEpt-jΣ(U) QptjΣ(U) lưu trữ, sử dụng tọa độ cho phép quan sát ước tính điện áp giới hạn đẳng trị tiêu biểu hệ thống Các trị số điện áp nút toàn hệ thống ghi nhận làm trạng thái điện áp sở hệ thống, trị số cho phép dựng đồ thị ΔQ Σ j(U), QEpt-j(U) QptjΣ(U) đủ xác ước tính điện áp giới hạn nút (j) tính độ dự trữ ổn định điện áp nút thứ (j) hệ thống so với trạng thái sở 69 Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 Khoái soá Khối số Nội dung tính toán khối số số thực chất bao gồm nhiều chu trình tính lặp Thông thường có khoảng 10 chu trình tính lặp Mỗi chu trình tính lặp có nhiệm vụ xác định trạng thái xác lập nặng nề trạng thái sở, vectơ sức điện động nguồn xác định theo hướng giảm độ dự trữ VAR nguồn tương ứng với điều kiện tổng tải MW không đổi nút công suất MW nút nguồn PU không thay đổi Khi độ dự trữ VAR bị giảm dần nguồn mặt điện áp hệ thống bị xấu dần đi, làm tăng tổn hao MW tổn hao MVAr phần tử RX tuyến truyền tải Mức độ nặng nề hệ thống tác động đến nguồn kiểm soát thỏa mãn khả phát PQ máy phát – thông số khả phát PQ nguồn xác định từ khối số 1, tuân thủ đường cong giới hạn phát nóng stator rôtor Hệ phương trình phi tuyến giải tìm vectơ biến trạng thái Eq (gồm sức điện động đồng eq nguồn đặt sau cảm kháng đồøng dọc trục Xd ), với phép mô tuyến tính hóa xác định : ∂F ( e ) (3) [ E q ]( t + ) = [ E q ]( t ) + [ E q ](−t1) [ Δ FE ( e q )]( t ) ; ∂e q [ΔFE(eq)](t) độ lệch vectơ hàm trạng thái xác lập thứ (t) p dụng tính lặp đến bước (t+1) cho thỏa điều kiện ⎪[ΔFE(eq)](t+1)⎪≤ ε Các trị số sức điện động đồng eiq∠δi nguồn thứ (i) tương ứng với trạng thái giảm dự trữ nguồn VAR xác định Như xác định biểu thức QEpt-j(U) nút tiêu biểu thứ (j) theo phương trình : Ng Q Ept - j = ∑ U j e iq b E i U j cos δ ij − g E i U j sin δ ij ; (4) i=1 ( ) Sử dụng biểu thức QEpt-j(U) nhận trên, áp dụng thủ tục tính toán thích hợp kết hợp với đặc tính phụ tải tổng cộng QptΣ(U) định trước khối số 1, đánh giá trị số điện áp giới hạn độ dự trữ ổn định điện áp trạng thái giảm dự trữ nguồn VAR toàn hệ thống Từ vectơ sức điện động đồng eiq∠δi xác định điện áp đầu cực nguồn phát, tương ứng với nút PU hệ thống điện trạng thái giảm dự trữ nguồn VAR Ở trạng thái vận hành hệ thống giảm độ dự trữ VAR nguồn trị số điện áp giới hạn thấp, khoảng (65→75)% so với định mức Nếu thiếu dự trữ nguồn VAR, hệ thống có diễn biến trạng thái suy giảm điện áp lọt vào vùng tiến đến giới hạn ổn định, lúc xảy tác động vận hành có gây đột biến cấu trúc hệ thống (ví dụ : thao tác đóng-cắt phần tử truyền tải) dễ dàng làm ổn định điện áp Khối số Ở giải toán xác định trạng thái xác lập giới hạn với sức điện động eiq∠δi tính từ khối số số với độ dự trữ ổn định VAR nguồn bị giảm Khi độ dự trữ VAR giảm nguồn mặt điện áp hệ thống bị xấu đi, làm tăng tổn hao MW phần tử R tuyến truyền tải Mức độ nặng nề hệ thống tác động đến nguồn kiểm soát thỏa mãn khả phát công suất P máy phát theo độ dốc trung bình đặc tính điều tốc turbin Khi tính toán trạng xác lập giới hạn xem trình điều tần hệ thống có hiệu lực, tần số hệ thống điều chỉnh theo yêu cầu kỹ thuật Chương trình cho phép tính toán trạng thái xác lập giới hạn điều chỉnh công suất P nguồn cân bằng, công suất P nguồn khác giữ không thay đổi 70 Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 Khối số khối số Kiểm soát độ xác trạng thái xác lập giới hạn với mức giảm dự trữ VAR nguồn cách so sánh sai số ΔUj trị số điện áp nút tiêu biểu thứ (j) tính khối số so với trị số tính khối số Nếu ⎪ΔUj⎪>0,001 tính lại trạng thái xác lập để quay thực lại nội dung tính toán khối số Vòng tính lặp quay lại khối số xảy vài lần, lần tính sau số lượng vòng tính lặp khối số giảm dần 1, dấu hiệu để lặp lại vòng tính toán hai khối số số Khi thỏa mãn điều kiện ⎪ΔUj⎪≤0,001 trị số điện áp nút toàn hệ thống ghi nhận trạng thái điện áp giới hạn tính toán hệ thống với giảm độ dự trữ VAR nguồn tương ứng với tổng tải MVA hệ thống không đổi, trị số cho phép dựng đồ thị ΔQ j(U), QEpt-j(U) Qptj(U) đủ xác phù hợp với điện áp giới hạn tính nút tải tiêu biểu thứ (j) dược quan sát, tính độ dự trữ ổn định điện áp nút hệ thống so với trạng thái điện áp sở ban đầu Khối số Có thể kết thúc trình phân tích ổn định điện áp với kết trạng thái điện áp giới hạn tính toán hệ thống xác định xong khối số số cấu trúc trạng thái sở hữu định khởi đầu thi hành chương trình Cũng chuyển sang khối số để tính toán tiếp tục phân tích ổn định điện áp với hình thái thay đổi cấu trúc hệ thống so với cấu trúc trạng thái xác lập sở Khối số Khối số thực chất khối tính toán định điều kiện khởi điểm, áp dụng khởi đầu chương trình phân tích ổn định điện áp Khi khối chọn áp dụng dạng biến đổi cấu trúc hệ thống ấn định để khảo sát ổn định điện áp Các dạng thay đổi cấu trúc hệ thống chọn theo tiến trình tóm tắt Hình Đối với tiến trình tính toán biến đổi tăng tải mức độ tăng công suất máy phát kiểm soát độ dốc trung bình đặc tính điều tốc turbin Khi tính toán trạng xác lập giới hạn xem trình điều tần hệ thống có hiệu lực, tần số hệ thống thỏa mãn điều kiện kỹ thuật Khi chọn tiến trình khảo sát ảnh hưởng bù VAR đến ổn định điện áp, biểu diễn kết loại đồ thị Q(U) đặc tính biến đổi công suất phát theo điện áp tụ điện nút thứ (j) xét cộng chung vào đặc tính phụ tải nút Các tiến trình tính toán khác chọn, sau tiến hành thực khối tính toán từ số đến số với nội dung tương tự mô tả 71 Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 VÍ DỤ KẾT QUẢ TÍNH TOÁN TRÊN SƠ ĐỒ HỆ THỐNG ĐIỆN TIÊU CHUẨN IEEE Sơ đồ hệ thống điện tiêu chuẩn 30 nút (xem Hình 7) tham khảo IEEE Trans on Power System Vol.17,No1,February 2002 Tập số liệu thông số nhánh RXB(đvtđ) PQ(MVA) nút ghi bảng Các nút máy phát ghi số 1,2,3 nút số 30 nguồn máy phát cân bằng, lại nút tải với công suất tải PQ ghi dấu trừ Hình – Sơ đồ hệ thống điện 30 nút IEEE bảng thông số tính tốn 72 Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 Khảo sát thay đổi thông số giới hạn ổn định điện áp với điều kiện vận hành sau : Điều kiện A : xét trạng thái sở để so sánh biến đổi thông số giới hạn ổn định điện áp Điều kiện B : xét trạng thái vận hành hệ thống đặt tụ điện 7,5MVAr nút số 12 (bù tải 100%) Điều kiện C : xét trạng thái bị tổ máy phát nguồn số 1, phát S1F=(50+j10)MVA Điều kiện D : xét trạng thái vận hành hệ thống điện bị cắt đoạn đường dây (12-15) 3.1 Quan sát đồ thị biểu diễn thay đổi giới hạn ổn định điện áp nút số 18 : Nhận đồ thị kết khảo sát điều kiện vận hành, gồm : Đồ thị Hình : điều kiện A; Đồ thị Hình : điều kiện B; Đồ thị Hình 10 : điều kiện C; Đồ thị Hình 11 : điều kiện D Các điều kiện vận hành Điện áp khởi điểm Điều kiện A Điều kiện B Điều kiện C Điều kiện D 0,903 0,913(tăng) 0,9(giảm) 0,895(giảm) Điện áp giới hạn an toàn nút 18 0,89 0,898 0,871 0,887 Độ dự trữ an toàn điện áp Điện áp giới hạn ổn định điện áp Độ dự trữ giới hạn điện áp 16,5% 13,9%(giaûm) 5,1%(giaûm) 12,6%(giaûm) 0.743 0.773 0.827 0.775 17,7% 15,3%(giaûm) 8,8%.(giaûm) 13,4%(giaûm) 73 Science & Technology Development, Vol 11, No.2-2008 3.2 Quan sát đồ thị biểu diễn thay đổi giới hạn ổn định điện áp nút số 12 : Nhận đồ thị kết khảo sát điều kiện vận hành, gồm : Đồ thị Hình 12 : điều kiện A; Đồ thị Hình 13 : điều kiện B; Đồ thị Hình 14 : điều kiện C; Đồ thị Hình 15 : điều kiện D Các điều kiện vận hành Điện áp khởi điểm Điều kiện A Điều kiện B Điều kiện C Điều kiện D 0,916 0,93(tăng) 0,92(tăng) 0,921(tăng) Điện áp giới hạn an toàn nút 12 0,904 0,916 0,88 0,902 Độ dự trữ an toàn điện áp Điện áp giới hạn ổn định điện áp Độ dự trữ giới hạn điện áp 14,1% 12,7%(giảm) 4,5%(giảm) 14,5%(tăng) 0.776 0.8 0.82 0.771 15,3% 14%(giảm) 9,9%.(giảm) 16,3%(tăng) Nhận xét : Nút tải số 12 nút có trị số điện áp cao so với điện áp nút 18, độ dự trữ ổn định điện áp thấp Nếu đặt tụ điện tónh 7,5MVAr nút số 12 điện áp cải thiện nút 12 nút 18 (lân cận), nhiên trị số độ dự trữ ổn định điện áp nút bị giảm Điều giải thích mô toán học : trị số dung dẫn tụ điện tính cộng thêm vào trị số phần tử tổng dẫn y(12,12) đường chéo ma trận tổng dẫn nút hệ thống làm giảm trị số y(12,12), xét quan hệ toán học làm giảm tính trội 74 Science &Technology Development, Vol 11,No.2-2008 ma trận tổng dẫn nút, tức dẫn đến làm giảm khả xác định nghiệm điện áp mô trạng thái xác lập hệ thống điều phản ánh trị số bị giảm độ trữ ổn định điện áp nút 12 (cũng nút 18 vị trí lân cận) có đặt tụ điện nút số 12 3.3 Đồ thị thông số giới hạn ổn định điện áp tăng công suất tải nút số 18 Ban đầu công suất tải nút 18 cho S18=-(3,2+j0,9)MVA Giả thiết tải nút 18 có trị số định mức mới, công suất tăng lên S18=-(5+j2)MVA Trạng thái khởi đầu tính toán với điện áp nút nguồn giữ trị số Đồ thị thông số giới hạn ổn định điện áp nút 18 nút 12 biểu thị Hình 16 Hình 17 Thông số Nút Nút tải số 18 Nút tải số 12 Điện áp khởi điểm 0,938 0,947 Điện áp giới Hạn an toàn 0,88 0,895 Độ dự trữ an toàn điện áp 9,3%(giảm) 9,8%(giảm) Điện áp giới hạn ổn định điện áp 0.798 0,807 Độ dự trữ giới hạn điện áp 14,9%(giảm) 14,8%(giảm) VÍ DỤ KẾT QUẢ ÁP DỤNG TRÊN SƠ ĐỒ HỆ THỐNG ĐIỆN MIỀN NAM VIỆT NAM GIAI ĐOẠN NĂM 2003 - 2004 Sơ đồ tính toán hệ thống điện miền Nam giai đoạn năm 2003 thành lập gồm 147 nút Thông số RXB đường dây , Trạm 220-110kV công suất PQ cấp quan Điện lực Điều kiện tính toán thực với 10 nguồn phát công suất gồm nhà máy điện Thủ đức, BàRịa, ĐaNhim, TrịAn, HàmThuận, ThácMơ, Đami, HiệpPhước, TràNóc, PhúMỹ tổng tải hệ thống 3036MW Giới hạn ổn định điện áp tính toán với điều kiện vận hành khởi điểm điện áp nguồn giữ Số liệu kết tính toán trích dẫn minh họa bảng sau : Hình Trạm Biến áp Điện áp khởi điểm 18 19 20 21 Chợ lớn Cà mau Cần Thơ Trường đua 0,959 0,93 0,983 0,958 Điện áp giới hạn an toàn nút 12 0,949 0,873 0,977 0,946 Độ dự trữ an toàn điện áp Điện áp giới hạn ổn định điện áp Độ dự trữ giới hạn điện áp 10,3% 11,8% 5,6% 6,2% 0.849 0,77 0,923 0,888 11,5% 17,2% 6,1% 7,3% 75 Science &Technology Development, Vol 11,No.2-2008 22 23 24 25 Hỏa Xa Hóc môn Thủ đức Bắc Bến Thành 0,962 0,969 0,981 0,958 0,948 0,957 0,958 0,939 8% 11,3% 6,9% 7,6% 0,872 0,849 0,891 0,868 9,4% 12,4% 9,2% 9,4% 76 Science &Technology Development, Vol 11,No.2-2008 Nhaän xét : Ở khu vực lưới điện miền Tây Nam bộ, trạm Cà mau có điện áp vận hành thấp độ dự trữ ổn định điện áp thấp nhất, trạm CầnThơ có điện áp vận hành cao Trạm Cà mau độ dự trữ ổn định điện áp thấp, dễ bị ổn định điện áp, cần phải xem xét áp dụng biện pháp kỹ thuật hỗ trợ điện áp vận hành khu vực lân cận trạm Cần Thơ Ở khu vực lưới điện thành phố Hồ Chí Minh có trạm tải nặng với độ dự trữ ổn định điện áp thấp, ví dụ : Bến Thành, Hỏa Xa, Trường đua, Thủ đức Bắc… Trong điều kiện vận hành thực tế, xảy tình biến động dẫn đến bị giảm điện áp khẩn cấp phải tính toán phương thức vận hành chống cố cần thiết, không trị số điện áp nút suy giảm tiến đến mức U=0,9(đvtđ); điện áp giảm thấp trị số dẫn đến tượng sụp đổ điện áp khu vực trọng điểm, gây hậu thiệt hại nghiêm trọng PHÂN TÍCH VÀ KẾT LUẬN Nhiều tác giả đề nghị quy trình tính toán khác để xác định giới hạn ổn định điện áp hệ thống điện, tổng quan tóm lược từ trang 19 đến 33 [9] Đặc điểm quy trình tính toán tăng dần mức tải hệ thống, xác định giới hạn ổn định điện áp nhờ áp dụng phép tính phân bố công suất dự báo hiệu chỉnh liên tục đề cập trang 1012 đến 1016 [3], nhờ áp dụng phép định dạng đường cong tổng quát đề cập [6], áp dụng phép thăm dò hai chiều [5] Giải thuật tính toán giới hạn ổn định điện áp đề xuất không áp dụng tăng dần mức tải MW hệ thống, mà tính toán liên tiếp xác định mức độ phối hợp trị số sức điện động nguồn phát gây mặt điện áp hệ thống xấu dần tiến đến giới hạn sụp đổ điện áp đề cập khối tính toán số 3, số số (xem Hình 3) Kết tính trị số điện áp giới hạn theo giải thuật phản ánh đặc điểm cố sụp đổ điện áp hệ thống điện xảy thực tế, mà tổng kết [1],[2],[3] Khi đặt tụ điện tónh để bù VAR nút hệ thống điện áp cải thiện nút nút lân cận, nhiên độ dự trữ ổn định điện áp thường bị giảm đi, cần phải tính toán trước, nhằm định biện pháp kiểm soát vận hành hệ thống thích hợp để tránh ổn định điện áp xảy biến động ngẫu nhiên trạng thái xác lập 77 Science &Technology Development, Vol 11,No.2-2008 Trong vận hành hệ thống điện có thao tác đóng-cắt phần tử hệ thống làm thay đổi thông số cấu trúc hệ thống, dẫn đến thay đổi độ dự trữ ổn định điện áp, tùy theo cấu trúc hệ thống mà số nút có độ dự trữ ổn định điện áp tăng lên số nút khác có độ dự trữ ổn định điện áp giảm đi, tình cần phải tính toán khảo sát trước để định phương thức vận hành an toàn hệ thống điện Chương trình thiết lập đủ chức làm công cụ đối chiếu để nghiên cứu phát triển phương pháp tính toán giới hạn ổân định điện áp Chương trình áp dụng công tác giảng dạy năm qua trường Đại học Bách Khoa A NEW ALGORITHM FOR DETERMINING THE MULTI-MACHINE POWER SYSTEM VOLTAGE STABILITY MARGIN WITH BM_CRITERION Luu Huu Vinh Quang University of Technology – VietNam National University – HCM City ABSTRACT : The BM_criterion is usually applied to analyse the one-machine power system voltage stability However, there are many problems to solve in calculating the multi-machine power system voltage stability margin with the BM_criterion application A new improved algorithm is proposed and a PC program is created for the multi- machine power system voltage stability margin computation with several tasks The representative results of voltage stability margin computation with respect to different tasks, such as VAR compensation, load-increase, source-outage and change of network configuration, etc., are performed on an IEEE standard electrical power system and on the southern vietnam’s electrical power system Key word : Voltage stability margin, multimachine power system TÀI LIỆU THAM KHẢO Carson Taylor Power System Voltage Stability McGrawHill 1994 V.Venikov Transient Processes in Electrical Power Systems Mir Publishers Moscow 1980 Prabha Kundur Power System Stability and Control McGrawHill 1994 V Ajjarapu, P.L.Lau, S BattuLa An optimal reactive power planning strategy against voltage collapse IEEE Trans On Power System Vol.9 No2May1994 T.V.Cutsem,C.Moisse,R.Mailhot Determination of secure operating limit with respect to voltage collapse IEEE Trans On Power System Vol.14 No1February1999 Zhihong Jia, B.Jeyasurya Contigency Rangking for On-line Voltage Stability Assesement IEEE Trans On Power System Vol.15 No3August2000 A.J.Flueck, R.Gonella, J.R.Dondeti A New Power Sensitivity Method of Rangking Branch Outage Contigencies for Voltage Collapse IEEE Trans.on Power System Vol.17No2May2002 C.Vournas, M.Karystianos Load Tap Changers in Emergency and Preventive Voltage Stability Control IEEE Trans.on Power System Vol.19No1February2004 Lưu Hữu Vinh Quang Chương trình tính toán giới hạn ổn định điện áp hệ thống điện nhiều nguồn 61 trang Chứng nhận quyền tác giả số 251/2005/QTG – Ngày 4/3/2005 78 VÍ DỤ : Khảo sát ổn định động hệ thống điện ( tần số định mức 60Hz ) sau : Thông số nút ghi trực tiếp sơ đồ : ( Thông số nhánh tham khảo trang 516 - ISBN 71167587 ) Trạng thái xác lập t=0- : Khảo sát ngắn mạch pha đường dây (1-3) phía nút : Trường hợp : Cắt ngắn mạch 0,4sec ( gần thời điểm giới hạn ổn định ) Trường hợp : Cắt ngắn mạch 0,5sec ( sau thời điểm giới hạn ổn định ) VÍ DỤ : KHẢO SÁT ỔN ĐỊNH ĐỘNG MỘT HỆ THỐNG ĐIỆN KHU VỰC Ở MIỀN BẮC VIỆT NAM, nguồn máy phát tần số định mức 50Hz ( Nút PU có U=1,045 pu ) Trạng thái xác lập t=0- : Khảo sát ngắn mạch pha lộ đường dây lộ kép 220kV Phả Lại – Đồng hòa (nhánh 21-34) vị trí gần góp 220kV Phả lại (nút 34) : Thời điểm cắt giới hạn ổn định động 0,183sec Xét trường hợp cắt ngắn mạch 0,184sec ( sau thời điểm giới hạn ổn định động ) :