Tcvn 9362 2012 thiet ke nen nha va cong trinh

TCVN 9362:2012 được chuyển đổi từ TCXD 45:1978 theo quy định tại khoản 1 Điều 69 của Luật Tiêu chuẩn và Quy chuẩn kỹ thuật và điểm a khoản 1 Điều 7 Nghị định số 1272007NĐCP ngày 0182007 của Chính phủ quy định chi tiết thi hành một số điều của Luật Tiêu chuẩn và Quy chuẩn kỹ thuật. TCVN 9362:2012 do Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng Bộ Xây dựng biên soạn, Bộ Xây dựng đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo Iường Chất ượng thẩm định, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 9362:2012 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CƠNG TRÌNH Specifications for design of foundation for buildings and structures Lời nói đầu TCVN 9362:2012 chuyển đổi từ TCXD 45:1978 theo quy định khoản Điều 69 Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật điểm a khoản Điều Nghị định số 127/2007/NĐ-CP ngày 01/8/2007 Chính phủ quy định chi tiết thi hành số điều Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật TCVN 9362:2012 Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng - Bộ Xây dựng biên soạn, Bộ Xây dựng đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo Iường Chất ượng thẩm định, Bộ Khoa học Công nghệ công bố TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CƠNG TRÌNH Specifications for design of foundation for buildings and structures Phạm vi áp dụng 1.1 Tiêu chuẩn dùng để thiết kế nhà cơng trình 1.2 Tiêu chuẩn khơng dùng để thiết kế cơng trình thủy lợi, cầu đường, sân bay, móng cọc móng chịu tải trọng động Quy định chung 2.1Nền nhà cơng trình phải thiết kế sở: a) Kết điều tra địa chất cơng trình địa chất thủy văn số Iiệu điều kiện khí hậu vùng xây dựng; b) Kinh nghiệm xây nhà cơng trình điều kiện địa chất cơng trình tương tự; c) Các tài Iiệu đặc trưng cho nhà cơng trình định xây, kết cấu tải trọng tác dụng lên móng điều kiện sử dụng sau này; d) Điều kiện xây dựng địa phương; e) So sánh kinh tế kỹ thuật phương án giải pháp thiết kế để chọn giải pháp tối ưu nhằm tận dụng đầy đủ đặc trưng bền biến dạng đất tính chất Iý vật liệu làm móng (hoặc phần ngầm khác kết cấu) 2.2 Việc nghiên cứu địa chất cơng trình đất nhà cơng trình phải thực theo u cầu tiêu chuẩn áp dụng khảo sát xây dựng phải tính đến đặc điểm kết cấu đặc điểm sử dụng nhà cơng trình 2.3 Kết nghiên cứu địa chất cơng trình phải gồm tài Iiệu cần thiết để giải vấn đề: a) Chọn kiểu móng, xác định chiều sâu đặt móng kích thước móng có dự kiến đến thay đổi xảy (trong q trình xây dựng sử dụng), điều kiện địa chất công trình, địa chất thủy văn tính chất đất; b) Trong trường hợp cần thiết, chọn phương pháp cải tạo tính chất đất nền; c) Quy định dạng khối lượng biện pháp thi công 2.4 Không cho phép thiết kế nhà cơng trình mà khơng có khơng đầy đủ địa chất cơng trình tương ứng để giải vấn đề 2.3 2.5 Trong điều kiện cho phép, lập phương án móng cần quy định việc ủi lớp đất trồng trọt để sau sử dụng lại cho nông nghiệp (trồng trọt lại) đất có giá trị nơng nghiệp dùng để trồng xanh cho khu xây dựng 2.6 Trong phương án móng nhà cơng trình trường hợp nêu 4.6.29 nên tiến hành đo biến dạng theo điểm mốc đặt sẵn Phân loại đất 3.1 Khi mô tả kết khảo sát thiết kế móng phần khác nằm mặt đất nhà công trình phải quy định tên đất theo phần tiêu chuẩn Trong trường hợp cần thiết, cho phép đưa thêm vào tên gọi đặc trưng phụ khác (thành phần hạt đất sét, mức độ tính chất đất nhiễm muối, dạng đất hình thành đất êluvi, tính bền vững chịu phong hóa khí quyển, độ cứng đào ) ý đến loại đặc điểm xây dựng điều kiện địa chất địa phương Tên gọi đặc trưng phụ không mâu thuẫn với tên đất tiêu chuẩn 3.2 Đất đá chia đá đất 3.2.1 Đá gồm có phún xuất, biến chất trầm tích có Iiên kết cứng hạt (dính kết xi măng hóa) nằm thành khối Iiên tục khối nứt nẻ 3.2.2 Đất gồm có: a) Đất hịn lớn loại khơng có liên kết xi măng, hạt lớn mm chiếm 50 % tính theo trọng Iượng hịn tinh thể trầm tích; b) Đất cát loại trạng thái khơ rời, hạt lớn mm chiếm 50 % tính theo trọng lượng khơng có tính dẻo (đất khơng lăn thành sợi có đường kính mm số dẻo Ip 0,17 CHÚ THÍCH: Chỉ số dẻo đất Ip hiệu số độ ẩm biểu diễn số thập phân ứng với hai trạng thái đất; Ở giới hạn chảy WL giới hạn dẻo Wp 3.3 Đá chia thành loại theo Bảng tùy thuộc vào: a) Sức chống nén tức thời trục trạng thái no nước Rn; b) Hệ số hóa mềm Km (tỷ số sức chống nén tức thời trục trạng thái no nước hong khô); c) Độ phong hóa Kph (tỷ số trọng lượng thể tích mẫu đá bị phong hóa với trọng lượng thể tích mẫu chưa phong hóa đá ấy) Đối với đá có khả hịa tan nước (muối mỏ, thạch cao, đá vôi ) phải quy định độ hịa tan Bảng - Phân loại đá Loại đá Chỉ số A Theo sức chống nén tức thời trục Rn (MPa) Rất bền Rn > 120 Bền 120 000 ≥ Rn > 50 Bền vừa 50 000 ≥ Rn > 15 Ít bền 15 000 ≥ Rn > Đá nửa cứng Rn < B Theo hệ số hóa mềm nước Km Khơng hóa mềm Km ≥ 0,75 Hóa mềm Km < 0,75 C Theo độ phong hóa Kph Khơng phong hóa (nguyên khối) Phong hóa yếu (bị nứt nẻ) Đá cứng nằm thành khối Iiên tục Kph = Đá cứng nằm thành đoạn không lẫn (từng tảng) > Kph ≥ 0,9 Phong hóa Đá cứng nằm thành đám chuyển sang đá nứt nẻ Phong hóa mạnh (rời rạc) 0,9 > Kph ≥ 0,8 Đá cứng nằm toàn khối dạng rời Kph < 0,8 3.4 Đất lớn đất cát tùy thuộc thành phần hạt chia theo Bảng Tên đất lớn đất cát quy định Bảng cần ghi thêm độ không đồng thành phần hạt U, xác định theo cơng thức: đó: d60 đường kính hạt mà hạt có đường kính nhỏ chiếm 60 % trọng lượng đất d10 đường kính hạt mà hạt có đường kính nhỏ chiếm 10 % trọng lượng đất Khi đất hịn lớn có chất lấp nhét cát 40 % sét 30 %, tổng trọng lượng đất hong khơ định tên đất lớn cần định tên chất lấp nhét phải rõ đặc trưng trạng thái Loại đất phải định tên theo Bảng Bảng sau tách hạt lớn mm khỏi mẫu đất lớn 3.5 Đất hịn lớn bị phong hóa trình tự nhiên chứa 10 % hạt có kích thước nhỏ mm, theo trị hệ số phong hóa Kphd chia theo Bảng Bảng - Phân loại đất Loại đất lớn đất cát Phân bố hạt theo độ lớn tính phần trăm trọng lượng đất hong khơ A Đất lớn Đất tảng lăn (khi có hạt sắc cạnh gọi địa khối) Trọng lượng hạt lớn 200 mm chiếm 50 % Đất cuội (khi có hạt sắc cạnh gọi Ià đất dăm) Trọng lượng hạt lớn 10 mm chiếm 50 % Đất sỏi (khi có hạt sắc cạnh gọi đất sạn) Trọng lượng hạt lớn mm chiếm 50 % B Đất cát Cát sỏi Trọng lượng hạt lớn mm chiếm 25 % Cát thô Trọng lượng hạt lớn 0,5 mm chiếm 50 % Cát thô vừa Trọng lượng hạt lớn 0,25 mm chiếm 50 % Cát mịn Trọng lượng hạt lớn 0,1 mm chiếm 75 % Cát bụi Trọng lượng hạt lớn 0,1 mm chiếm 75 % CHÚ THÍCH: Để định tên đất theo Bảng phải cộng dần phần trăm hàm lượng hạt đất nghiên cứu: Bắt đầu từ hạt lớn 200 mm, sau hạt lớn 10 mm, tiếp đến hạt lớn mm Tên đất lấy theo tiêu thỏa mãn thứ tự tên gọi Bảng Bảng - Phân loại đất theo mức độ phong hóa Tên đất hịn lớn theo mức độ phong hóa Hệ số phong hóa Kphd < Kphd ≤ 0,5 Khơng phong hóa 0,5 < Kphd ≤ 0,75 Phong hóa yếu 0,75 < Kphd ≤ Phong hóa mạnh Hệ số phong hóa mảnh vụn đất hịn Iớn Kphd xác định thí nghiệm mài mịn đất thiết bị trống quay tính theo cơng thức: đó: K1 tỷ số trọng lượng hạt có kích thước nhỏ mm so với trọng lượng hạt có kích thước lớn mm sau thí nghiệm mài mịn; Ko tỷ số trên, trước thí nghiệm mài mịn 3.6 Đất lớn đất cát chia theo độ no nước G (phần nước chứa thể tích rỗng đất) ghi Bảng Bảng - Phân loại đất theo độ no nước Tên đất lớn đất cát theo độ no nước Độ no nước, G Ít ẩm < G ≤ 0,5 Ẩm 0,5 < G ≤ 0,8 No nước 0,8 < G ≤ Độ no nước G xác định theo công thức: đó: W độ ẩm tự nhiên đất tính số thập phân; w khối lượng riêng nước, lấy w = 1; s khối lượng riêng đất; e hệ số rỗng đất trạng thái độ ẩm tự nhiên Độ ẩm tự nhiên đất lớn W xác định cách thí nghiệm mẫu mà khơng tách hịn lớn khỏi đất lấp nhét thí nghiệm riêng cho lớn cho đất lấp nhét Trong trường hợp thí nghiệm riêng độ ẩm đất hịn lớn xác định theo cơng thức: đó: W W độ ẩm phần đất lấp nhét phần lớn (hạt lớn mm);  lượng hịn lớn tính số thập phân; Kphd hệ số phong hóa, xác định theo 3.5 3.7 Cát chia theo độ chặt nêu Bảng tùy thuộc vào hệ số rỗng e; hệ số xác định phịng thí nghiệm dựa vào mẫu nguyên dạng nằm tự nhiên đất tùy thuộc vào kết xuyên đất Bảng - Phân loại cát Loại cát Độ chặt cát Chặt Chặt vừa Rời Cát sỏi thô thô vừa e < 0,55 0,55 ≤ e ≤ 0,7 e > 0,7 Cát mịn e < 0,6 0,6 ≤ e ≤ 0,75 e > 0,75 Cát bụi e < 0,6 0,6 ≤ e ≤ 0,8 e > 0,8 Cát thô thô vừa (không phụ thuộc độ ẩm) pt > 15 15 ≥ pt ≥ pt < Cát mịn (không phụ thuộc độ ẩm) pt >12 12 ≥ pt ≥ pt < a) ẩm ẩm pt > 10 10 ≥ pt ≥ pt < b) No nước pt > 7 ≥ pt ≥ pt < pđ > 11 11 ≥ pđ ≥ pđ < b) No nước pđ > 8,5 8,5 ≥ pđ ≥ pđ < Cát bụi ẩm ẩm pđ > 8,5 8,5 ≥ pđ ≥ pđ < A Theo hệ số rỗng (e) B Theo sức kháng xuyên côn pt (MPa) xuyên tĩnh Cát bụi: C Theo sức kháng xuyên côn quy ước pđ (MPa) xuyên động Cát thô thô vừa (không phụ thuộc độ ẩm) Cát mịn: a) Ít ẩm ẩm CHÚ THÍCH: Khơng cho phép dùng xun động để xác định độ chặt cát bụi no nước Khi xun đất, dùng hình nón có góc đỉnh 60° đường kính 36 mm để xuyên tĩnh 74 mm để xuyên động 3.8 Đất sét chia theo số dẻo nêu Bảng Bảng - Phân loại đất sét theo số dẻo Loại đất sét Chỉ số dẻo IP Á-cát 0,01 ≤ Ip ≤ 0,07 Á-sét 0,07 ≤ Ip ≤ 0,17 Sét Ip > 0,17 CHÚ THÍCH: Khi đất sét có hạt lớn mm thêm vào tên gọi Bảng từ “có cuội” (“có dăm”) “có sỏi” (“có sạn”) lượng chứa hạt tương ứng chiếm 15 % đến 25 % theo trọng lượng từ “cuội” (“dăm”) “sỏi” (“sạn”) hạt chứa đất từ 25 % đến 50 % theo trọng lượng Khi loại hạt lớn mm chiếm 50 % trọng lượng đất xếp vào đất lớn (xem 3.2) 3.9 Đất sét chia theo số sệt Is Bảng Bảng - Phân loại đất sét theo số sệt Tên đất sét theo số sệt Á-cát: Chỉ số sệt Is - Cứng Is Á-sét sét: - Cứng Is < - Nửa cứng ≤ Is ≤ 0,25 - Dẻo cứng 0,25 ≤ Is ≤ 0,50 - Dẻo mềm 0,50 ≤ Is ≤ 0,75 - Dẻo nhão 0,75 ≤ Is ≤ - Nhão Is > Chỉ số sệt xác định theo cơng thức: đó: W, W p W L ký hiệu đại lượng giải thích 3.2 3.6 3.10 Đất sét theo sức kháng xuyên đơn vị px chia theo Bảng Bảng - Phân loại đất sét theo sức kháng xuyên Tên đất sét theo sức kháng xuyên đơn vị Sức kháng xuyên px MPa Rất bền px ≥ 0,2 Bền 0,2 > px > 0,1 Bền vừa 0,1 > px ≥ 0,05 Yếu px < 0,05 Sức kháng xuyên đơn vị px xác định cách ép vào mẫu đất hình nón có góc đỉnh 30° tính theo cơng thức: đó: p lực thẳng đứng truyền lên hình nón, tính kilơgam (kg); h độ lún sâu hình nón, tính xentimét (cm) 3.11 Trong đất sét phải chia bùn (xem 3.12) đất lún ướt (xem 3.13 3.14) đất trương nở (xem 3.15 3.16) 3.12 Bùn đất sét giai đoạn đầu thành hình, tạo bơi trầm tích cấu trúc nước có trình vi sinh vật kết cấu tự nhiên có độ ẩm vượt độ ẩm giới hạn chảy hệ số rỗng vượt trị số ghi Bảng Tên bùn quy định theo số dẻo nêu 3.8 Bảng - Hệ số rỗng bùn sét Loại bùn Hệ số rỗng e Bùn - cát e ≥ 0,9 Bùn - sét e≥1 e ≥ 1,5 Bùn sét 3.13 Đất lún ướt đất sét mà tác dụng tải trọng trọng lượng thân thấm ướt, đất bị lún thêm Sơ xem đất lớt đất dạng lớt (cũng số loại đất sét phủ) đất có tính lún ướt độ no nước G < 0,8 số lún ướt s xác định theo công thức (7) nhỏ trị số ghi Bảng 10 Bảng 10 - Giới hạn số s cho đất lún ướt Chỉ số dẻo đất Ip Chỉ số lún ướt s 0,01 ≤ Ip < 0,1 0,1 ≤ Ip < 0,14 0,14 ≤ Ip < 0,22 0,1 0,17 0,24 Chỉ số lún ướt s xác định theo cơng thức sau: đó: e hệ số rỗng đất kết cấu độ ẩm tự nhiên; enh hệ số rỗng đất ứng với độ ẩm giới hạn chảy WL xác định theo công thức s, w có ý nghĩa cơng thức (3) 3.14 Đất lún ướt đặc trưng độ lún ướt tương đối áp lực lún ướt ban đầu Độ lún ướt tương đối đất xác định theo cơng thức: x đó: h’ chiều cao mẫu đất ẩm tự nhiên chịu nén không nở hông áp lực p, áp lực tác dụng độ sâu xét gồm trọng lượng thân đất tải trọng móng trọng lượng đất tùy thuộc vào loại biến dạng định nghiên cứu Sa Ssd nêu 5.2; hn chiều cao mẫu đất sau làm ướt đến hoàn toàn no nước giữ áp lực p; chiều cao mẫu đất ẩm tự nhiên đó, chịu nén khơng nở hơng bơi áp lực áp lực trọng lượng thân đất gây độ sâu xét Áp lực lún ướt ban đầu ps áp lực bé mà áp lực này, điều kiện hồn tồn no nước, đất thể tính chất lún ướt Áp lực lún ướt ban đầu ps áp lực ứng với: a) Khi thí nghiệm đất phịng thí nghiệm máy nén - áp lực gây độ lún ướt tương đối s = 0,01; b) Khi thí nghiệm trường bàn nén có làm ướt đất trước - áp lực giới hạn tỷ lệ thuận biểu đồ độ lún bàn nén tải trọng; c) Khi làm ướt đất hố thí nghiệm - áp lực tự nhiên độ sâu mà trọng lượng thân đất, đất bị lún ướt 3.15 Đất trương nở đất sét bị thấm nước dung dịch hóa học bị tăng thể tích mà điều kiện trương nở tự (khơng có tải trọng) có độ nơ tương đối tn ≥ 0,4 Độ trương nở tương đối đất tn điều kiện trương nở tự xác định theo cơng thức: đó: htnd chiều cao mẫu đất sau nở tự điều kiện không nở hông làm ướt hoàn toàn no nước h chiều cao ban đầu mẫu đất ẩm tự nhiên Sơ xem đất sét bị ướt, có số lún ướt s ≥ 0,3 xác định theo công thức (7) loại đất trương nở 3.16 Đất trương nở đặc trưng trị số áp lực nở ptn, độ ẩm trương nở W tn độ co tương đối khô c Áp lực trương nở ptn áp lực mẫu đất làm ướt nén khơng nở hơng có biến dạng trương nở khơng Độ ẩm trương nở W tn độ ẩm có sau kết thúc trương nở mẫu đất bị nén không nở hông áp lực cho trước Độ co tương đối đất khô xác định cơng thức: đó: hp chiều cao mẫu đất nén không nở hông áp lực p; htpc chiều cao mẫu đất áp lực sau mẫu bị khô 3.17 Trong loại đá nửa cứng đất cần chia loại đất nhiễm muối Đất nhiễm muối loại đất mà tổng lượng chứa muối dễ hòa tan hịa tan vừa khơng nhỏ trị số ghi Bảng 11 Bảng 11 - Phân loại đất nhiễm muối Tên đất nhiễm muối Tổng lượng chứa muối dễ hòa tan hòa tan vừa so với trọng lượng đất hong khơ,% Chú thích Đá nửa cứng nhiễm muối Đất lớn nhiễm muối Các loại muối dễ hịa tan gồm có: Khi lượng chứa cát nhỏ 40 % NaCl, KCl, CaCl2, MgCh, NaHCO3, Ca(HCO3)2, Mg(HCO3)2, Na2CO3, MgSO4, Na2SO4 0,5 lượng chứa sét nhỏ 30 % Khi lượng chứa cát lớn 40 % 0,5 Muối hòa tan vừa thạch cao: CaSO4.2H2O Khi lượng chứa sét lớn 30 % Đất cát nhiễm muối 0,5 Đất sét nhiễm muối: Á cát sét lún ướt (đất lớt dạng lớt) (hoặc 0,3 có muối dễ hịa tan) Á cát sét không lún ướt 3.18 Các tài liệu nghiên cứu đất cát đất sét phải có số liệu, tàn tích thực vật lượng chứa tương đối tính theo trọng lượng q > 0,03 đất cát q > 0,05 đất sét Lượng chứa tương đối tàn tích thực vật q đất (độ than bùn) tỷ số trọng lượng mẫu đất sấy nhiệt độ 100 C° đến 150 °C trọng lượng phần khống vật Tùy theo đại lượng q mà đất có tên gọi phụ Bảng 12 Đất than bùn đặc trưng mức độ phân hủy, biểu lượng chứa sản phẩm phân hủy tổ chức thực vật Bảng 12 - Phân loại đất có chứa tàn tích thực vật Tên đất cát đất sét có chứa tàn tích thực vật Lượng chứa tương đối tàn tích thực vật q (độ than bùn) A Đất có chứa tàn tích thực vật Đất cát có tàn tích thực vật 0,03 < q ≤ 0,1 Đất sét có tàn tích thực vật 0,05 < q ≤ 0,1 B Đất dạng than bùn Đất có than bùn 0,1 < q ≤ 0,25 Đất có than bùn vừa 0,25 < q ≤ 0,4 Đất có nhiều than bùn 0,4 < q ≤ 0,6 Than bùn q > 0,6 CHÚ THÍCH: Tên loại đất cát đất sét có chứa tàn tích thực vật quy định theo 3.4 3.8 dựa vào phần khống đất sau loại tàn tích thực vật 3.19 Đất (không thuộc loại đá) chia đất có nguồn gốc nhân tạo đất mượn Đất có nguồn gốc nhân tạo đất mượn loại đất đắp, đất gia cố lèn chặt từ đất có nguồn gốc tự nhiên phương pháp khác 3.20 Đất đắp chia Bảng 13 Bảng 13 - Phân loại đất đắp Tiêu chuẩn để chia đất đắp A Theo phương pháp đắp Các loại đất đắp đặc trưng đất Đắp phương pháp khô (dùng giao thông đường đường sắt máy ủi máy cạp) Đắp ướt (bằng giới hóa thủy lực) B Theo đồng Đất đắp theo kế hoạch xây dựng (đất đắp ngược) đất thay (đệm) Loại đất thành phần cấu đặc trưng thành phần cấu trúc đồng nhất, tính chịu nén trúc Các bãi thải đất phế liệu sản xuất Loại đất có thành phần cấu trúc đồng độ chặt tính chịu nén khơng Đất đánh đồng, phế liệu sản xuất rác sinh hoạt Loại không đồng thành phần cấu trúc, độ chặt tính chịu nén khơng có chứa tạp chất hữu C Theo nguồn gốc vật liệu chiếm phần đất đắp Đất tự nhiên: đất lớn, đất cát, đất sét Phế liệu sản xuất: xỉ, tro, đất tạo mẫu vật thải nhà máy làm giàu nguyên liệu Chất thải sinh hoạt D Theo độ chặt Đã ổn định trình nén chặt trọng lượng thân gây kết thúc trọng lượng thân Chưa ổn định trình nén chặt trọng lượng thân gây tiếp diễn gây 3.21 Đất gia cố, dựa vào phương pháp gia cố mà phân chia gia cố để nâng cao độ bền, giảm tính nén lún giảm khả thấm nước (silicat, nhựa, xi măng, bi tum, đất sét, gia cố nhiệt ) Tùy thuộc vào mục đích gia cố mà đất gia cố phải đặc trưng độ bền, tính nén lún khả thấm sau gia cố Đất lèn chặt chia theo phương pháp làm chặt (lún đầm, nổ mìn ) đặc trưng độ chặt cấu trúc sau làm chặt Tên gọi đất gia cố đất lèn chặt cần gồm có tên gọi đất trạng thái tự nhiên theo Bảng Bảng có ghi rõ phương pháp gia cố lèn chặt Thiết kế 4.1 Chỉ dẫn chung 4.1.1 Khi thiết kế nhà cơng trình cần tính tốn cho biến dạng khơng vượt trị số giới hạn cho phép để sử dụng cơng trình bình thường, cịn sức chịu tải cần phải đủ để không xảy ổn định phá hoại 4.1.2 Việc thiết kế (theo yêu cầu 2.1) phải dựa vào kết tính tốn để chọn: - Kiểu (tự nhiên, lèn chặt nhân tạo, gia cố hóa học gia cố nhiệt ) - Kiểu kết cấu kích thước vật liệu móng, (móng băng, bản, trụ, bê tơng cốt thép, bê tơng, bê tơng đá hộc móng nơng sâu, móng cọc, trụ sâu ) - Các biện pháp nêu 4.8.1, 4.8.2, 4.8.3, 4.8.4, 4.8.5, 4.8.6 4.8.7 cần giảm ảnh hưởng biến dạng đến việc sử dụng nhà cơng trình 4.1.3 Nền phải tính theo: - Trạng thái giới hạn thứ dựa vào sức chịu tải - Trạng thái giới hạn thứ hai dựa vào biến dạng (độ lún, độ võng ) gây cản trở việc sử dụng bình thường nhà cơng trình - Nền tính theo sức chịu tải trường hợp nêu 4.1.4 theo biến dạng khơng phải đá Khi tính theo trạng thái giới hạn biến dạng dư tính tốn sức chịu tải phải so sánh với biến dạng giới hạn cho phép sức chịu tải tối thiểu cần thiết có xét đến đặc điểm kết cấu nhà cơng trình, phương pháp xây dựng yếu tố khác 4.1.4 Tính tốn theo sức chịu tải phải tiến hành trường hợp: a) Tải trọng ngang đáng kể truyền lên (tường chắn móng cơng trình chịu lực đẩy ) kể trường hợp động đất; b) Móng cơng trình nằm mép mái dốc gần lớp đất có độ nghiêng lớn; c) Nền đá cứng; d) Nền gồm đất sét no nước đất than bùn nêu 4.6.8 Cho phép khơng tính theo sức chịu tải trường hợp nêu 4.1.4a) 4.1.4b) dùng giải pháp kết cấu để đảm bảo móng khơng chuyển vị q mức cho phép CHÚ THÍCH: Nếu dự định thi cơng nhà cơng trình sau xây móng xong mà chưa lấp lại đất phải kiểm tra sức chịu tải theo tải trọng tác dụng thực tế trình xây dựng 4.1.5 Sơ đồ tính tốn hệ cơng trình - móng - phải chọn có kể đến yếu tố quan trọng nhất, định trạng thái ứng suất biến dạng kết cấu cơng trình (sơ đồ tĩnh học cơng trình, đặc trưng lớp tính chất đất nền, đặc điểm xây dựng ) Trong trường hợp cần thiết phải kể đến làm việc không gian kết cấu, tính phi tuyến hình học vật lý, tính khơng đẳng hướng, tính chất dẻo lưu biến vật liệu đất khả thay đổi tính chất 4.2 Những tải trọng kể đến tính tốn 4.2.1 Các tải trọng tác động lên truyền qua móng nhà cơng trình móng cấu kiện riêng lẻ phải xác định tính tốn xuất phát từ việc xét làm việc đồng thời nhà (cơng trình) móng với Những tải trọng tác động lên nhà (cơng trình) lên cấu kiện riêng lẻ tổ hợp loại tải trọng tác động phải lấy theo yêu cầu tiêu chuẩn tải trọng tác động Tải trọng cho phép xác định mà không cần kể đến phân bố lại tải trọng kết cấu nằm phía móng lấy theo sơ đồ tĩnh học nhà cơng trình trường hợp sau: a) Khi tính nhà cơng trình cấp III - IV; b) Khi kiểm tra độ ổn định chung khối đất với nhà cơng trình xét; c) Khi tính theo biến dạng trường hợp nêu 4.6.4 5.2 Tính theo biến dạng cần tiến hành sở tổ hợp tải trọng Tính theo sức chịu tải phải dựa sở tổ hợp tải trọng có tải trọng tác động đặc biệt phải dựa tổ hợp tổ hợp đặc biệt Khi gặp số tải trọng ngắn hạn việc tính theo sức chịu tải phải dùng hệ số tổ hợp, tải trọng ngắn hạn sàn nhà nhiều tầng phải dùng hệ số giảm thấp, nhằm kể đến xác suất gia tải đồng thời lên sàn theo yêu cầu tiêu chuẩn tải trọng tác động 4.2.3 Trong việc tính phải kể đến tải trọng vật liệu kho thiết bị đặt gần móng dốc chân tường mặt xây trực tiếp lên đất Tải trọng lấy theo toàn diện tích gia tải thực tế Khi tính theo biến dạng không kể đến nội lực kết cấu tác động nhiệt độ gây 4.2.4 Khi tính mố cầu cống, tải trọng tác động phải lấy theo yêu cầu tiêu chuẩn thiết kế cầu cống 4.3 Trị tiêu chuẩn trị tính tốn đặc trưng đất 4.3.1 Các thơng số tính chất học đất dùng để xác định sức chịu tải biến dạng đặc trưng độ bền biến dạng đất (góc ma sát , lực dính đơn vị C mơ đun biến dạng đất E, cường độ cực hạn nén trục đá cứng Rn ) Trong trường hợp cá biệt thiết kế không dựa đặc trưng độ bền biến dạng đất cho phép dùng thơng số khác đặc trưng cho tác dụng qua lại móng với đất xác định thực nghiệm (hệ số cứng nền, ) CHÚ THÍCH: Từ trở đi, khơng có đặc biệt danh từ “các đặc trưng đất” phải hiểu không đặc trưng học mà đặc trưng vật lý đất thông số vừa nói đến điều 4.3.2 Trị tiêu chuẩn đặc trưng đất cần xác định sở thí nghiệm trực tiếp làm trường phịng thí nghiệm đất có kết cấu tự nhiên đất có nguồn gốc nhân tạo đất mượn 4.3.3 Trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất (trừ lực dính đơn vị góc ma sát trong) trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng rẽ Trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát thơng số tìm phương pháp bình phương bé từ quan hệ đường thẳng sức chống cắt áp lực 4.3.4 Trong trường hợp, tính phải dùng trị tính toán đặc trưng đất A, xác định theo cơng thức: đó: Atc trị tiêu chuẩn đặc trưng xét quy định 4.3.3; kđ hệ số an tồn đất 4.3.5 Khi tìm trị tính tốn đặc trưng độ bền (lực dính đơn vị c, góc ma sát  đất cường độ giới hạn nén trục Rn đá cứng) khối lượng thể tích  hệ số an tồn đất kđ dùng để tính theo sức chịu tải theo biến dạng quy định 4.3.4 tùy thuộc vào thay đổi đặc trưng ấy, số lần thí nghiệm trị xác suất tin cậy  Đối với đặc trưng độ bền đất c,  Rn khối lượng thể tích  phải xác định theo phương pháp trình bày Phụ lục A Đối với đặc trưng khác đất cho phép lấy kd = 1, tức trị tính tốn trị tiêu chuẩn Xác suất tin cậy  trị tính tốn đặc trưng đất lấy bằng:  = 0,95 tính theo sức chịu tải;  = 0,85 tính theo biến dạng Độ tin cậy  để tính cầu cống lấy theo dẫn 15.5 Dựa thỏa thuận tổ chức thiết kế tổ chức khảo sát, cơng trình cấp I cho phép dùng xác suất tin cậy lớn không 0,99 để xác định trị tính tốn đặc trưng đất CHÚ THÍCH: 1) Phải dựa vào báo cáo khảo sát địa chất cơng trình để chọn trị số xác suất tin cậy tính trị tính tốn đặc trưng đất; 2) Xác suất tin cậy xác suất mà trị trung bình thực đặc trưng khơng vượt giới hạn (hoặc trên) khoảng tin cậy; 3) Khi tính tốn theo sức chịu tải trị tính tốn đặc trưng , c  ký hiệu I, cI I; cịn để tính theo biến dạng ký hiệu II, cII II 4.3.7 Để tính tốn sơ nhà cơng trình thuộc cấp để tính tốn cuối nhà cơng trình cấp II - IV móng trụ đường dây tải điện dây thông tin không phụ thuộc vào cấp chúng, cho phép xác định trị tiêu chuẩn trị tính tốn đặc trưng độ bền biến dạng theo đặc trưng vật lý xử lý thống kê nhiều thí nghiệm xác định quan hệ đặc trưng học (về độ bền biến dạng) với đặc trưng vật lý đất CHÚ THÍCH: 1) Khi tính theo biến dạng nhà cơng trình nêu trên, trị tiêu chuẩn góc ma sát , lực dính đơn vị c mô đun biến dạng E cho phép lấy theo “Bảng trị tiêu chuẩn đặc trưng bền biến dạng đất” Phụ lục B; trị tính tốn trường hợp lấy trị tiêu chuẩn với kd = 2) Đối với vùng cá biệt, đồng ý quan có thẩm quyền, cho phép thay Bảng bảng đặc trưng đất đặc thù cho vùng 4.4 Nước đất 4.4.1 Khi thiết kế cần ý đến dao động mực nước đất (nước ngầm tầng mặt) theo mùa nhiều năm khả hình thành mức nước trung bình cao thấp mức cũ 4.4.2 Tùy thuộc điều kiện địa chất địa chất thủy văn vùng xây dựng, đặc điểm nhà công trình có hay khơng có q trình cơng nghệ ướt biện pháp kỹ thuật cân dùng q trình xây dựng sử dụng (đào móng, quy hoạch lãnh thổ, xây dựng sử dụng màng lưới thoát nước, dẫn nước, cấp nước, cấp nhiệt,.) mà dự báo thay đổi mức nước ngầm xảy 4.4.3 Dự báo thay đổi mức nước ngầm phải ý xác suất lớn khi: a) Mực nước ngầm cao nhất: - Ở nơi xây nhà cơng trình có q trình cơng nghệ ướt; - Nếu nơi xây dựng gần có cơng trình thu hồi nước; - Khi vùng xây dựng có đất sét thấm nước cát bụi độ sâu tầng không thấm nước b) Mực nước ngầm thấp nhất: nơi xây dựng bên cạnh có cơng trình làm khơ (kênh, thiết bị nước, ) có cơng trình ngầm (đường hầm, đường tàu điện ngầm, khai thác mỏ, ) 4.4.4 Dựa vào kết khảo sát địa chất cơng trình dự báo sở tính tốn đặc biệt mà xác định vị trí tính toán mực nước ngầm khả thay đổi độ ẩm đất trình xây dựng sử dụng nhà cơng trình 4.4.5 Khi thiết kế nhà cơng trình có q trình cơng nghệ ướt phải dự kiến biện pháp không cho nước sản xuất thấm vào đất tràn lên đất, đặc biệt có chất thải sản xuất hóa học làm cho đất trương nở ăn mịn vật liệu móng Để phát kịp thời ngăn ngừa nước sản xuất chảy rị thiết kế phải xây dựng hố theo dõi thường xuyên 4.4.6 Nếu mực nước ngầm mực dự báo tràn vào móng phận đặt sâu đất thiết kế cần dự kiến biện pháp loại trừ giảm tác hại nước đến làm việc móng, đến việc sử dụng nhà cơng trình (thiết bị hạ nước ngầm thường xuyên, cách nước cho móng tầng hầm, biện pháp đặc biệt kết cấu ngầm, giảm áp lực nước ngầm nước mặt, ) 4.4.7 Trong trường hợp nước ngầm, nước mặt nước sản xuất có tính ăn mịn vật liệu móng phải theo dẫn tài liệu tiêu chuẩn thích hợp; dự kiến biện pháp chống ăn mịn khơng để vật liệu móng bị phá hoại 4.4.8 Nếu đất quanh móng bị tác động nước bề mặt với tốc độ xói đất, gồm đất cát cát, nước ngầm di chuyển với tốc độ trơi hạt đất hịa tan muối, nên tìm biện pháp chắn chắn để bảo vệ (thoát nước, bờ cừ,.) 4.4.9 Khi thiết kế cho móng phận ngầm khác nhà cơng trình nằm tầng nước ngầm có áp lực, cần dự kiến biện pháp ngăn ngừa bục nước làm rời rạc, xói mịn tác hại khác lớp đất bị dòng nước xuyên qua xác định theo phương thẳng đứng qua trung tâm đáy móng để tính tốn độ lún lớp nằm ngang tầng chịu nén Để tính ảnh hưởng móng lân cận, ngồi áp lực cần phải xác định áp lực theo phương thẳng đứng qua góc “các móng ảo” theo dẫn C.1.3 C.1.2 Khi tính tốn độ lún móng riêng rẽ phương pháp cộng lớp nên ý đến sơ đồ phân bố áp lực thẳng đứng đất vẽ Hình C.1, nên dùng ký hiệu sau: - h độ sâu đặt móng kể từ cao trình quy hoạch (đắp thêm vào san ủi bớt đi); - h’ độ sâu đặt móng kể từ cao trình bề mặt địa hình thiên nhiên; - p áp lực thực tế trung bình đáy móng; - pđ áp lực thiên nhiên đất đáy móng trọng lượng đất phía (đến cao trình địa hình thiên nhiên) gây ra; - pđz áp lực thiên nhiên độ sâu z đáy móng (hay độ sâu h’+z cách bề mặt địa hình thiên nhiên); - po = p-pđ áp lực thêm thẳng đứng đất đáy móng; - p0z áp lực thêm đất độ sâu z kể từ đáy móng, xác định theo cơng thức: -  hệ số tính đến thay đổi theo độ sâu áp lực thêm đất lấy theo Bảng C.1, phụ thuộc vào độ sâu tương đối m = x cạnh n = z hình dạng đáy móng cịn móng chữ nhật phụ thuộc vào tỷ số b l (chiều dài l chiều rộng b) b Hình C.1 - Sơ đồ để tính lún theo phương pháp cộng lớp CHÚ THÍCH: 1) Đối với móng trịn (bán kính r) giá trị  chọn tùy thuộc vào m = z r 2) Đối với móng có diện tích đế móng F đa giác đều, giá trị  chọn móng trịn có bán kính r = F  3) Áp lực tiêu chuẩn độ sâu z theo phương thẳng đứng qua điểm góc móng chữ nhật tính theo cơng thức: đó: 1 hệ số xác định theo Bảng C.1 thay giá trị m m1 = z b Bảng C.1 - Hệ số  m = 2z/b Hệ số  móng Băng, Chữ nhật ứng với tỷ số cạnh n = l/b n≥0 m = z/r Hình trịn 1,4 1,8 2,4 3,2 5 0,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 0,4 0,949 0,960 0,972 0,975 0,976 0,977 0,977 0,977 0,8 0,756 0,800 0,848 0,866 0,875 0,879 0,881 0,881 1,2 0,547 0,606 0,682 0,717 0,740 0,749 0,754 0,755 1,6 0,390 0,449 0,532 0,578 0,612 0,630 0,639 0,642 2,0 0,285 0,336 0,414 0,463 0,505 0,529 0,545 0,550 2,4 0,214 0,257 0,325 0,374 0,419 0,449 0,470 0,477 2,8 0,165 0,201 0,260 0,304 0,350 0,383 0,410 0,420 3,2 0,130 0,160 0,210 0,251 0,294 0,329 0,360 0,374 3,6 0,106 0,130 0,173 0,209 0,250 0,283 0,320 0,337 4,0 0,087 0,108 0,145 0,176 0,214 0,248 0,285 0,306 4,4 0,073 0,091 0,122 0,150 0,185 0,218 0,256 0,280 4,8 0,067 0,077 0,105 0,130 0,161 0,192 0,230 0,258 5,2 0,053 0,066 0,091 0,112 0,141 0,170 0,208 0,239 5,6 0,046 0,058 0,079 0,099 0,124 0,152 0,189 0,223 6,0 0,040 0,051 0,070 0,087 0,110 0,136 0,172 0,208 6,4 0,036 0,045 0,062 0,077 0,098 0,122 0,158 0,106 6,8 0,032 0,040 0,055 0,069 0,088 0,110 0,144 0,184 7,2 0,028 0,036 0,049 0,062 0,080 0,100 0,133 0,175 7,6 0,024 0,032 0,044 0,056 0,072 0,091 0,123 0,166 8,0 0,022 0,029 0,040 0,051 0,066 0,084 0,113 0,158 8,4 0,021 0,026 0,037 0,046 0,060 0,077 0,105 0,150 8,8 0,019 0,024 0,034 0,042 0,055 0,070 0,098 0,144 9,2 0,018 0,022 0,031 0,039 0,051 0,065 0,091 0,137 9,6 0,016 0,020 0,028 0,036 0,047 0,060 0,085 0,132 10,0 0,015 0,019 0,026 0,033 0,044 0,056 0,079 0,126 11 0,011 0,017 0,023 0,029 0,040 0,050 0,071 0,114 12 0,009 0,015 0,020 0,026 0,031 0,044 0,060 0,104 CHÚ THÍCH: Đối với giá trị trung gian m n, đại lượng số  xác định cách nội suy C.1.3 Sự phân bố theo độ sâu áp lực pháp tuyến điểm C ngồi phạm vi móng có áp lực thêm đáy móng p0 tìm cách dùng phương pháp điểm góc Trong phương pháp áp lực p coz theo phương thẳng đứng qua điểm C xác định tổng đại số áp lực điểm góc bốn móng ảo (Hình C.2) chịu áp lực phân bố đều, theo cơng thức: CHÚ DẪN: a) Sơ đồ bố trí tương hỗ móng tính tốn móng ảnh hưởng b) Sơ đồ bố trí “các móng áo” với dẫn dấu dương “+” ẩm để tính tốn theo cơng thức (C.4): - Móng tính tốn; - Móng ảnh hưởng; - Điểm mà cần xác định độ lún Hình C.2 - Sơ đồ bố trí “móng ảo” để tính ảnh hưởng đến độ lún theo phương pháp điểm góc C.1.4 Áp lực đứng p’oz độ sâu theo phương thẳng đứng qua trung tâm móng tính tốn kể đến ảnh hưởng móng lân cận xác định theo cơng thức: đó: k số móng ảnh hưởng C.1.5 Độ sâu tầng chịu nén z’ hạn chế dựa vào tỷ số đại lượng áp lực thêm móng p’oz kể đến ảnh hưởng móng lân cận p’oz, (theo phương thẳng đứng qua trung tâm móng) áp lực thiên nhiên độ sâu pdz’ Khi có nước ngầm, áp lực thiên nhiên xác định có kể đến tác dụng đẩy nước Đối với đất cát đất sét tỷ số cho phép lấy bằng: p’oz = 0,2 x Pdz' Nếu giới hạn tầng chịu nén tìm kết thúc lớp đất có mơ đun biến dạng E < 000 kPa lớp nằm trực tiếp phía giới hạn kể cần tính vào tầng chịu nén Trong trường hợp giới hạn tầng chịu nén hạn chế tỷ số p’oz = 0,1 x Pdz' C.1.6 Độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định (có khơng kể đến ảnh hưởng móng lân cận) theo cơng thức: đó: S độ lún cuối (ổn định) móng; n số lớp chia theo độ sâu tầng chịu nén hi chiều dày lớp đất thứ i; Ei mô đun biến dạng lớp đất thứ i; pi áp lực thêm trung bình lớp đất thứ i, nửa tổng số áp lực thêm p0z giới hạn lớp xác định theo cơng thức (C.1) trường hợp khơng tính đến ảnh hưởng móng lân cận theo cơng thức (C.4) có kể đến ảnh hưởng  hệ số không thứ nguyên 0,8 C.1.7 Việc xác định độ lún dùng sơ đồ tính tốn theo lớp biến dạng tuyến tính (đàn hồi) có chiều dày hữu hạn dùng trường hợp nói 4.6.8b) Cần ý độ lún trường hợp áp lực toàn phần trung bình tác dụng đế móng (khơng trừ áp lực thiên nhiên) gây Chiều dày lớp biến dạng tuyến tính (đàn hồi) lấy theo dẫn C.1.9 C.1.8 Độ lún móng riêng rẽ theo sơ đồ tính tốn dạng lớp đàn hồi biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn H xác định theo cơng thức: đó: b chiều rộng móng chữ nhật hay đường kính móng trịn; p áp lực trung bình đất đáy móng; M hệ số điều chỉnh xác định theo Bảng C.2, phụ thuộc vào m; m tỷ số chiều dày lớp đàn hồi H nửa chiều rộng bán kính móng chiều rộng 10 đến 15 m; n số lớp phân chia theo tính chịu nén phạm vi lớp đàn hồi H; k hệ số xác định theo Bảng C.3 lớp i, phụ thuộc vào hình dáng đáy móng, tỷ số cạnh móng chữ nhật n = l/b tỷ số độ sâu đáy lớp z với nửa chiều rộng móng m = 2z/b hay bán kính m = z / r ; Ei mô đun biến dạng lớp đất thứ i C.1.9 Chiều dày tính tốn lớp biến dạng tuyến tính Hu (Hình C.3) chọn đến mái lớp đất có mơ đun biến dạng E ≥ 100 000 kPa móng kích thước lớn (bề rộng đường kính lớn 10 m) tới mái lớp có mơ đun biến dạng E ≥ 10 000 kPa xác định theo công thức: Ho t đất sét nên lấy m 0,15; đất cát lấy m 0,1 CHÚ THÍCH: 1) Nếu bao gồm đất sét đất cát giá trị Htt xác định trị trung bình cân 2) Giá trị Htt tìm theo công thức (7) cần phải cộng thêm chiều dày đất có mơ đun biến dạng E < 10 000 kPa, lớp nằm Htt độ dày khơng vượt q m Khi chiều dày đất lớn, lớp đất phía có mơ đun biến dạng E < 10 000 kPa việc tính tốn độ lún thực theo sơ đồ bán không gian biến dạng tuyến tính phương pháp cộng lớp Bảng C.2 - Hệ số M Các giới hạn tỷ số m' = X H/b Hệ số M m' = X H/r 0< m’ ≤0,5 1,0 0,5< m’ ≤1 0,95 12 kc 0,26 0,43 0,63 0,74 0,75 C.3 Xác định độ lún ướt đất có tính lún ướt C.3.1 Độ lún ướt đất Ss tải trọng móng gây thấm ướt vùng biến dạng hbd xác định theo 5.2, tính theo cơng thức: đó: si độ lún ướt tương đối, xác định no nước hồn tồn, theo 3.14, cịn chưa no nước theo C.3.2 cho lớp đất vùng biến dạng; hbd áp lực tổng áp lực thiên nhiên áp lực móng cơng trình hay nhà lớp đất xét; hi chiều dày lớp đất thứ i; n số lớp đất chia vùng biến dạng hbd; m hệ số điều kiện làm việc nền, lấy m = móng rộng từ 12 m trơ lên, móng băng rộng đến m móng đa giác rộng đến m tính theo cơng thức: m = 0,5 +1,5 X p — p (C 13) p áp lực trung bình đáy móng, tính kilôpascan (kPa); ps áp lực lún ướt ban đầu, tính kilơpascan (kPa); p0 áp lực 100 kPa; CHÚ THÍCH: Hệ số m móng băng rộng m móng đa giác rộng m xác định cách nội suy giá trị m tính tốn theo cơng thức (C.13) m = C.3.2 Độ lún ướt tương đối đất không no nước (’s) xác định theo công thức: đó: W k độ ẩm cuối đất sau thấm ướt; W s độ ẩm lún ướt ban đầu đất; W n độ ẩm đất hồn tồn no nước; s có ý nghĩa cơng thức (C.12) CHÚ THÍCH: Khi độ ẩm lún ướt ban đầu W s nhỏ độ ẩm tự nhiên W cơng thức (14) thay Ws W C.3.3 Độ lún ướt nền, độ lệch lún ướt độ nghiêng móng riêng rẽ vùng xuất lún ướt không lan truyền nước từ nguồn thấm ướt xung quanh, cần phải xác định có tính đến thấm ướt hữu hạn vùng khoảng độ sâu h (Hình C.4), bằng: đó: h độ sâu đặt móng so với cao trình quy hoạch; hbd vùng biến dạng xác định theo yêu cầu 5.2; hn độ sâu nguồn thấm ướt so với bề mặt quy hoạch; x khoảng cách từ mép nguồn thấm ướt đến trục móng xét; m hệ số tính đến khả tăng góc lan truyền nước phía tính phân lớp đất nền;  góc lan truyền nước từ nguồn thấm ướt phía, cát dạng lún ướt p = 35°, sét dạng lún ướt = 50° Chiều dài Ls, nơi xuất độ lún ướt khơng đất, xác định theo cơng thức: ký hiệu giống công thức (15) C.3.4 Giá trị cực đại độ lún ướt Smaxsd trọng lượng thân đất gây thấm ướt mạnh phía với diện tích có bề rộng khơng nhỏ chiều dày lún ướt có bề rộng khơng nhỏ chiều dày lún ướt dâng mực nước ngầm, xác định theo cơng thức (C.12), tổng (C.12) gồm có: a) Độ lún ướt phạm vi vùng lún ướt đất trọng lượng thân, khơng có tải trọng ngồi móng hẹp mà vùng biến dạng tải trọng móng gây khơng liên hợp với vùng lún ướt đất trọng lượng thân gây ra; b) Độ lún ướt phạm vi vùng lún ướt trọng lượng thân đất mà độ ẩm bị nâng cao mực nước ngầm dâng lên tăng dần độ ẩm; c) Độ lún ướt phạm vi từ đáy vùng biến dạng (do tải trọng móng) đến mái lớp đất khơng lún ướt móng rộng phần vùng biến dạng tải trọng móng gây với vùng biến dạng lún ướt trọng lượng thân đất gây Chiều dày vùng lún ướt trọng Iượng thân đất tính từ độ sâu mà ứng suất thẳng đứng trọng Iượng thân đất áp lực lún ướt ban đầu đến giới hạn lớp lún ướt Độ lún ướt tương đối ’s xác định cho lớp đất vùng lún ướt áp Iực áp lực thiên nhiên lớp Hình C.4 - Sơ đồ để tính tốn trị hữu hạn Ah thấm ướt thuộc vùng dọc theo trục thẳng đứng móng trường hợp phía ngồi nguồn thấm ướt C.3.5 Trị số lún ướt đất trọng lượng thân đất gây vùng đất loại II tính lún ướt làm ướt cục tạm thời với diện tích có bề rộng nhỏ chiều dày lún ướt H, xác định theo công thức: B C.3.6 Trị số lún ướt đất Smax, trọng lượng thân đất gây điểm khác diện tích thấm s ,d ướt diện tích gần xác định theo cơng thức: đó: B Smax, độ lún ướt lớn đất trọng lượng thân trung tâm diện tích thấm ướt, xác s ,d định theo C.3.4 C.3.5; x khoảng cách tính xentimét (cm) từ tâm diện tích thấm ướt điểm đầu phần đất lún ướt nằm B ngang đến điểm xác định trị số lún ướt Smax, phạm vi < x < r; s ,d r chiều dài tính tốn tính xentimét (cm) phần đất lún ướt trọng lượng thân đất gây ra, xác định theo cơng thức: đó: ký hiệu công thức (C.15) (C.17) C.3.7 Trị số chuyển vị ngang Us (cm) mặt đất độ lún ướt trọng lượng thân gây bơi thấm ướt mạnh cục (xem 5.5) tính tốn theo cơng thức: đó:  chuyển vị ngang tương đối, tính bằng: đó: r x ký hiệu có ý nghĩa công thức (C.18) (C.19) C.4 Xác định trương nở co ngót gồm đất có tính trương nở C.4.1 Độ nâng cao móng Str.n trương nở đất bị thấm ướt gây xác định theo công thức: đó: tr.n độ trương nở tương đối lớp đất thứ i xác định theo dẫn C.4.2; hi Ià chiều dày lớp đất xét; m hệ số điều kiện làm việc, lấy m = 0,8 áp lực tổng pt = 50 kPa; m = 0,6 áp lực tổng pt = 300 kPa; với giá trị trung gian pt tính nội suy Giá trị áp Iực tổng pt xác định theo dẫn C.4.3 n số lớp đất chia vùng đất trương nở có biên xác định theo dẫn C.4.4; C.4.2 Độ trương nở tương đối đất tr.n xác định sau: a) Khi thấm ẩm, theo cơng thức: đó: h chiều cao mẫu đất có độ chặt độ ẩm tự nhiên nén không nở hông áp lực tổng; h’ chiều cao mẫu đất sau thấm ướt nén điều kiện b) Khi phủ bề mặt thay đổi trạng thái thủy nhiệt, theo cơng thức: đó: k hệ số xác định thực nghiệm, khơng có số liệu thực nghiệm, lấy 2; W k độ ẩm cuối đất; W độ ẩm ban đầu đất; e0 hệ số rỗng ban đầu đất C.4.3 Áp lực tổng pt lớp xét (Hình C.5) xác định theo cơng thức: đó: pz áp Iực tải trọng móng gây lớp xét, tính kilơpascan (kPa); pdz Ià áp Iực trọng Iượng thân lớp đất kể từ đáy móng đến Iớp xét, tính kilơpascan (kPa); ptz Ià áp Iực thêm, tính kilơpascan (kPa), gây ảnh hưởng trọng lượng phần đất không bị ẩm nằm phạm vi thấm ướt, xác định theo công thức: mn hệ số lấy theo Bảng C.6, phụ thuộc vào tỷ số chiều dài L chiều rộng B diện tích thấm ướt vào độ sâu tương đổi lớp xét;  khối lượng thể tích đất, tính kilơgam xentimét khối (kg/cm³) Hình C.5 - Sơ đồ để tính độ nâng cao đất trương nở C.4.4 Biên vùng trương nở Htn (Hình C.5) chọn: a) Khi thấm nước đến độ sâu áp lực tổng áp lực trương nở đất Ptn b) Khi che bề mặt thay đổi trạng thái thủy nhiệt đến độ sâu xác định thí nghiệm vùng khí hậu Khi khơng có số liệu thí nghiệm, độ sâu lấy m Bảng C.6 - Hệ số m3 (Z+h)/B Hệ số mn ứng với tỷ số chiều dài chiều rộng diện tích thấm ướt L/B 0,5 0 0 0,58 0,50 0,43 0,36 0,29 0,81 0,70 0,61 0,50 0,40 0,94 0,82 0,71 0,59 0,47 1,02 0,89 0,77 0,64 0,53 1,07 0,94 0,82 0,69 0,57 C.4.5 Đại lượng co ngót q trình khơ đất trương nở Sc xác định theo công thức: đó: ci độ co ngót theo chiều dài tương đối lớp thứ i xác định theo dẫn 3.16 tác dụng lực tổng áp Iực thiên nhiên áp Iực thiên nhiên áp lực thêm móng lớp đất xét thay đổi độ ẩm từ trị số lớn đến nhỏ có; hi chiều dày lớp xét; mc hệ số điều kiện làm việc đất co ngót, lấy 1,3; n số lớp đất chia vùng đất co ngót: giới hạn vùng co ngót Hc xác định thực nghiệm, cịn khơng có số liệu thí nghiệm lấy m; Khi khô đất tác dụng nhiệt thiết bị công nghệ, giới hạn vùng co ngót Hc xác định thí nghiệm tính tốn tương ứng C.5 Xác định độ xói ngầm đất nhiễm muối C.5.1 Độ lún xói ngầm đất nhiễm muối Sx xác định theo cơng thức: đó: n số lớp đất chia vùng đất mặn có khả tạo thành lún xói ngầm; xi độ lún xói ngầm tương đối lớp đất thứ i áp lực tải trọng móng trọng lượng thân lớp đất đó, xác định theo dẫn C.5.2 đến C.5.4; hi chiều dày lớp đất nhiễm muối thứ i; C.5.2 Trị số lún xói ngầm tương đối x đất nhiễm muối xác định thí nghiệm nén tĩnh trường phương pháp nén thấm phòng theo trường hợp quy định 10.4 Việc thí nghiệm cần phải tiến hành nước thấm lâu dài qua đất khoảng thời gian theo dẫn 10.5 C.5.3 Trị số lún xói ngầm tương đối x quy định thí nghiệm trường xác định theo cơng thức: đó: Sx.n độ lún xói ngầm bàn nén sau thấm ướt liên tục suốt q trình thí nghiệm áp lực nói C.5.1; hn Ià chiều dày chịu nén bàn nén C.5.4 Trị số độ lún xói ngầm tương đối theo thí nghiệm nén thấm xác định cơng thức: đó: h độ cao mẫu đất độ ẩm tự nhiên độ chặt thiên nhiên; h’ độ cao mẫu đất sau thấm ướt nước nén áp lực nêu C.5.1 Phụ lục D (Tham khảo) Áp lực tính tốn quy ước đất D.1 Áp lực tính tốn quy ước đất R0 ghi Bảng D.1 đến Bảng D.4 dùng để xác định sơ xác định cuối kích thước móng trường hợp nêu 4.6.18 đất lớn, đất cát (Bảng D.1) đất sét (không lún ướt) (Bảng D.2) 5.9 đất lún ướt (Bảng D.3) 11.6 đất đắp (Bảng D.4) Bảng D.1 - Áp lực tính tốn quy ước Ro đất lớn đất cát (Phạm vi dùng xem 4.7.1) Loại đất Ro, kPa Đất lớn - Đất cuội (dăm) lẫn cát 600 - Đất sỏi (sạn) từ mảnh vụn Đá kết tinh 500 Đá trầm tích 300 Đất cát Chặt Chặt vừa - Cát thô, không phụ thuộc độ ẩm 600 500 - Cát thô vừa, không phụ thuộc độ ẩm 500 400 ■ ẩm 400 300 ■ Ẩm no nước 300 200 - Cát mịn: - Cát bụi: ■ ẩm 300 250 ■ Ẩm 200 150 ■ No nước 150 100 D.2 Khi dùng tính tốn trị số Ro lấy Bảng D.1 đến Bảng D.3 để chọn kích thước cuối móng nhà cơng trình trường hợp nêu 4.6.18 5.9, đại lượng áp lực tính tốn R xác định theo cơng thức (D.1) (D.2), giá trị Ro (Bảng D.1 đến Bảng D.3) thuộc móng có chiều rộng b1 = m độ sâu chơn móng h1 = m Khi h ≤ m, áp lực tính tốn R xác định theo công thức: Khi h > m, xác định R theo cơng thức: đó: R0 áp lực tính toán quy ước (Bảng D.1 đến Bảng D.3), ứng với móng có chiều rộng b1 =1 m độ sâu chơn móng h1 = m; b h chiều rộng chiều sâu đặt móng thực tế, tính mét (m); II trị tính tốn trọng lượng thể tích đất nằm phía đáy móng, tính kilơniutơn mét khối (kN/m³); k1 hệ số tính đến ảnh hưởng chiều rộng móng, lấy k1 = 0,125 đất lớn đất cát trừ cát bụi; k1 = 0,05 cát bụi đất sét; k2 Ià hệ số tính đến ảnh hưởng độ sâu đặt móng, đất Iớn đất cát lấy k2 =0,25; cát sét lấy k2 = 0,2; sét lấy k2 = 0,15; Bảng D.2 - Áp lực tính tốn quy ước Ro đất sét không lún ướt (Phạm vi dùng xem 4.6.18) Loại đất sét Hệ số rỗng e Á cát Á sét Sét R0 ứng với số sệt đất, (kPa) Is = Is = 50 300 300 50 250 200 50 300 250 50 250 180 100 200 100 50 600 400 60 500 300 80 300 200 110 250 100 CHÚ THÍCH: Đối với đất sét có giá trị trung gian e Is cho phép xác định trị số R0 cách nội suy lúc đầu theo e giá trị Is = Is = 1, sau theo Is giá trị R0 tìm Is = Is = Bảng D.3 - Áp lực tính tốn quy ước R0 đất lún ướt (Phạm vi dùng xem 5.9) Loại đất Á cát Đất cấu trúc tự nhiên tương ứng với khối lượng Đất đầm chặt tương ứng với khối lượng thể tích hạt, k, T/m³ thể tích hạt, k, kPa 1,35 1,55 160 170 3,0 3,5 200 250 Á sét 1,5 1,3 3,5 4,0 1,8 2,0 250 300 CHÚ THÍCH: Trong Bảng D.3, tử số giá trị R0 thuộc đất lún ướt cấu trúc tự nhiên có độ no nước G ≤ 0,5 khơng có khả thấm ướt chúng Mẫu số giá trị R0 thuộc đất có độ no nước G ≥ 0,3 đất có độ no nước bé có khả thấm ướt chúng Đối với đất lún sụt có giá trị k G trung gian R0 xác định nội suy Bảng D.4 - Trị tính tốn quy ước R0 đất đắp ổn định (Phạm vi dùng xem 11.6) Loại đất đắp R0, kPa Cát thô, cát trung, cát Cát bụi, đất sét, tro mịn, xỉ Ứng với độ no nước G ≤ 0,5 G ≥ 0,8 G ≤ 0,5 G ≥ 0,8 Đất lúc san đầm chặt theo 11.8 250 200 180 150 Các bãi thải đất phế liệu sản xuất sau đầm chặt theo 11.8 250 200 180 150 Các bãi thải đất phế liệu sản xuất không đầm chặt 180 150 120 100 Các nơi đổ đất phế liệu sản xuất sau đầm chặt theo 11.8 150 120 120 100 Các nơi đổ đất phế liệu sản xuất khơng đầm chặt 120 100 110 80 CHÚ THÍCH: 1) Trị số R0 Bảng D.4 móng có độ sâu đặt móng h1 = m Khi độ sâu đặt móng h < m giá trị R0 giảm cách nhân với hệ số k = (h + h1)/(2 x h1); 2) Trị số R0 điểm sau Bảng D.4 thuộc đất rác phế liệu sản xuất có chứa tạp chất hữu không 10%; 3) Đối với bãi thải nơi đổ đất phế liệu sản xuất chưa ổn định trị số R0 lấy theo Bảng D.4 với hệ số 0,8 4) Đại lượng R0 giá trị trung gian G từ 0,5 đến 0,8 cho phép xác định nội suy Phụ lục E (Quy định) Các hệ số dùng để tính tốn sức chịu tải Các hệ số dùng để tính theo cơng thức (28) 4.7.7 sức chịu tải đất đồng đá trạng thái ổn định sau: a) , q c hệ số sức chịu tải theo biểu đồ Hình E.1 Phụ Iục E phụ thuộc vào tg1, 1 trị tính tốn góc ma sát trong, xác định theo 4.3.4, 4.3.5 4.3.6; b) i, iq ic hệ số ảnh hưởng độ nghiêng tải trọng theo biểu đồ Hình E.2, phụ thuộc vào tg1 tg (trong  góc nghiêng so với phương thẳng đứng hợp lực Iực tác dụng lên đáy móng); c) n, nq nc hệ số ảnh hưởng tỷ lệ cạnh móng theo cơng thức: đó: n = l/b, l b Ià chiều dài chiều rộng đáy móng, trường hợp lực đặt lệch tâm lấy giá trị quy đổi l b xác định theo dẫn 4.7.3 Hình E.1 - Biểu đồ để xác định hệ số sức chịu tải Hình E.2 - Biểu đồ để xác định hệ số độ nghiêng tải trọng MỤC LỤC Lời nói đầu Phạm vi áp dụng Quy định chung Phân loại đất Thiết kế Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây đất lún ướt Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây đất trương nở Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây đất than bùn no nước Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây bùn Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây đất eluvi 10 Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây đất nhiễm muối 11 Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây đất đắp 12 Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây nơi khác 13 Đặc điểm thiết kế nền, nhà cơng trình xây vùng động đất 14 Đặc điểm thiết kế đường dây tải điện khơng 15 Đặc điểm thiết kế nền, móng cầu cống 16 Phụ lục A Quy định) Quy tắc thiết lập trị tiêu chuẩn trị tính tốn đặc trưng đất 17 Phụ lục B (Tham khảo) Các bảng trị tiêu chuẩn đặc trưng độ bền biến dạng đất 18 Phụ lục C (Tham khảo) Tính tốn biến dạng 19 Phụ lục D (Tham khảo) Áp lực tính tốn quy ước đất 20 Phụ lục E (Quy định) Các hệ số dùng để tính tốn sức chịu tải