Đề tài tiểu luận thiết kế hệ thống xử lý môi trường không khí tại công ty cổ phần cao su đà nẵng

Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng PHẦN B – Thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng Chương THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ KHÍ THẢI LỊ HƠI THUỘC CƠNG TY CỔ PHẦN CAO SU ĐÀ NẴNG 8.1 TÍNH TỐN LƯỢNG KHÍ ĐỘC HẠI THẢI RA TRONG Q TRÌNH ĐỐT CHÁY NHIÊN LIỆU 8.1.1 Tính tốn lượng khí thải độc hại - Nhiên liệu sử dụng Công ty cao su Đà Nẵng dầu FO, với thành phần gồm có: cacbon (Cp), hyđro (Hp), oxy (Op), nitơ (Np), lưu huỳnh (Sp), độ tro (Ap) độ ẩm (Wp), tổng toàn thành phần 100% (bảng 8.1) Bảng 8.1 Thành phần dầu FO Cp (%) 83,4 Hp (%) 10 Op(%) 0,2 Np (%) 0,2 Sp (%) 2,9 Ap (%) 0,3 Wp (%) - Lượng dầu tiêu thụ lị: + Ống khói số 1: 616 l/h ( 558 kg/h) + Ống khói số 2: 1540 l/h (1395 kg/h) + Ống khói số 3: 510 l/h (462 kg/h) - Hệ số thừa không khí: α = 1,4 - Hệ số cháy khơng hồn toàn: η = 0,03 - Hệ số tro bay theo khói: a = 0,8 - Nhiệt độ khói thải: tkhói = 200oC SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Có thể tóm tắt đặc điểm nguồn thải theo bảng sau: TT I Đơn vị Các thông số Các thơng số lị Chiều cao ống khói Đường kính ống khói Lưu lượng khí thải Tốc độ khí thải Nhiệt độ khí thải Ống khói số Ống khói số Ống khói số m 20 20 20 mm 900 1000 600 m3/s m/s o C 4,168 6,56 200 10,421 13,3 200 3,451 12,2 200 - Các đại lượng q trình cháy tính tốn theo bảng 8.2 [2] Bảng 8.2 TT Đại lượng tính tốn Cơng thức tính Kết Lượng khơng khí khơ lý thuyết cần cho q trình cháy Lượng khơng khí ẩm lý thuyết cần cho q trình cháy (ở t = 300C; φ=65% → d = 17 g/kg) Lượng khơng khí ẩm thực tế với hệ số thừa khơng khí  = 1,4 Lượng khí SO2 sản phẩm cháy (SPC) Lượng khí CO SPC với hệ số cháy khơng hồn tồn hóa học học η (η = 0,03) Lượng khí CO2 SPC Lượng nước SPC Lượng khí N2 SPC V0=0,089Cp+0,264HP -0,0333(OP - SP) Va =(1+0,0016d )Vo 10,153 m chuẩn/kgNL 10,429 m chuẩn/kgNL Vt = Va Vso2 = 0,683.10-2 SP Vco = 1,865.10-2 ηCP 14,600 m3chuẩn/kgNL 0,020 m chuẩn/kgNL 0,047 m chuẩn/kgNL Vco2 = 1,853.10-2 (1-η)CP VH2O = 0,111.Hp+ 0,0124.Wp+ 0,0016.d.Vt VN2 = 0,8.10-2NP +0,79Vt SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê 1,499 m3chuẩn/kgNL 1,544 m3chuẩn/kgNL 11,536 m3chuẩn/kgNL Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng 10 Lượng khí O2 khơng khí thừa Lượng tổngcộng điều kiện chuẩn (bằng tổng mục từ  9) VO2 = 0,21(-1)Va 0,876 m chuẩn/kgNL VSPC = VSO2 + VCO + VCO2 + VH2O+VN2 +VO2 15,522 m chuẩn/kgNL 3 Bảng 8.3 Lượng khói thải tải lượng chất nhiễm có khói thải Kết Lị số Lị Lị số số 2,406 (m3/s) 4,015 (m3/s) 1,992 (m3/s) 4,168 (m3/s) 10,421 (m3/s) 3,451 (m3/s) 8,938 (g/s) 22,458 (g/s) 7,438 (g/s) 9,041 (g/s) 22,602 (g/s) 7,4845 (g/s) Tải lượng khí CO2 với: co2 = 1,977 (kg/m3chuẩn) 459,36 (g/s) 1148,4 (g/s) 380,33 (g/s) Lượng tro bụi với hệ số tro bay a = 0,45 0,372 (g/s) 0,930 (g/s) 0,308 (g/s) TT Đại lượng tính tốn Cơng thức tính Lưu lượng khói (SPC) điêu kiện tiêu chuẩn Lưu lượng khói điều kiện thực tế tkhói = 110oC Tải lượng khí SO2với SO2 = 2,926 (kg/m3chuẩn) Tải lượng khí CO với  = 1,25 (kg/m3chuẩn) Bảng 8.4 Nồng độ phát thải chất ô nhiễm Kết TT Các chất ô nhiễm Khí SO2 Cơng thức tính tốn Đơn vị Lị số Lò số Lò số mg/m3 2155,1 2155,2 2155,2 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng Khí CO mg/m3 2168,9 2169,1 2169,1 Khí CO2 mg/m3 110201,3 110208,5 110208,5 Bụi mg/m3 89,2 89,2 89,2 Cbụi - Đối chiếu với giới hạn tối đa cho phép bụi chất vơ khí thải cơng nghiệp theo TCVN 5939 – 1995 trích dẫn bảng 8.5, cơng ty sở sản xuất thuộc loại A nên khí SO lị số vượt tiêu chuẩn cho phép 1,44 lần khí CO vượt tiêu chuẩn cho phép 1,45 lần, cịn khí thải khác nằm tiêu chuẩn cho phép Vì lượng khí thải CO miệng ống khói vượt tiêu chuẩn cho phép cháy khơng hồn tồn mặt hóa học học, nên cần quan tâm đến tính tốn khuyếch tán xử lý khí thải SO2 Bảng 8.5 TCVN 5939 – 1995, Chất lượng khơng khí – Tiêu chuẩn khí thải công nghiệp bụi chất vô [5] Thông số TT Bụi khói - Nấu kim loại - Bê tơng nhựa - Xi măng - Các nguồn khác Bụi - Chứa silic - Chứa amiăng Khí CO Khí CO2 Khí SO2 Khí NOX Giới hạn cho phép (mg/m3) loại sở sản xuất A(đã có trước B(có sau ban hành ban hành tiêu tiêu chuẩn) chuẩn) 400 500 400 500 200 200 100 400 100 1500 Không quy định 1500 2500 50 500 Không quy định 500 1000 8.1.2 Tính tốn khuếch tán chất nhiễm có khí thải lị - Để tính tốn phân bố nồng độ chất nhiễm (SO 2, CO, CO2, bụi) có khí thải lị thuộc Cơng ty cao Đà Nẵng, tơi sử dụng cơng thức tính theo mơ hình Gauss, [3.30] [2]: SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng (g/m3) Trong đó: M : Tải lượng chất nhiễm, g/s V : Vận tốc gió trung bình trời theo trục x, m/s : Hệ số khuyếch tán khí theo trục ngang y, trục đứng z z : Chiều cao mặt phẳng vị trí tính tốn, m H : Chiều cao hiệu dụng ống khói, m H = h + ∆H , h chiều cao thực ống khói ∆H độ cao lên thẳng nguồn khí thải - Để áp dụng mơ hình Gauss tính tốn khuyếch tán chất ô nhiễm, Holland J.Z đưa công thức sau để xác định độ nâng cao luồng khói, [3.54] [2]: ∆H = (m) Trong : : Vận tốc ban đầu luồng khói miệng ống khói, m/s u : Vận tốc gió, m/s D : Đường kính miệng ống khói, m p : Áp suất khí quyển, millibar (1atm = 1013 mbar) Tkhói, Txq : nhiệt độ tuyệt đối khói khơng khí xung quanh, K - Khi tính tốn nồng độ nhiễm mặt đất (z =0), công thức trở thành, [3.33] [2]: CX,Y,0 = exp(- ).exp(- ) (g/m3) - Trường hợp tính phân bố nồng độ mặt đất dọc theo trục gió (trục x), với y = 0, [3.34] [2]: Cx,0,0 = exp(- ) (g/m3) 8.1.2.1 Hệ số khuyếch tán SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường không khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Để áp dụng cơng thức tính tốn khuyếch tán theo mơ hình Gauss cần phải biết giá trị hệ số Lấy cấp ổn định khí cấp độ C – khơng ổn định nhẹ - Theo Martin D.O [3.38] [2], công thức tính có dạng sau: = b.xc + d = a.x0,894 Trong đó: x : khoảng cách xi theo chiều gió kể từ nguồn, tính km Các hệ số a,b,c,d cho bảng 8.6 Bảng8.6 Công thức tính tốn hệ số a, b,c,d Cấp ổn x  1(km) a định b c d A B C D E F 213 156 104 68 50,5 34 440,8 106,8 61 33,2 22,8 14,35 1,941 1,149 0,911 0,725 0,678 0,740 9,27 3,3 - 1,7 -1,3 -0,35 x  (km) b 459,7 108,2 61 44,5 55,4 62,6 c 2,094 1,098 0,911 0,516 0,305 0,180 d -9,6 2,0 -13,0 -34,0 -48,6 - Với cấp ổn định C ( a = 104, b = 61, c = 0,911, d = 0), tính hệ số theo bảng 8.7 Bảng 8.7 x (km) 0,1 13,27 7,49 0,2 24,67 14,08 0,3 0,4 35,45 45,84 20,37 26,47 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 55,96 65,87 75,61 85,19 94,65 104,00 113,25 122,41 131,49 32,44 38,30 44,08 49,78 55,42 61,00 66,53 72,02 77,47 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 140,50 149,44 158,31 167,13 175,89 184,60 193,27 82,88 88,26 93,60 98,92 104,20 109,46 114,70 8.1.2.2 Tính chiều cao hiệu ống khói - Theo cơng thức tính Holland, độ nâng cao vết khói ∆H thể bảng 8.8 Bảng 8.8 Kết tính tốn độ nâng cao vệt khói thải D [m] w [m/s] u [m/s] Tkhói [oK] Txq [oK] Pkhí [mbar] ∆H [m] Mùa Hè Mùa Đông 0,9 6,552 3,1 473 307,3 1013 2,363 0,9 6,552 3,4 473 291,5 1013 2,211 Mùa Hè 13,268 3,1 473 307,3 1013 12,589 Mùa Đông 13,268 3,4 473 291,5 1013 8,927 Mùa Hè 0,6 12,205 3,1 473 307,3 1013 4,402 Mùa Đông 0,6 12,205 3,4 473 291,5 1013 4,119 Ống khói số Mùa Bảng 8.9 Chiều cao hiệu ống khói Mùa Hè Ống Ống Ống Chiều cao hiệu khói số khói số khói số H (m) 22,363 32,589 24,402 Mùa Đông Ống Ống Ống khói số khói số khói số 22,211 28,927 24,119 8.1.2.3 Tính tốn phân bố chất ô nhiễm - Để tính nồng độ cực đại Cmax mặt đất, ta sử dụng cơng thức [3.35] [2]: SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng Bảng 8.10 Kết tính Xmax, ống khói NGUỒN THẢI Ống khói số Ống khói số chiều cao hiệu H MÙA HÈ Các chất nhiễm Ống khói số , Cmax theo hệ số X1max (km) C1max (g/m3) X2max (km) C2max (g/m3) X3max (km) C3max (g/m3) SO2 CO CO2 MÙA ĐÔNG BỤI SO2 CO CO2 BỤI 15,813 15,813 15,813 15,813 15,706 15,706 15,706 15,706 27,648 27,648 27,648 27,648 27,464 27,464 27,464 27,464 0,227 0,227 0,227 0,227 0,226 0,226 0,776 0,781 39,688 0,032 0,717 0,722 36,678 0,030 23,044 40,008 23,044 23,044 23,044 20,454 20,455 20,455 20,455 40,008 40,008 40,008 35,592 35,592 35,592 35,592 0,343 0,343 0,343 0,343 0,301 0,301 0,920 0,296 47,053 0,038 1,062 1,069 54,329 0,044 17,225 17,225 17,225 17,225 17,055 17,055 17,055 17,055 30,120 30,120 30,120 30,120 29,777 29,777 29,777 29,777 0,250 0,250 0,250 0,250 0,247 0,247 0,541 0,544 27,643 0,022 0,504 0,508 29,777 0,021 0,226 0,301 0,247 0,226 0,301 0,247 - Áp dụng công thức với hướng gió Bắc – Đơng Bắc (về mùa đơng) Đơng – Đơng Nam (về mùa hè), ta có kết tính tốn phân bố nồng độ SO 2, CO, CO2, bụi thể bảng sau: Bảng 8.11 Nồng độ chất ô nhiễm mặt đất với trục hướng gió qua chân ống khói thuộc lò số vào mùa hè mùa đơng ỐNG KHĨI SỐ Các chất nhiễm Mùa hè SO2 C1(x) 0,107 (mg/m3) Khoả 100 ng C1(x,y) 6,10-51 cách (mg/m3) x(m) C1(x) 200 0,752 (mg/m3) CO Mùa đông CO2 BUI SO2 CO CO2 BUI 0,108 5,484 0,004 0,104 0,105 5,312 0,004 6,10-51 3,10-49 2,10-52 5,10-51 5,10-51 3,10-49 2,2,10-52 0,757 38,463 0,031 0,698 0,702 35,673 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê 0,029 Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí công ty cổ phần cao su Đà Nẵng 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 C1(x,y) 4,10-15 (mg/m3) 4,10-15 2,10-13 2,10-16 4,10-15 4,10-15 2,10-13 1,5,10-16 C1(x) 0,699 (mg/m3) 0,704 35,756 0,029 0,643 0,647 32,868 C1(x,y) 8,6.10-08 8,6,10-08 4,10-06 4,10-09 (mg/m3) 8,10-08 8,10-08 4,10-06 3,310-09 C1(x) 0,532 (mg/m3) 0,535 27,202 0,022 0,487 0,491 24,922 C1(x,y) 4,10-05 (mg/m3) 4,10-5 0,0020 2,10-6 0,0000 4,10-5 0,0018 1,5,10-6 C1(x) 0,401 (mg/m3) 0,403 20,485 0,017 0,366 0,369 18,738 C1(x,y) 0,001 (mg/m3) 0,001 0,035 3,10-5 0,001 0,001 C1(x) 0,308 (mg/m3) 0,310 15,765 0,013 0,282 0,284 14,407 0,012 C1(x,y) 0,003 (mg/m3) 0,003 0,157 0,000 0,003 0,003 0,143 0,000 C1(x) 0,243 (mg/m3) 0,245 12,444 0,010 0,222 0,224 11,366 0,009 C1(x,y) 0,007 (mg/m3) 0,007 0,376 0,000 0,007 0,007 0,344 0,000 C1(x) 0,197 (mg/m3) 0,198 10,055 0,008 0,180 0,181 9,180 0,007 C1(x,y) 0,012 (mg/m3) 0,013 0,639 0,001 0,011 0,011 0,584 0,000 C1(x) 0,162 (mg/m3) 0,163 8,289 0,007 0,148 0,149 7,566 0,006 C1(x,y) 0,017 (mg/m3) 0,017 0,889 0,001 0,016 0,016 0,812 0,001 C1(x) 0,136 (mg/m3) 0,137 6,952 0,006 0,124 0,125 6,344 0,005 C1(x,y) 0,021 (mg/m3) 0,022 1,094 0,001 0,020 0,020 0,998 0,001 C1(x) 0,116 (mg/m3) 0,116 5,916 0,005 0,106 0,106 5,398 0,004 C1(x,y) 0,024 (mg/m3) 0,024 1,244 0,001 0,022 0,022 1,135 0,001 C1(x) 0,100 (mg/m3) 0,100 5,098 0,004 0,091 0,092 4,651 0,004 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê 0,027 0,020 0,015 0,032 2,6,10-5 Trang Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 C1(x,y) 0,026 (mg/m3) 0,026 1,342 0,001 0,024 0,024 1,224 0,001 C1(x) 0,087 (mg/m3) 0,087 4,441 0,004 0,079 0,080 4,052 0,003 C1(x,y) 0,027 (mg/m3) 0,027 1,397 0,001 0,025 0,025 1,274 0,001 C1(x) 0,076 (mg/m3) 0,077 3,906 0,003 0,070 0,070 3,563 0,003 C1(x,y) 0,028 (mg/m3) 0,028 1418 0,001 0,025 0,025 1,294 0,001 C1(x) 0,068 (mg/m3) 0,068 3,463 0,003 0,062 0,062 3,159 0,003 C1(x,y) 0,028 (mg/m3) 0,028 1,414 0,001 0,025 0,025 1,290 0,001 C1(x) 0,060 (mg/m3) 0,061 3,093 0,003 0,055 0,056 2,822 0,002 C1(x,y) 0,027 (mg/m3) 0,027 1,393 0,001 0,025 0,025 1,270 0,001 C1(x) 0,054 (mg/m3) 0,055 2,781 0,002 0,050 0,050 2,537 0,002 C1(x,y) 0,027 (mg/m3) 0,027 1,359 0,001 0,024 0,024 1,240 0,001 C1(x) 0,049 (mg/m3) 0,049 2,515 0,002 0,045 0,045 2,294 0,002 C1(x,y) 0,026 (mg/m3) 0,026 1,318 0,001 0,023 0,024 1,202 0,001 C1(x) 0,045 (mg/m3) 0,045 2,286 0,002 0,041 0,041 2,085 0,002 C1(x,y) 0,025 (mg/m3) 0,025 1,271 0,001 0,023 0,023 1,159 0,001 C1(x) 0,041 (mg/m3) 0,041 2,088 0,002 0,037 0,037 1,904 0,002 C1(x,y) 0,024 (mg/m3) 0,024 1,222 0,001 0,022 0,022 1,115 0,001 Bảng 8.12 Nồng độ chất ô nhiễm mặt đất với trục hướng gió qua chân ống khói thuộc lò số vào mùa hè mùa đơng ỐNG KHĨI SỐ Mùa hè SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Mùa đông Trang 10 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng Trong đó: G: Lượng vật liệu, kg/s; G = 8,4 kg/h L: Lưu lượng khơng khí đương ống, kg/h; L = 6451,1 kg/h Khi μ ≤ : vận tốc làm việc vlv = (1,25 ÷ 1,3) vtreo (m/s) a Đối với nhánh thứ - Chọn nhánh từ thiết bị lọc bụi đến máy ML – nhánh dài làm nhánh Cịn nhánh phụ nhánh rẽ xuống Máy ML – 1a Tính tổn thất cho nhánh - Lưu lượng khơng khí hút máy L = 936 m 3/h, máy có miệng hút dẫn từ đường ống dẫn vào thân thiết bị với lưu lượng hút L = 468 m3/h * Đoạn – 2: có lưu lượng L = 468 m3/h, l = 3,7 m - Chọn vận tốc không khí v = 6,5 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 468 m3/h; D = 160 mm; R = 3,55 pa/m; v =6,5 m/s; Pđ = 25,8 pa; R.l = 13,1 pa - Tìm tổng trở cục đoạn 1- 2, + Trở lực miệng hút,  = 10o: + Cút 900 có R = 2D: = 0,05 = 0,2 + Chạc ba nhánh thẵng: Tổng hệ số tổn thất: : = 0,29 = 0,54 - Tổn thất áp suất: P = R×l + ΔPđ × = 3,77 × 3,7 + 25,8 × 0,54 = 27 (pa) * Đoạn – 3: có lưu lượng L = 936 m3/h, l = 12,7 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 8,3 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 936 m3/h; D = 200 mm; R = 4,22 pa/m; v =8,3 m/s; Pđ = 42,1 pa; R.l = 53,6 pa - Tìm tổng trở cục đoạn 2- 3, + Van điều chỉnh: : = 0,05 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 68 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng + Chạc ba nhánh thẵng: Tổng hệ số tổn thất: = 0,28 = 0,33 - Tổn thất áp suất: P = R×l + ΔPđ × = 4,22 × 12,7 + 42,1 × 0,33 = 67,5 (pa) * Đoạn – 4: có lưu lượng L = 1404 m3/h, l = 1,5 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 9,8 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 1404 m3/h; D = 225 mm; R = 4,98 pa/m; v =9,8 m/s; Pđ = 58,7 pa; R.l = 7,47 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 4, + Chạc ba nhánh thẵng: Tổng hệ số tổn thất: : = 0,27 = 0,27 - Tổn thất áp suất: P = R×l + ΔPđ × = 4,98 × 1,5 + 58,7 × 0,27 = 23,32 (pa) * Đoạn – 5: có lưu lượng L = 1872 m3/h, l = 32,5 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 14,7 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 1872 m3/h; D = 250 mm; R = 7,5 pa/m; v =16,6 m/s; Pđ = 132,2 pa; R.l = 243,75 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 5, + Cút 900 có R = 2D: = 0,2 + Cút 600 có R = 2D: = 0,12 + Chạc ba ống quần: = 0,1 Tổng hệ số tổn thất: : = 0,62 - Tổn thất áp suất: P = R×l + ΔPđ × = 7,5 × 32,5 + 168,5 × 0,62 = 124,18 (pa) * Đoạn – 8: có lưu lượng L = 15000 m3/h, l = 6,5 m SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 69 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Chọn vận tốc khơng khí v = 17,6 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 15000 m3/h; D = 550 mm; R = 4,8 pa/m; v =17,6 m/s; Pđ = 189,4 pa; R.l = 31,2 pa - Tìm tổng trở cục đoạn 7- 8, : + Con vịt chuyển: = 0,4 + Ngoặt vuông sắc cạnh: = 0,4 + Cút 90o có R = 2D: = 0,2 Tổng hệ số tổn thất: = 1,4 - Tổn thất áp suất: P = R×l + ΔPđ × = 4,8 × 6,5 + 189,4 × 1,4 = 296,4 (pa) * Đoạn – 5: có lưu lượng L = 15000 m3/h, l = m - Chọn vận tốc khơng khí v = 17,6 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 15000 m3/h; D = 550 mm; R = 4,8 pa/m; v =17,6 m/s; Pđ = 189,4 pa; R.l = 9,6 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 5, + Van điều khiển : : = 0,05 + Côn mở rộng trước quạt, α = 10o: Tổng hệ số tổn thất: = 0,05 = 0,1 - Tổn thất áp suất: P = R×l + ΔPđ × = 4,8 × + 189,4 × 0,1= 28,54 (pa) Bảng 8.1 Tính tốn tổn thất hệ thống xử lý Lưu lượng hút Đoạn D l v R (mm) (m) (m/s) (pa/m) 2,08 400 16,6 4,168 550 2,25 17,6 L L (m3/h) (m3/s) 1-2 7488 2-3 15000 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê ΔPđ PΣ (pa) (pa) 6,57 168,5 150,46 4,8 189,4 39,21  Trang 70 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng -5 15000 4,168 550 5,5 17,6 6,57 189,4 124,44 6-2 15000 2,08 400 16,6 4,8 168,5 124,18 7-8 15000 4,168 550 6,5 17,6 4,8 189,4 296,4 8-5 15000 4,168 550 17,6 4,8 189,4 28,54 Chương 10 THIẾT KẾ HỆ THỐNG KHỬ NHIỆT VÀ MÙI 10.1 KHÁI NIỆM CHUNG VỀ MÙI - Trong loại nhiễm khơng khí có lẽ nhiễm mùi vấn đề phức tạp mùi tượng mang chất vừa vật lý, vừa hóa học sinh học SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 71 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí công ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Người ta cảm nhận mùi chất có mùi khuếch tán mạnh phân tủ vào khơng khí, người hít thở khơng khí có chứa phân tử nói vào khoang mũi xaye thẩm thấu phân tử gây mùi vào lớp màng tế bào biểu mô tiếp nhận mùi khứu giác kèm theo phản ứng hóa học khác nhau, tạo thành xung điện sinh học Các xung điện thần kinh khứu giác khuếch đại chuyển lên não - Các chất có mùi có đặc điểm sau: + Dễ bay hơi: ln ln có phân tư khuếch tán vào khí thâm nhập vào quan khứu giác; + Dễ bị hấp thụ bề mặt nhạy ảm biểu mơ khứu giác; + Thơng thường khơng có bề mặt nhạy cảm biểu mô khứu giác Đièu có nghĩa biểu mơ khứu giác khơng thường xuyên tiếp xúc với chất có mùi, để ghi phân tử chất thâm nhập vào mũi biểu mơ khứu giác có thay đổi cách tương ứng thay đổi gây cảm nhận mùi, tức cảm giác mùi - Có bốn đặc điểm cảm nhận khứu giác áp dụng để xác định mùi Đó là: + Cường độ mùi: độ mạnh yếu phản xạ khứu giác + Độ lan tỏa mùi: thay đỗi cường độ mùi + Chất lượng mùi: tưong tụ cảm giác mùi, chất hóa học , đặc tính chất có mùi, thể loại mùi +Thái độ, ý kiến tiếp nhận: mức độ ưa thích khơng ưa thích, dễ chịu khó chịu mùi - Thang điểm từ điểm đến ứng với mức cảm nhận mùi khác từ thấp đến cao (bang…): Bảng 10.1 Thang điểm đánh giá mức cường độ mùi Mức cường độ mùi p 0,5 Cảm nhận khứu giác Không nhận biết Ngưỡng nhận biết (nhận biết mờ nhạt) SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 72 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí công ty cổ phần cao su Đà Nẵng Nhận biết mờ nhạt Nhận biết dễ dàng Mùi mạnh Không chịu đựng 10.2 CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÍ Ơ NHIỄM MÙI - Có hai hướng để giải vấn đề ô nhiễm mùi: +Một là: giảm thiểu nồng độ phát thải chất có mùi mùi bớt đậm đặc đố gây ảnh hưởng xấu đến môi trường xung quanh Mùi xử lý cách giảm thiểu lượng phát thải từ nguồn, pha lỗng khí có mùi q trình khuếch tán khí quyển, khử chất có mùi khí thải hấp thụ, hấp phụ, oxy hóa biến đổi hóa học chất có mùi khó chịu thành chất tỏa mùi + Hai là: làm thay đổi “ngụy trang” chất lượng mùi để mùi tỏa dễ chịu hơn, dân cư chấp nhận Mùi gốc ban đầu “ngụy trang” cách trộn thêm chất có mùi mạnh dễ chịu để át bớt mùi khó chịu khí thải với điều kiện chất hịa trộn khơng có phản ứng hóa học với chất có mặt khí thải để tạo thành hợp chất gây phức tạp cho vấn đề ô nhiễm môi trường 10.2.1 Chống ô nhiễm mùi môi trường bên nhà Đối với nhà cơng nghiệp , biện pháp thơng gió hút thải cục cho thiết bị cơng nghệ có tỏa mùi biện pháp hữu hiệu hợp lí giống hút cục với nguồn thải bụi khí độc hại khác: tủ hút, chụp hút, miệng hút thành bể chưa chất tỏa độc hại kể mùi…Song song với biện pháp hút thải cục bộ, cơng nghiệp thường bố trí hệ thống thơng gió thổi cục thổi chung để cấp khơng khí nhằm pha lỗng nồng độ loại khí có mùi, độc hại cịn lại phịng xuống đến giới hạn cho phép 10.2.2 Xử lí ô nhiễm mùi trình hấp thụ Dùng nước để hấp thụ khí độc hại nói chung khử khí có mùi nói riêng biện pháp đơn giản, tốn Tuy nhiên, để xử lí khí SO 2, amoniac…độ hòa tan SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 73 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng chất khí cần khử nước điều kiện bình thường khơng cao, hiệu q trình hấp thụ nước thấp, chất có mùi Thường, nồng độ ban đầu chất có mùi khí thải tương đo thấp nồng độ cuối sau xử lí lại cần phải thấp để đáp ứng yêu cầu môi trường, việc dùng nước để hấp thụ chất vcó mùi nhiều trueng hợp khơng đáp ứng yêu cầu đề Người ta dùng loại dung dịch khác đẻ tưới loại thiết bị rửa khí buồng phun rỗng, scrubber có lớp đệm, scrubber sủi bọt…với mục đích khử chất có mùi 10.2.3 Xử lí nhiễm mùi q trình hấp phụ Dùng than hoạt tính chất hấp phụ khác silicagel, alumogel…để khử mùi phương pháp đơn giản, thận tiện cho hiệu khử cao nhiều loại chất có mùi khác Đặc biệt than hoạt tính sử dụng phổ biến cho trường hợp khác sau đây: - Khử mùi khí thải trước xả bầu khí - Khử mùi khơng khí ngồi trời hệ thống thơng gió thổi vào để cấp khơng khí theo u cầu vệ sinh cho gian phòng, phân xưởng sản xuất - Khử mùi khơng khí tuần hồn (hệ thống điều hịa khơng khí, sưởi ấm gió nóng…) 10.2.4 Xử lí nhiễm mùi phương pháp thiêu đốt Khử mùi phướng pháp thiêu đốt áp dụng rộng rải khí thải có chứa chất hữu có mùi với nồng độ cao Có thể đốt trực tiếp có xúc tác Trường hợp đốt trực tiếp cần đảm bảo nhiệt độ phạm vi 600-800 0C dùng khí đơt thiên nhiên để đốt Trường hợp đốt có xúc tác, nhiệt độ cần trì mức 250450oC 10.2.5 Xử lí khí có mùi trình ngưng tụ Dưới áp suất định chất khí có nhiệt độ ngưng tụ (cũng tcs nhiệt độ sôi) tương ứng chúng Nếu làm lạnh khí thải đến nhiệt độ nhiệt độ chất khí, cần khử ngưng tụ thành dịch tách khỏi khối khí thải thu hồi phương pháp phân ly trọng lực SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 74 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường không khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng Phương pháp ngưng tụ áp dụng để khử loại hơi, khí độc hại nói chung có chất có mùi Tuy nhiên, tùy thuộc theo nhiệt độ ngưng tụ chất khí cần khử cao hay thấp mà phương pháp ngưng tụ áp dụng tiện lợi kinh tế hay không 10.2.6 Xử lí nhiễm mùi phương pháp pha loãng – khuếch tán Trong nhiều trường hợp nồng độ chất có mùi khí thải thấp, mùi vẩn gây nhiễm khu vực xung quanh nguồn phát thải Lúc biện pháp xử lý khử chất ô nhiễm nêu cho hiệu thấp không kinh tế Phương pháp tốt để giải trường hợp nêu pha lỗng chất nhiễm Đó q trình khuyếch tán chất nhiễm khí từ nguồn điểm cao thấp 10.2.7 “Ngụy trang” mùi “Ngụy trang” mùi biện pháp dùng chất có mùi mạnh dễ chịu để che lấp, lấn át mùi khó chịu (mùi mạnh lấn át mùi kia-mùi cần xử lý) Vấn đề đặt cần phải chọn chất pha trộn để đáp ứng yêu cấu sau: - Không độc hại - Không gây cháy nổ, không gây han gỉ - Khơng có phản ứng hóa học với chất có mặt khí thải nói chung chất có mùi khó chịu cần khử nói riêng để tạo thành chất độc hại hợp chất có mùi khó chấp nhận khác - Chất pha trộn cần có độ bốc nhanh mùi giữ bền mơi trường khơng khí 10.3 THIẾT KẾ HỆ THỐNG KHỬ NHIỆT VÀ MÙI - Để đảm bảo Chụp hút làm việc có hiệu quả, thiết kế cần đảm bảo yêu cầu sau: - Chụp hút cần bố trí đường phân bố luồng để sử dụnh lượng luồng Ngồi để tăng cường hiệu hút, cần nghiên cứu quy luật phân bố luồng tác dụng tương hỗ chúng dịng khơng khí gần miệng hút SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 75 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Vì hiệu hút đạt khoảng cách không lớn so với chụp, chụp hút cần đặt gần nguồn toả tốt - Không khí thải khơng qua vùng hơ hấp cơng nhân, chụp hút không cản trở thao tác công nhân - Chụp hút có cấu tạo đơn giản với sức cản thuỷ lực bé ( tiết kiệm lượng) - Khi đưa khơng khí thổi vào gần miệng hút, cần loại trừ khả yếu tố có hại lan toả khắp phịng 10.3.1 Tính tốn chụp hút trường hợp luồng khí khơng xác định hướng - Vận tốc theo trục vo (m/s) chụp phụ thuộc vào góc mở trung tâm chụp Nếu góc mở lớn vận tốc trục lớn so sánh với vận tốc trung bình - Đường biên góc mở chụp tạo thành vùng chịu ảnh hưởng sức hút khí chụp Đối với chụp có dạng hình chử nhật (cạnh a > b) thì: (m/s) - Lưư lượng khơng khí chụp hút xác định theo cơng thức: L = 3600 Vtb.F (m3/h) Trong đó: L : lưu lượng thể tích khơng khí hút ra, m3/h Vtb: vận tốc trung bình khơng khí tiết diện vào chụp (m/s) Khi nguồn toả khí khơng độc hại (nhiệt thừa, ẩm…) tiếp nhậnVtb=(0,15 – 0,25)m/s, cịn để hút khí độc hại tiếp nhận Vtb > 1m/s F: diện tích tiết diện vào chụp, m2 - Mổi máy luyện cao su hoạt động thực chất nguồn toả nhiệt mùi hôi đặc trưng cao su, gây khó chịu cho người vận hành máy ảnh hưởng đến sức khoẻ họ Việc xử lý mùi biện pháp thơng gió hút thải cục làm cho khơng khí có mùi hút ngồi pha lỗng khuếch tán với khí phương pháp tối ưu so với phương pháp khác thì: + Phương pháp hút mùi có thiết kế chế tạo đơn giản + tốn khơng sử dụng hố chất để xử lí SVTH : Âinh Thë Viãût H - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 76 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng + Mùi cao su mùi hỗn hợp, nguỵ trang mùi khác + Vận hành đơn giản + Được ứng dụng phổ biến - Với máy luyện cao su có kích thước nguồn toả mùi, toả nhiệt: A x B = x (m) Ta có: + Kích thước chụp hút: a x b = x m + Chiếu cao từ nguồn thải đến chụp hút: y1 = 0,5 m + Chiều cao chụp hút: h = 0,5m + Góc mở chụp = 132o + Vận tốc trung bình khơng khí tiết diện vào chụp: Vtb = 0,25 m/s + Lưu lượng hút: L = 3600.Vtb.F = 3600 0,25 = 1800 m3/h = 0,5 m3/s 10.3.2 Tính tốn tổn thất cột áp khí thải dường ống dẫn đến quạt hút * Đoạn – 2: có lưu lượng L =18000 m3/h, l = 9,7 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 10,1 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D (mm), tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 18000 m3/h; D = 250 mm; R = 4,17 pa/m; v =10,1 m/s; Pđ = 63,6 pa; R.l = 40,45 pa - Tìm tổng trở cục đoạn 1- 2, + Trở lực chụp hút: = 0,5 + Ống bịt lưới: = + Van điều chỉnh: = 0,05 + Cút 900 có R = 2D: = 0,2 + Chạc ba 45o nhánh thẳng: Tổng hệ số tổn thất: : = 0,29 = 2,04 - Tổn thất áp suất: P1-2 = R×l + ΔPđ × = 4,17× 9,7 + 63,6 × 2,04 = 170,2 (pa) SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 77 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng * Đoạn – 3: có lưu lượng L = 36000 m3/h, l = 5,2 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 14 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 36000 m3/h; D = 300 mm; R = 7,03 pa/m; v =14 m/s; Pđ = 123,3 pa; R.l = 36,56 pa - Tìm tổng trở cục đoạn 2- 3, + Cút 70o có R = 2D: = 0,14 + Chạc ba ống quần: = 0,1 Tổng hệ số tổn thất: : = 0,24 - Tổn thất áp suất: P2-3 = R×l + ΔPđ × = 7,03 × 5,2 + 123,3 × 0,24 = 66,152 (pa) * Đoạn – 4: có lưu lượng L = 72000 m3/h, l = 0,7 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 15,8 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 72000 m3/h; D = 400 mm; R = 16,2 pa/m; v =18,4 m/s; Pđ = 156,6 pa; R.l = 11,34 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 5, + Côn mở rộng trước quạt, α = 10o: Tổng hệ số tổn thất: : = 0,05 = 0,05 - Tổn thất áp suất: P3-4 = R×l + ΔPđ × = 16,2 × 0,7 + 156,6 × 0,05 = 19,17 (pa) * Đoạn – 2: có lưu lượng L = 18000 m3/h, l = m - Chọn vận tốc khơng khí v = 10,1 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D (mm), tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 18756 m3/h; D = 630 mm; R = 4,71 pa/m; v =10,1 m/s; Pđ = 63,6 pa; R.l = 9,42 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 2, SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê : Trang 78 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng + Trở lực chụp hút: = 0,5 + Ống bịt lưới: = + Van điều chỉnh: = 0,05 + Chạc ba 45o nhánh rẽ: Tổng hệ số tổn thất: = 0,44 = 1,99 - Tổn thất áp suất: P5-2 = R×l + ΔPđ × = 4,71 × + 63,6 × 1,99 = 135,8 (pa) * Đoạn – 8: có lưu lượng L = 18000 m3/h, l = m - Chọn vận tốc khơng khí v = 10,1 m/s Theo phụ lục – Thông gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D (mm), tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 18756 m3/h; D = 630 mm; R = 4,71 pa/m; v =10,1 m/s; Pđ = 63,6 pa; R.l = 9,42 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 8, + Trở lực chụp hút: = 0,5 + Ống bịt lưới: = + Van điều chỉnh: = 0,05 + Chạc ba 45o nhánh rẽ: Tổng hệ số tổn thất: : = 0,44 = 1,99 - Tổn thất áp suất: P6-8 = R×l + ΔPđ × = 4,71 × + 63,6 × 1,99 = 135,8 (pa) * Đoạn – 8: có lưu lượng L = 18000 m3/h, l = 9,7 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 10,1 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D (mm), tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 18000 m3/h; D = 250 mm; R = 4,17 pa/m; v =10,1 m/s; Pđ = 63,6 pa; R.l = 40,45 pa - Tìm tổng trở cục đoạn 1- 2, + Trở lực chụp hút: = 0,5 + Ống bịt lưới: = SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê : Trang 79 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng + Van điều chỉnh: = 0,05 + Cút 900 có R = 2D: = 0,2 + Chạc ba 45o nhánh thẳng: Tổng hệ số tổn thất: = 0,29 = 2,04 - Tổn thất áp suất: P7-8 = R×l + ΔPđ × = 4,17× 9,7 + 63,6 × 2,04 = 170,2 (pa) * Đoạn – 3: có lưu lượng L = 36000 m3/h, l = 6,5 m - Chọn vận tốc khơng khí v = 14 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường kính ống dẫn D mm, tổn thất áp suất đơn vị R (pa/m), áp suất động Pđ (pa) Như sau: L = 36000 m3/h; D = 300 mm; R = 7,03 pa/m; v =14 m/s; Pđ = 123,3 pa; R.l = 45,7 pa - Tìm tổng trở cục đoạn - 3, + Cút 70o có R = 2D: = 0,14 + Chạc ba ống quần: = 0,1 Tổng hệ số tổn thất: : = 0,24 - Tổn thất áp suất: P8-3 = R×l + ΔPđ × = 7,03 × 6,5 + 123,3 × 0,24 = 75,3 (pa) Bảng 8.3 Tính toán tổn thất hệ thống xử lý Lưu lượng hút TT Đoạn L L (m3/h) (m3/s) D l v R ΔPđ PΣ (mm) (m) (m/s) (pa/m) (pa) (pa) 1-2 18000 0,5 250 9,7 10,1 4,71 63,6 170,2 2-3 36000 300 5,2 14 7,03 123,3 66,152 3-4 72000 400 0,7 15,8 16,2 156,6 19,17 5-2 18000 0,5 250 10,1 4,71 63,6 135,8 6-8 18000 0,5 250 10,1 4,71 63,6 135,8 7-8 18000 0,5 250 9,7 10,1 4,71 63,6 170,2 8-3 36000 300 6,5 15,8 16,2 123,3 75,3 SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 80 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng 10.3.3 Tính tốn quạt hút động kéo quạt Chiều dài đường ống từ chụp hút đến quạt hút 17 m a Áp lực quạt: - Tổng tổn thất áp lực toàn hệ thống dẫn chính, gồm: tổn thất đoạn ống – 8, – 3, – PΣ = ΔPỐng-Quạt = ΔP7-8 + ΔP8-3 + ΔP3-4 = 170,2 + 75,3 + 19,7 = 265,2 (pa) b Công suất máy quạt - Với lưu lượng hút L = 7200 m3/h, chọn quạt cần nhân thêm với hệ số an toàn α = 1,1 Vậy lưu lượng thực tế quạt: Ltt = L × α = 7200× 1,1 = 7920 ( m3/h) * Từ lưu lượng Ltt = 7920 m3/h, tổn thất áp suất PΣ = 265,2 pa Chọn quạt tr ục BP – MP No1000, công suất động kéo quạt N = 27 kw.(Xem phụ lục…) MỞ ĐẦU Trong thời đại cơng nghiệp hố - đại hoá, người phải đối mặt với khủng hoảng sinh thái, mà nguyên nhân lại người gây Vấn đề bảo vệ mơi trường trở nên mang tính cấp cấp bách quan tâm quốc gia toàn giới Cùng với việc xây dựng ngày nhiều nhà máy, khu công nghiệp, khu chế xuất… phục vụ nhu cầu sống người, môi trường không khí theo mà nhiễm ngày trầm trọng Tuy nhiên, người sống thiếu khơng khí cần mơi trường khơng khí lành, nên người phải bảo vệ mơi trường sống khắc phục hậu mà hoạt động sống gây Hiện nay, Việt Nam, nhiều nhà máy, công ty… hoạt động ngày thải môi trường chất thải co hại, có nguy gây ảnh hưởng lớn đến môi trường sinh thái Cần phải có biện pháp xử lý chúng, đem lại SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 81 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng Công ty cỗ phần cao su Đà Nẵng, nằm khu vực có dân cư sinh sống xung quanh, có nhiều vấn đề liên quan đến mơi trường cần quan tâm, đặc biệt môi trường không khí Trước vấn đề trên, tơi thực đề tài “ SVTH : Âinh Thë Viãût Haì - Låïp 01MT GVHD: GVC - ThS Nguyễn Thị Lê Trang 82 ... trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường không khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Nếu sử dụng dung môi khác để hấp thụ hồn tồn SO khó, giá thành cao, khó tái sinh việc thiết kế thiết. .. Trang 39 Hiện trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý mơi trường khơng khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng - Chọn vận tốc không khí v = 17,6 m/s Theo phụ lục – Thơng gió xử lý khí thải Ta tìm đường... trạng môi trường thiết kế hệ thống xử lý môi trường không khí cơng ty cổ phần cao su Đà Nẵng (kg/tấn dầu) Trong đó: Sp: Thành phần lưu huỳnh dầu tính theo phần trăm khối lượng, Sp = 2,9% β: hệ số