JOMC 42 ạ ậ ệ ự ậ ố ệt là đô thị ể ị ệ ể Đây lạ ị ổn thương rất cao do BĐKH Mẫu bê tông rỗng ấ ự ức độ tác độ ế ấ ố ể phân môi trườ ể ệ ập trong nướ ển, Vùng nướ ố ồ ả ần sóng đánh), Vùng khí quyể ể đ[.]
7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố 1JKLrQFứXWKựFQJKLệPPộWVốWtQKFKấWFủDErW{QJUỗQJVửGụQJYậWOLệX 1JX\ễQ7XấQ7UXQJ 1JX\ễn Văn ĐồQJ QKLễPPặQ Trường ĐạLKọF;k\GựQJ+j1ộL*Lải Phóng, Hai Bà Trưng, Hà NộL 7Ừ.+2É %rW{QJUỗQJ ĐộUỗQJ ;ỉOzFDRQJKLềQPịQ *%)6 7Ð07Ắ7 %rW{QJUỗQJFyKệWKốQJOỗUỗQJKởthông nhau, chúng giúp nướFGễGjQJWKấm qua có mưa, ORại bê tơng đượFứQJGụQJQKLều đô thịQKằPJLảPKLện tượQJQJậS~QJFụFEộ9ới đặc điểP Uỗng chúng có thểđượFứQJGụQJOjPFiFF{QJWUuQKYHQELểQKải đảo đườQJEDRNếWFấX 6LOLFDIXPH 6) JLảPVyQJ7X\QKLrQởFiFYùng thườQJUất khó khăn vềQJX\rQOLệXFKếWạo cát, nướF7URQJ &iWELểQ EjLEiRQj\FK~QJW{L[LQJLớLWKLệXErW{QJUỗng đượFFKếWạRWừđá dăm có kích thướFKạWWừđếQ 1ướFELểQ PPKỗQKợSFKấWNếWGtQKJồP% xi măng + 10VLOLFDIXPH 6) [ỉOzFDRQJKLềQPịQ *%)6 FiWELển, nướFELểQ+ảL3KzQJNếWKợSYớLSKụJLDVLrXGẻRYới độUỗQJWKLếWNếOj YjVửGụQJFiWELểQYới hàm lượQJ Yj&iFNếWTXảđã đánh giá đượFảQK hưởQJFủa độUỗng, hàm lượQJFiWWớLPộWVốWtQKFKấWFủDErW{QJUỗng độUỗQJNKối lượQJWKể tích, cường độKệVốthốt nướF (@ Do đó, để TXản khơ Các đặF WtQK Nỹ WKXậW Fủa cát đượF WKt QJKLệP WKHR WLrX Bảng 677 ChỉWLrXNLểPWUD [ỉOzFDR>@ KốLOượQJULrQJ JFP KốLOượQJthểWtFK[ốS JFP 0RGXOđộOớQ /ượQJhạt PP /ượQJhạt!PP +jPOượQJbụiEQVpW +jPOượQJLRQFOR &O 1JX\rQYậWOLệXVửGụQJ 7URQJ QJKLrQ FứX Vử GụQJ FiF QJX\rQ YậW OLệX Jồm: Xi măng PC40 Bút Sơn có tính chất đạWWKHRWLrXFKXẩQ7&91 >@NKối lượQJULrQJJFP ;ỉOzFDRQJKLềQPịQFyNKối lượQJ ULrQJ JFP 6LOLFDIXPHVửGụQJFủDKmQJ(ONHPFyNKối lượQJ ULrQJJFP WKjQKSKầQKyDFủa xi măng, [ỉOzFDRVLOLFDIXPH đượFWKểKLệQWURQJ%ảQJ3KụJLDVLrXGẻRVửGụQJOj$&(FủD KếtTXả JLảm lượng xi măng sửGụQJQKLềXQJKLrQFứu sửGụQJWKrPFiF SKụgia khoáng đểWKD\WKếPộWSKần xi măng silica fume, tro bay, Đơnvị 7URQJQJKLrQFứXWiFJLảVửGụQJnướFELển đượFOấ\WừYQJ ELển ĐồSơn –+ảL3KzQJdùng làm nước đểWUộQErW{QJTrong nướF ELểQFKứDFKủ\ếXFiFLRQ&O1D62.0JYớLLRQ&O1D JOMC 43 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố FKLếPWỷOệOớQ NKối lượQJFiFPXốL WồQWạLởGạQJPXốL1D&O KzDWDQ7K{QJVốFủa nướFELển đượFWKểKLệQWURQJ%ảQJ Bảng Thông số nước biển số bờ biển khảo sát &O /Rại nướF ĐộS+ NướFELểQ +ảL3KzQJ JO &D JO 0J JO 62 Xác địQKKệVốthoát nướF Đểxác địQKKệVốthốt nướFFủD%75WDWLếQKjQKWKtQJKLệP theo phương pháp dịng chảy thay đổLGựa địQKOXậW'DUF\7UuQK 1D JO JO JO WựWKtQJKLệm sau: - × PP 7KiRNKX{QVDXNKLFKếWạRJLờdưỡQJKộWựQKLrQ FyWKểWKt QJKLệPQJD\VDXNKLWKiRNKX{QKRặFởFiFWXổLEấWNỳ YớWPẫX đểráo nướFGQJJLấ\QLORQJEọFNtQEềPặW[XQJTXDQKPẫX - Phương pháp thí nghiệP Đưa mẫu bọFYjRWURQJốQJFủDGụQJFụWKửGQJKỗQKợS YữDFKqQNtQYjQKPẫu đảPEảRNK{QJFyNKHKởởJLữDEềPặW Xác định độUỗQJ &KếWạR%75WKjQKPẫXWUụ, kích thướF' × + PẫXYjEềPặWWURQJốQJYjFKắFFKắQUằng nướFVẽFKả\[X\rQ TXDWLếWGLệQGọFWKHRPẫX Đểxác định độUỗQJFủa BTR đượFWtQKEằng hàm lượQJNKtWKHR - phương pháp phân tích trọng lượQJWKHR$670&WDWLếQKjQKFkQ nướFFiFPẫXWUụcó đườQJNtQKFPYjFKLềXFDRFP7UuQK ĐổnướFYjRống đếQYạFKFKLềXFDR+duy trì 10 phút cho nướF điền đầ\YjROỗUỗQJPẫXYjPực nướFổn địQKQếXPực nướF KạWKấSWKuEổVXQJYjRFKRđếQ+ WựWLến hành sau: Đầu tiên xác địQKWKểWtFKFủDPẫX9UồLQJkP - QJậSPẫu nướFWURQJWKờLJLDQJLờ*Lỏlưới đượFWUHRYjR 0ởYDQWKật nhanh đồQJWKờLEấm đồQJKồ.KLPực nướFKạ đếQ+WKuGừng đồQJKồJKLOạLWKờLJLDQPực nướFKạWừ+ cân điệQWửYjWKảFKuPWURQJWKQJFKứa đầy nướFđợLFKRPực nướF [XốQJ+ ổn địQKYjGQJE~WPực đánh dấXPực nướFẤn nút cân điệQWửYề Pức 0,00 Sau đưa mẫXYjRJLỏWừWừ, đểFKRPẫXổn địQKWKRiWKếW NKtWURQJPẫXUồLP~FEớt nướFUDYềPực đánh dấu Sau ghi lạL NKối lượQJPẫXởWUạQJWKiLFkQWrong nướF/ấ\Pẫu đểráo nướF Uồi đưa vào tủVấ\ở&WURQJK/ấ\Pẫu đểQJXộLYjFkQNKốL lượQJPẫXNK{QJRjLNK{QJNKt Độ UỗQJ FủD ErW{QJ Uỗng thoát nước xác địQK WKHR F{QJ WKứF Trong đó: r = (1 − M2 −M1 ρn Vo ) 100 % +uQKSơ đồ dụng cụ xác định hệ số thoát nước 0 NKối lượQJPẫu nướFJ 0 NKối lượQJPẫXNK{J 9 WKểWtFKPẫXFP ρn NKối lượQJULrQJFủa nướFJFP Đo thơng sốKuQKKọc sơ đồYjWtQKWRiQKệVốthốt nướF theo phương pháp cột nước thay đổL.W PPV WKHRF{QJWKứF Trong đó: W OQ A.L F.t H1 H2 PPV $–Tiết diện ngang ống đo áp, mm /–Chiều cao (chiều dài đường thoát nước) mẫu, mm; )–Tiết diện ngang mẫu, mm +Chiều cao cột nước ban đầu ống đo áp, mm; +–Chiều cao cột nước ống đo áp sau thời gian thoát nước t, mm; W–Thời gian thoát nước ứng với cột nước từ+hạ xuống đến HV Xác định cường độQpQ +uQKThí nghiệm xác định độ rỗng BTR Cường độQpQFủDErW{QJUỗng xác địQKWKHRWLrXFKXẩQ $670& YớLPẫXKuQKWUụkích thướFઌPP JOMC 44 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố &ấSSKốLWKtQJKLệP chúng đượFWtQKYjRWKjQKSKầQFủDKỗQKợSFKấWNếWGtQKEọF[XQJ PPFKấWNếWGtQKVửGụQJKỗQKợSJồm xi măng, SF GBFS,FiWELểQ KLệQWURQJ%ảQJ 7URQJQJKLrQFứXQj\WiFJLảVửGụQJFốWOLệXOớQFỡKạW Yới hàm lượQJ Yj, cát có kích thướFKạWPịQQrQ TXDQKKạWFốWOLệXOớn Sau tính tốn ta đượFFấSSKối đượFWKể %ảQJ &ấSSKốLErW{QJUỗQJ Khối lượng Khối lượng &/1NJ Khối lượng xi măngNJ Khối lượng Khối lượng Lượng dùng Phụ gia siêu 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 77 Ký hiệu CP &//NJ *%)6NJ *KLFK~ .मKLệXPẫu S0/r15 đượFKLểXOjFốWOLệXQKỏVửGụQJ%; độUỗQJWKLếWNếOj 6)NJ nướcNJ dẻoNJ .ếWTXảWKtQJKLệP BTR đúc mẫXWUụ × 200 mm đểWLến hành xác địQKFiFWtQKFKất: độUỗQJWKựFWếNKối lượQJWKểWtFKKệVốthoát nướFYj cường độQpQWKHRFiFWXổL YjQJj\.ếWTXảWKtQJKLệPđượFWKểKLệQWURQJ%ảQJ %ảQJ ếWTXảWKtQJKLệPFiFWtQKFKấWFủD%75 77 Ký hiệu CP 6U Độ rỗng thực tế, % Khối lượng thể Cường độ nén theo tuổi, MPa Hệ số thoát WtFKNJP nước, mm/s QJj\ QJj\ QJj\ QJj\ QJj\ 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U 6U JOMC 45 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố OrQmm/s (tăng khoảQJ .KLFyPặW&/1FK~QJVẽFKqQYjR ĐộUỗQJWKựFWế ĐộUỗQJWKựFWếFủa BTR xác địQKEằng phương pháp cân nướFWKHRWLrXFKXẩQ$670&ỞWấWFảFiFFấSSKối độUỗQJWKựFWế cao độUỗQJWKLếWNếWừ% đếQ ởđộUỗQJWKLếWNếFjQJ JLữa điểPWLếS[~FFủDFiFKạW&//FiFKạW&//Eịđẩy làm tăng QKẹđộUỗQJYjkích thướFOỗUỗQJ 2000 Khối lượng thể tích, kg/m3 Oớn độFKrQKFjQJFDR.KLtăng lượQJGQJFốWOLệXQKỏđộVDLOệFK tăng dầQGRFiFKạWFốWOLệXQKỏchèn vào điểPWLếS[~FJLữDFiFKạW FốWOLệXOớn làm tăng độUỗQJPức độOqQFKặWFủDFiFKạWYjRQKDXJLảP đáng kểFiFKạWFốWOLệXNK{QJWLếS[~FWUựFWLếSYớLQKDX .Kối lượQJWKểWtFK 0ốLTXDQKệJLữDNKối lượQJWKểWtFKYới độUỗQJWKựFWếđượF WKểKLệQWURQJ+uQKẢnh hưởQJFủa độUỗQJWớLNKối lượQJWKểWtFK FủD%757ừNếWTXảWDWKấ\ NKối lượQJWKểWtFKFủD%75WURQJNKRảQJ NJPđếQ NJPYjWỷOệQJKịFKYới độUỗQJWKLếWNếởđộ UỗQJWKLếWNếNKối lượQJWKểtích đạWNKRảQJNJPEằQJ 1850 1800 1750 1700 Hệ số thoát nước, mm/s +ệVốthoát nướF +ệVốthoát nước xác định theo địQKOXậW'DUF\NếWTXả 25 S7 S10 +ệVốthoát nướFSKụWKXộFFKủ\ếu vào độUỗng, độUỗng tăng làm S4 xác địQKảnh hưởQJFủa độUỗQJWớLKệVốthoát nước đượFWKểKLệQ 15 20 Độ rỗng thiết kế, % 25 +uQKẢnh hưởQJFủa độUỗQJWớLKệVốthoát nướFFủD%75 tăng nhanh hệVốthoát nướFPức độtăng lớn độUỗQJFjQJ FKả\YjWKjQKYiFKOỗUỗQJKởlàm tăng nhanh tốc độGzQJFKả\FủD S0 10 WURQJ+uQK7KHRNếWTXảWDWKấ\ PPV% độUỗng, độUỗQJOớQOjPJLảPQKDQKPDViWJLữDGzQJ 20 12 tăng trọng lượQJULrQJFủDOớSYữDEọF[XQJTXDQKEềPặWFốWOLệXOớQ độUỗQJOrQWốc độtăng hệVốthốt nước trung bình đạW 15 độUỗQJWKLếWNếNKối lượQJWKểtích tăng dầQGRFốWOLệXQKỏOjP nước trung bình đạWPPV % độUỗng, tăng từ S10 +uQKẢnh hưởQJFủa độUỗQJWớLNKối lượQJWKểWtFKFủD%75 WtFKNKRảQJNJP ) Khi tăng Gần hàm lượQJFốWOLệXQKỏởWấWFả S7 Độ rỗng thiết kế, % cao Khi độUỗQJWKLếWNếtăng từOrQWKuWốc độtăng hệVố S4 1900 1650 NKRảQJVRYới bê tông thường (bê tông thườQJFyNKối lượQJWKể S0 1950 &ường độQpQ Cường độQpQFủa BTRTN xác địQKWUrQPẫXWUụ, kích thướF ઌPPWKHRWLrXFKXẩQ$670& Đểđánh giá cảWốc độSKiW nướF WULển cường độWKHRWKời gian, đềWjLWLến hành xác định cường độQpQ nướFtăngQKẹởđộUỗQJWKLếWNếNKLNK{QJVửGụQJ&/1FyKệ QJKLệm đượFWKểKLệQWURQJ+uQKđếQ+uQK Khi độUỗQJWKLếWNế, tăng hàm lượQJFốWOLệXQKỏWKuKệVốWKRiW VốWKấPPPVFzQNKLVửGụQJWKrP&/1WKuKệVốWKấm tăng ởFiFWXổLQJj\ QJj\ QJj\ QJj\YjQJj\.ếWTXảWKt 30 30 24.1 20 20.2 20.1 15 16.7 16.2 13.4 22.2 17.8 10 24.1 20.6 20.3 15.4 15.3 25 r15 r20 24.5 Cường độ nén, MPa Cường độ nén, MPa 25 26.3 r25 20 30 60 90 Tuổi mẫu, ngày 120 150 +uQKCường độQpQErW{QJUỗng, hàm lượQJFiW 20.4 18.8 18.8 16.1 15 14.4 12.8 12.4 10 22.8 22.4 18.9 18.7 13.3 13.1 r15 r20 0 24.5 22.4 r25 0 30 60 90 120 150 Tuổi mẫu, ngày +uQKCường độQpQErW{QJUỗQJNKLKjPlượQJFiW JOMC 46 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố 25 20 20.4 15 17.2 16.8 14.4 10 11.2 10.4 22.3 18 12.2 20.6 20.4 16.8 16.5 11.3 11.1 Cường độ nén, MPa Cường độ nén, MPa 25 r15 r20 30 60 90 Tuổi mẫu, ngày 15 17.6 16 15.2 14.4 10 10.6 10.1 19.4 17.4 17.9 16.1 11.6 17.7 16.2 10.7 10.2 r15 r20 r25 r25 0 20 120 150 7KHRNếWTXảWDWKấy: cường độQpQWỷOệQJKịFKYới độUỗQJWKựF (lượng dùng đá không đổL FKủ \ếu điềX FKỉnh lượQJ GQJ Kồ &.' 30 60 90 120 150 Tuổi mẫu, ngày +uQKCường độQpQErW{QJUỗng, hàm lượQJFiW +uQKCường độQpQErW{QJUỗng, hàm lượQJFiW Wế Khi tăng độUỗQJWKLếWNếnhưng khung cốWOLệXYẫn đượFJLữQJX\rQ Phòng đểFKếWạRErW{QJUỗQJQJKLrQFứu xác địQKPộWVốWtQKFKấW FủDErW{QJUỗQJYjU~WUDPộWVốNếWOXận sau: - ĐộUỗQJWKựFWếcao độUỗQJWKLếWNếWừ1,2 đếQNKL độUỗQJWKLếWNếFjQJOớn độVDLOệFKFjQJFDR (lượQJKồ&.'JLảP OjPJLảm lượQJKồJắQNếWJLữDFiFKạWFốWOLệX KD\JLảPGLệQWtFKYQJWLếS[~FJLữDFiFKạW Wừđó làm JLảPOLrQNếW - Kối lượQJWKểWtFKFủDErW{QJUỗQJSKụWKXộFFKủ\ếu vào độ UỗQJFjQJOớn Khi tăng độUỗQJWừOrQWốc độJLảPWUXQJEuQK - +ệVốthốt nướFFủDErW{QJUỗQJWỷOệWKXậQYới độUỗQJFủD UỗQJYjEằQJNKRảQJVRYới bê tơng thườQJ JLữDFiFKạWYjJLảm cường độFủD%750ức độJLảm nhành độ ErW{QJWX\QKLrQWốc độtăng nhanh độUỗQJWKLếWNếOớQ Oj03D% độUỗQJnhưng độUỗng tăng từOrQWốF 2 độJLảPWUXQJEuQKOj03D% độUỗQJ Cường độởWXổLVớm ngày cao, cường độởWXổi ngày đạW - Cường độQpQFủDErW{QJUỗQJSKiWWULểQUấWQKDQKởWXổLVớP cường độởWXổLQJj\7ốc độSKiWWULển cường độởWXổLVớPQJj\ cường độcó xu hướQJJLảPGần tác độQJFủDPộWVốORạL QJj\ởWXổi ngày đạWNKRảQJ7X\QKLrQVDXQJj\ NKRảQJ% cường độởWXổLQJj\ởWXổi ngày đạWNKRảQJ PXối có nướFELểQYjFiWELểQ nhanh hơnNKiQKLềXVRYới bê tông thườQJGRErW{QJFyFấXWU~F UỗQJKởOớQNKảnăng tiếS[~FYới nướFởgiai đoạn đầXWKXậQOợLNKả thoát nướF Wự GR QKDQK đồQJ WKời nướF ELểQ Fy LRQ &O chúng giúp đẩ\QKDQKTXiWUuQKUắQFKắFFủDErW{QJởWXổLVớPQJj\ 7X\QKLrQởFiFWXổi dài ngày (60 ngày 120 ngày) cường độErW{QJ OạLJLảPGầQ6ựVX\JLảm cường độQj\OjGRPXốL62 YjPXốL&O YjFyWURQJFiWELển nướFELểQSKảQứQJYớL&D 2+ WạRUDFiFPXốL &D62&D&O0XốLWạRWKjQKWiFGụQJWLếSYớL&$WạRWKjQKNKRiQJ HWWULQJLWHFKứDQKLều nướFNết tinh tăng thểWtFKOrQNKRảQJOầQJk\ SKiKRạLFấu trúc đá ximăng, tốc độJLảPQKDQKWURQJNKRảng 30 đếQ 60 ngày, sau chậPOạLYjGầQổn địQK Khi độUỗQJWKLếWNế, tăng hàm lượQJFốWOLệXQKỏWừ OrQ JLảm lượng dùng xi măng, phụgia) cường độFyJLảP GầQ&ốWOLệXQKỏVửGụng đượFWtQKYjROớSKồEọF[XQJTXDQKKạWFốW OLệXOớQQrQJLảm đáng kểlượng dùng xi măng phụgia lạL OjPJLảm cường độKỗQKợS&.'YjJLảPGần cường độErW{QJ7ạL độUỗQJWKLếWNếOj%, hàm lượQJFốWOLệXQKỏWKucường độ QpQởWXổLQJj\đạWMPa tăng hàm lượQJFốWOLệXQKỏđếQ % cường độJLảPFzQ03D WứFJLảPNKRảQJ 9ớLFiFNếWTXảWUrQKRjQWRjQFyWKểFKếWạo đượFErW{QJUỗQJ đạt mác M20, độUỗQJWKLếWNế% đểđảPEảRNKảnăng thoát nướF Đây OjWLền đềđểứQJGụQJORạLErW{QJQj\OjPFiFNếWFấXFKRFiF F{QJWUuQKYHQELểQKải đảR /ờLFảm ơn &7;'$&iFWiFJLảFKkQWKjQKFảm ơn %ộ*LiRGụFYj Đào TạR Trường ĐạL KọF ;k\ GựQJ hỗ WUợ Yj WạR PọL điềX NLệQ WKXậQOợLđểWKựFKLện đềWjLQj\ 7jLOLệXWKDPNKảR >@ 7&91 Xi măng pooc lăng @ $&, 5 *XLGH IRU 6HOHFWLQJ 3URSRUWLRQV IRU 1R6OXPS &RQFUHWH >@ >@ .ếWOXậQ 7URQJEjLEiRQj\WiFJLảVửGụQJKỗQKợSSKụJLDNKRiQJVLOLFD IXPHYớL[ỉOzFDRQJKLềQPịQNếWKợSYới nướFELểQYjFiWELểQ+ảL Bài báo đượFWKựFKLệQYớLVựKỗWUợYềWjLFKtQKFủa đềWjL 7&91 NướFFKRErW{QJYjYữD@ 0DQDJHPHQW 6DHLG+HVDPL6DHHG$KPDGL0DKGL1HPDW]DGHK(IIHFWVRIULFHKXVNDVK and fiber on mechanical properties of pervious concrete pavement &RQVWUXFWLRQ DQG %XLOGLQJ 0DWHULDOV )DFXOW\ RI &LYLO (QJLQHHULQJ %DERO1RVKLUYDQL8QLYHUVLW\RI7HFKQRORJ\%DERO,UDQ JOMC 47 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố >@ >@ >@ > @ -LQJ