Đang tải... (xem toàn văn)
Untitled Trường đại học Bách Khoa TP HCM KHOA GIAO THÔNG oOo BÀI TẬP LỚN THIẾT BỊ NĂNG LƯỢNG TÀU THỦY 1 Giảng viên hướng dẫn Nguyễn Vương Chí Người thực hiện Nguyễn Tấn Thành MSSV 2114788 Ngày 15, thá[.]
Trường đại học Bách Khoa TP.HCM KHOA GIAO THÔNG oOo BÀI TẬP LỚN THIẾT BỊ NĂNG LƯỢNG TÀU THỦY Giảng viên hướng dẫn: Nguyễn Vương Chí Người thực hiện: Nguyễn Tấn Thành MSSV: 2114788 Ngày 15, tháng12, năm 2022 Mục lục oOo Bài 1: Giới thiệu chung I II Mô tả động Sơ đồ cấu tạo: Nguyên lý hoạt động đồ thị công thị Sơ đồ pha phối khí Tìm hiểu khác biệt động nhận theo đề với động khác loại Bài 10 I Tính tốn chu trình cơng tác 10 II Vẽ đồ thị công thị 14 III So sánh kết theo tính tốn đồ thị 16 Bài 1: I Giới thiệu chung Được thành lâ ̣p năm 1912 người sáng lập Magokichi Yamaoka (1888-1962) có trụ sở Osaka, Nhâ ̣t Bản, Yanmar tập đoàn hàng đầu Nhật Bản lĩnh vực sản xuất máy móc nông nghiệp Với 100 năm lịch sử hình thành phát triển, tập đồn Yanmar tên khơng thể thiếu nói đến thiết bị máy gă ̣t đâ ̣p liên hơp̣ , máy cày, máy cấ y, đô ̣ng nổ , máy xây dựng, máy phát điê ̣n đặc biệt máy thủy Động thủy Yanmar đa dạng từ mẫu thương mại (Commercial Marine) đến phi thương mại (Recreational Marine) với dòng khác phù hợp với nhiều nhu cầu sử dụng Trong báo cáo này, tìm hiểu mẫu Yanmar 6HAE Yanmar 6HAE mẫu máy thủy kì, xilanh tốc độ cao với trọng lượng nhẹ, độ tin cậy cao Sơ lược động cơ: - Loại: động cao tốc có tăng áp, kỳ làm mát nước - Số xilanh: - Công suất: 165 kW - Tốc độ quay định mức: 2000 vòng/phút - Kiểu buồng đốt: phun nhiên liệu trực tiếp - Hệ thống tăng áp: tăng áp khí thải có làm mát khí nạp - Hệ thống khởi động: điện - Áp suất nổ lớn / tỷ số nén: 85/15,6 - Thứ tự nổ xilanh: 1-4-2-6-3-5-1 - Phương thức bôi trơn: bơi trơn cưỡng - Kích thước chung: 2008×885×1097 (dài × rộng × cao) (mm) - Trọng lượng khô: 1145 kg - Tốc độ piston trung bình: 10 m/s (động cao tốc) - Hành trình x kích thước xilanh: 150×130 (mm) - Khả trữ nước sạch: 45𝑙 - Hệ thống bôi trơn: bôi trơn cưỡng bơm bánh - Hướng vịng quay (nhìn từ phía lái): ngược chiều kim đồng hồ II Mô tả động Sơ đồ cấu tạo: Hình Sơ đồ cấu tạo động đốt dẫn hướng piston Nắp áp lực Bình chứa nước Bơm nước biển Bơm nước Lọc dầu bôi trơn Motor khởi động Lọc nhiên liệu Bơm nhiên liệu Tay giảm áp 10 Kim phun 11 Núm tắt động 12 Nắp che đánh lửa 13 Nắp lọc dầu 14 Lỗ dầu bơi trơn 15 Que thăm dầu 16 Máy phát điện 17 Máy bơm tiếp nhiên liệu Hình Các phận bên động Yanmar 6HAE Nguyên lý hoạt động đồ thị công thị Kỳ – kỳ nạp: - Đầu kỳ 1, piston ĐCT Lúc thể tích buồng nén cịn đầy khí sót chung trình trước, áp suất khí sót bên xilanh cao áp suất khí Trên hình 3, vị trí bắt đầu kỳ tương ứng với điểm r xupap nạp bắt đầu mở trước ĐCT Việc nạp sớm nhằm làm giảm sức cản cho trình nạp, nghĩa cửa nạp phải mở rộng dần piston xuống kỳ - Trên hình 3, đường nạp thể qua đường r-a Xupap nạp thường đóng muộn sau piston qua ĐCD chút Hình Kỳ – kỳ nạp Kỳ hai – kỳ nén: - Piston chuyển dịch từ ĐCD đến ĐCT, xupap nạp xupap xả đóng, mơi chất bên xilanh bị piston nén lại Cuối kỳ nạp, piston ĐCD, áp suất môi chất bên xilanh nhỏ áp suất đường ống nạp Khi piston dịch chuyển từ ĐCD đến ĐCT, thể tích xilanh bị giảm xuống, áp suất nhiệt độ môi chất liên tục tăng lên từ điểm a tới điểm c Cửa nạp thường đóng muộn để lợi dụng chênh áp xilanh đường ống nạp động dịng khí lưu động đường ống nạp để nạp thêm môi chất vào xilanh - - Áp suất mơi chất cuối q trình nén phụ thuộc vào tỷ số nén, mức độ tản nhiệt thành vách xilanh, độ kín buồng đốt, áp suất mơi chất đầu q trình nén Việc tự bốc cháy hỗn hợp khí cần thời gian định ngắn Muốn sử dụng tốt nhiệt lượng nhiên liệu cháy sinh điểm bắt đầu kết thúc trình cháy phải lân cận trước ĐCT Do đó, việc phun nhiên liệu vào xilanh phải thực trước piston đến ĐCT Hình Kỳ hai – kỳ nén Kỳ ba – kỳ cháy giãn nỡ: - Được thực piston dịch chuyển từ ĐCT đến ĐCD - Đầu kỳ 3, số hỗn hợp khơng khí tạo cuối trình nén bốc cháy nhanh Do có nhiệt lượng lớn tỏa ra, làm nhiệt độ áp suất môi chất tăng mạnh Dưới tác dụng lực đẩy áp suất môi chất tạo ra, piston tiếp tục bị đẩy xuống, thực trình giãn nở xilanh - Quá trình giãn nở kết thúc xupap xả bắt đầu mở Việc mở sớm xupap xả trước ĐCT có làm giảm chút cơng q trình giãn nở, nhiên lại làm giảm cơng thải khí kỳ Hình Kỳ ba – kỳ cháy giãn nở Kỳ bốn – kỳ thải: - Trong kỳ này, động thực trình xả sản vật cháy khỏi xilanh - Piston dịch chuyển từ ĐCD đến ĐCT, đẩy sản vật cháy từ xilanh qua xupap nạp vào đường ống thải Do áp suất bên xilanh cuối q trình thải cịn cao nên xupap xả mở trước piston đến ĐCT góc khoảng 20-60° góc quay trục khuỷu - Để xả sản vật cháy, xupap xả khơng đóng ĐCT mà sau chút, sau piston qua khỏi ĐCT khoảng 10-60° góc quay trục khuỷu, nghĩa la bắt đầu kỳ Hình Kỳ bốn – kỳ thải Sơ đồ pha phối khí - Sơ đồ pha phân phối khí biểu diễn góc nạp thải kỳ: + Ở kỳ I: ta thấy có góc 𝜑𝑛𝑠 góc nạp sớm vị trí điểm chết trên, để đảm bảo hút nhiều khơng khí khơng bị thất nên xuất góc này, gần kết thúc kì I xuất 𝜑𝑛𝑚 góc nạp muộn để tránh bị lọt khơng khí ngồi + Ở kỳ III: xuất góc thải muộn hay gọi góc cháy sớm, để piston xuống, ngưng phun dầu, thời gian phun dầu vừa đủ để tiếp tục cháy + Ở kỳ IV: xuất góc thải mở sớm, để khí ngồi tránh tổn hao cơng thốt, gần kết thúc kì IV xuất góc thải muộn, để đẩy hồn tồn khơng khí ngồi xilanh => thải mở Tùy theo tốc độ nhanh hay chậm động để điều chỉnh góc thải muộn, sớm, nạp muộn, sớm, trùng điệp cho hợp lý Tìm hiểu khác biệt động nhận theo đề với động khác loại - Bên cạnh động 6HAE, ta mẫu động khác 6HA series 6HAM-E, 6HA-THE, 6HA2M-WHT, , - - Động Hành trình xilanh Kích thước chung Cơng suất kW Trọng lượng khơ Thể tích Đa phần động 6HA series giống đường kính xilanh, số xilanh hệ thống bôi trơn hệ thống tăng áp Những điểm khác nằm trọng lượng, thể tích động cơ, Điểm giống: + Đường kính xilanh: 130 mm + Số xilanh: + Số kỳ: + Hệ thống tăng áp: tăng áp khí thải có làm mát khí nạp + Hệ thống bôi trơn: bôi trơn cưỡng bơm bánh + Thứ tự đánh lửa xilanh: 1-4-2-6-3-5-1 Điểm khác: 6HAE 6HAM-E 6HA2M-WHT 6HA2M-WDT 150 165 2008×885×1097 1585×1016×1260 165 173 1145 11946 257 298 1455 1465 13140 Bài I Tính tốn chu trình cơng tác Bảng số liệu: STT Thông số Yanmar 6HAE 10 Công suất xilanh 𝑁𝑒 , 𝑘𝑊 Tốc độ quay 𝑛, 𝑣/𝑝 Áp suất tăng áp 𝑝𝑘 , 𝑀𝑃𝑎 Nhiệt độ môi trường 𝑇0 , 𝐾 Áp suất mơi trường 𝑝0 , 𝑀𝑃𝑎 Hệ số khí sót 𝛾𝑟 Tỷ số nén 𝜀 Mức gia nhiệt khơng khí nạp từ vách xi lanh ∆𝑇, 𝐾 Tổn thất áp suất bình làm mát khơng khí ∆𝑝𝑙𝑚 , 𝑀𝑃𝑎 Mức giảm nhiệt độ khơng khí nạp làm mát ∆𝑇𝑙𝑚 , 𝐾 27.5 2000 0.12 290 0.103 0.04 15.6 10 0.004 28 Chỉ số nén đa biến máy nén 𝑛𝑘 Hệ số dư lượng khơng khí 𝛼 1.6 1.9 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Phần hành trình piston tổn thất để quét khí 𝜓𝑝 Khối lượng thành phần nhiên liệu, kg/kg nhiên liệu Nhiệt trị thấp nhiên liệu 𝑄𝑇 , 𝑘𝐽/𝑘𝑔 Hệ số sử dụng nhiệt điểm z, 𝜉𝑧 Hệ số sử dụng nhiệt điểm b, 𝜉𝑏 Tỷ số tăng áp suất cháy λ Hệ số lượn góc biểu đồ cơng thị 𝜉 Hiệu suất khí 𝜂𝑚 Nhiệt độ khí sót 𝑇𝑟 , 𝐾 - C = 0.87 H = 0.126 41870 0.75 0.9 1.5 0,96 0,75 850 Bảng kể tính tốn q trình cơng tác: THƠNG SỐ CƠNG THỨC KẾT QUẢ TÍNH TỐN Q TRÌNH NẠP Nhiệt độ khơng khí sau máy nén 𝑇𝑘 , 𝐾 𝑝𝑘 𝑇0 ( ) 𝑝0 𝑛𝑘 −1 𝑛𝑘 0,12 1,6−1 = 290( ) 1,6 0,103 307,1 Nhiệt độ khơng khí trước cấu nạp 𝑇𝑠 , 𝐾 𝑇𝑘 − ∆𝑇𝑙𝑚 = 307,1 − 28 279,1 Nhiệt độ khơng khí nạp cuối q trình nạp 𝑇𝑎 , 𝐾 279,1 + 10 + 0,04 × 850 𝑇𝑠 + ∆𝑇 + 𝛾𝑟 𝑇𝑟 = + 0,04 + 𝛾𝑟 312,596 Áp suất khơng khí trước cấu nạp 𝑝𝑠 , 𝑀𝑃𝑎 𝑝𝑘 − ∆𝑝𝑙𝑚 = 0,12 − 0,04 0,116 Áp suất khơng khí nạp cuối q trình nạp 𝑝𝑎 , 𝑀𝑃𝑎 0,97𝑝𝑠 = 0,97 × 0,116 0,11252 Hệ số nạp ŋ𝑣 𝜀 𝑝𝑎 𝑇𝑠 15,6 0,11252 279,1 × × × = × × × 𝜀 − 𝑝𝑠 𝑇𝑎 + 𝛾𝑟 15,6 − 0,116 312,596 + 0,04 0,89 TÍNH TỐN Q TRÌNH NÉN Nhiệt dung mol đẳng tích khơng khí ′ 𝑐̅𝑣 , 𝑘𝐽⁄𝑚𝑜𝑙, 𝐾 Nhiệt dung mol đẳng tích sản vật cháy ′′ 𝑐̅𝑣 , 𝑘𝐽⁄𝑚𝑜𝑙, 𝐾 Nhiệt dung riêng hỗn hợp khơng khí khí sót hành trình nén 𝑐̅𝑣 , 𝑘𝐽⁄𝑚𝑜𝑙, 𝐾 Chỉ số 𝑎 𝑣𝑐 𝑏𝑐 Chỉ số nén đa biến trung bình 𝑛1 19,26+0,0025T 20,47+0,0036T 𝛾𝑟 𝑐̅𝑣 ′′ + [𝛼 (1 + 𝛾𝑟 ) − 𝛾𝑟 ]𝑐̅𝑣 ′ 𝛼 (1 + 𝛾𝑟 ) 0,04(20,47 + 0,0036T) + [1,9(1 + 0,04) − 0,04] × (19,26 + 0,0025T) = 1,9(1 + 0,04) Dựa vào phương trình tính nhiệt dung riêng hỗn hợp khơng khí khí sót hành trình nén, 𝑛1 − = = 8,314 𝑎𝑣𝑐 + 𝑏𝑐 𝑇𝑎 (1 + 𝜀 𝑛1 −1 ) 8,314 19,285 + 0,0025 × 312,596 × (1 + 15,6𝑛1−1 ) 19,285+0,0025T 𝑎𝑣𝑐 = 19,285 𝑏𝑐 = 0,0025 1,3736 Áp suất cuối trình nén 𝑝𝑐 , 𝑀𝑃𝑎 𝑝𝑐 = 𝑝𝑎 𝜀 𝑛1 = 0,11252 × 15,61,3736 Nhiệt độ cuối trình nén 𝑇𝑐 , 𝐾 𝑇𝑐 = 𝑇𝑎 𝜀 𝑛1−1 = 312,596 × 15,61,3736−1 897,556 𝐶 𝐻 𝑂 1,9 0,87 0,126 0,004 𝛼 ( + − )= ( + − ) 0,21 12 32 0,21 12 32 0,94 TÍNH TỐN Q TRÌNH CHÁY Lượng khơng khí thực tế cho q trình cháy L, kmol/kg nhiên liệu Hệ số biến đổi phân tử lý thuyết (hóa học) 𝛽0 1+ Hệ số biến đổi phân tử thực tế 𝛽 Lượng nhiên liệu cháy điểm z, 𝑥𝑧 Hệ số biển đổi phân tử điểm z, 𝛽𝑧 Nhiệt dung riêng trung bình đẳng tích điểm z, 𝑐̅̅̅̅, 𝑣𝑧 𝑘𝐽 ⁄𝑘𝑚𝑜𝑙, 𝐾 Nhiệt dung riêng trung bình đẳng tích điểm b, 𝑐𝑣𝑏 𝑘𝐽⁄𝑘𝑚𝑜𝑙, 𝐾 ̅̅̅̅, Nhiệt độ cháy cực đại 𝑇𝑧 , 𝐾 4,9 8𝐻 + 𝑂 × 0,126 + 0,004 =1+ 0,94 32𝛼𝐿0 32 × 1,9 × 1,9 𝛽0 + 𝛾𝑟 1,0336 + 0,04 = + 0,04 + 𝛾𝑟 𝜉𝑧 /𝜉𝑏 = 0,75/0,90 1+ 𝛽0 − 1,0336 − 𝑥𝑧 = + × 0,8333 + 𝛾𝑟 + 0,04 (𝑚𝑥𝑧 + 𝛾𝑟 )𝑐𝑣 " + [𝛼 (1 + 𝛾𝑟 ) − (𝑥𝑧 + 𝛾𝑟 )]𝑐𝑣 ′ = 𝑎𝑣𝑧 + 𝑏𝑧 𝑇 = 𝛼 (1 + 𝛾𝑟 ) + (𝑚 − 1)𝑥𝑧 (1,064 × 0,833 + 0,04)(20,47 + 0,0036𝑇) + [1,9(1 + 0,04) − (0,833 + 0,04)](19,26 + 0,0025𝑇) 1,9(1 + 0,04) + (1,064 − 1)0,833 0,833 1,027 19,812+0,003T 19,915+0,0031T 𝜉𝑧 𝑄𝑇 + [𝑐𝑣 ′ + 8,314𝜆 + 𝛾𝑟 (𝑐𝑣 " + 8,314𝜆)]𝑇𝑐 𝛼𝐿0 1764,85 𝑎𝑣𝑏 + 𝑏𝑏 𝑇 0,75×41870 0,94 1,0323 (𝑚 + 𝛾𝑟 )𝑐̅𝑣 ′′ + (𝛼 − 1)(1 + 𝛾𝑟 )𝑐̅𝑣 ′ = 𝛼(1 + 𝛾𝑟 ) + (𝑚 − 1) (1,064 + 0,04)( 20,47 + 0,0036T) + (1,9 − 1)(1 + 0,04)(19,26 + 0,0025T) = 1,9(1 + 0,04) + (1,064 − 1) 1,0336 = 𝛽𝑧 (1 + 𝛾𝑟 )𝑐𝑝𝑧 "𝑇𝑧 + [19,26 + 0,0025𝑇𝑧 + 8,314 × 1,5 + 0,04(20,47 + 0,0036𝑇𝑧 + 8,314 × 1,5)]897,556 = 1,027(1 + 0,04)(20,47 + 0,0036𝑇𝑧 + 8,314)𝑇𝑧 Áp suất cháy cực đại 𝑝𝑧 , 𝑀𝑃𝑎 𝜆𝑝𝑐 = 1,5 × 4,92 TÍNH TỐN Q TRÌNH GIÃN NỞ 𝛽𝑧 𝑇𝑧 1,027 1764,85 = × 1,5 872,438 𝜆 𝑇𝑐 Tỷ số giãn nỡ sớm 𝜌 Tỷ số giãn nở sau 𝛿 Chỉ số giãn nở trung bình 𝑛2 𝜀/𝜌 = 15,6/1,385 𝛽 8,314 (𝑇𝑧 𝛽𝑧 − 𝑇𝑏 ) 𝑛2 − = 𝑄𝑇 (𝜉𝑏 − 𝜉𝑧 ) 𝛽𝑧 + (𝑎𝑣𝑧 + 𝑏𝑧 𝑇𝑧 )𝑇𝑧 − (𝑎𝑣𝑏 + 𝑏𝑏 𝑇𝑏 )𝑇𝑏 𝛽 𝐿 (1 + 𝛾𝑟 )𝛽 = Nhiệt độ cuối trình giãn nở 𝑇𝑏 , 𝐾 Áp suất cuối trình giãn nở 𝑝𝑏 , 𝑀𝑃𝑎 Áp suất thị trung bình lý thuyết 𝑝′𝑖 , 𝑀𝑃𝑎 Áp suất thị trung bình thực tế 𝑝𝑖 , 𝑀𝑃𝑎 Suất tiêu hao nhiên liệu thị 𝑔𝑖 , kg/(kW,giờ) Hiệu suất thị 𝜂𝑖 7,38 8,314(1764,85 × 1,385 11,264 1,229 1,027 − 𝑇𝑏) 1,0323 41870(0,9 − 0,75) 1,027 (19,812 + 0,003 × 1764,85)1764,85 − (19,915 + 0,0031𝑇𝑏 )𝑇𝑏 + 0,94(1 + 0,04) × 1,0323 1,0323 𝑇𝑧 𝛿 𝑛2 −1 1764,85 = 11,2641,229−1 1013,61 𝑝𝑧 7,38 = 𝑛 𝛿 11,2641,229 0,3763 𝑝𝑐 𝜆𝜌 1 [𝜆(𝜌 − 1) + (1 − 𝑛 −1) − (1 − 𝑛 −1)] = 𝜀−1 𝑛2 − 𝛿 𝑛1 − 𝜀 0,9171 XÁC ĐỊNH CÁC CHỈ TIÊU CHỈ THỊ 4,92 1,5 × 1,385 [1,5(1,385 − 1) + (1 − ) 15,6 − 1,229 − 11,2641,229−1 1 (1 − )] − 1,3736−1 15,6 1,3736 − 𝑝′𝑖 𝜁 = 0,9171 × 0.96 𝑝𝑠 𝜂𝑣 0,116 × 0.89 433 = 433 1,5 × 0,94 × 279,1 × 0,88 𝛼𝐿0𝑇𝑠 𝑝𝑖 3600 3600 = 𝑔𝑖 𝑄𝑇 0,129 × 41870 0,88 0,129 0,667 XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ CĨ ÍCH Áp suất có ích trung bình 𝑝𝑒 , 𝑀𝑃𝑎 𝑝𝑖 𝜂𝑚 = 0,88 × 0,85 Hiệu suất có ích động 𝜂𝑒 𝜂𝑖 𝜂𝑚 = 0,667 × 0,85 0,748 Suất tiêu hao nhiên liệu có ích 𝑔𝑒 , kg/(kW.giờ) II 0,152 𝑔𝑖 0,129 = 𝜂𝑚 0,85 0,567 Vẽ đồ thị cơng thị - Ta có thông số để vẽ đồ thị công thị: + Chỉ số nén đa biến trung bình: 𝑛1 = 1,3736 + Chỉ số giãn nở đa biến trung bình: 𝑛2 = 1,229 + Tỷ số giãn nở sớm: 𝜌 = 1,385 + Tỷ số nén: ε = 15,6 + Áp suất cuối trình nén: 𝑝𝑐 = 4,9 + Áp suất cháy cực đại: 𝑝𝑧 = 7,38 - Chọn tỷ lệ trục hoành: 𝑚𝑣 𝑉𝑐 = 15 𝑚𝑚 đơ𝑛 𝑣ị , tỷ lệ trục tung 𝑚𝑝 = 0,05 𝑀𝑃𝑎/𝑚𝑚 - Bảng số liệu xây dựng đồ thị công thị: 𝑉 𝑉𝑐 𝑉 lg( ) 𝑉𝑐 0.000 𝑉 𝑛1 lg( ) 𝑉𝑐 0.000 𝑉 ( )𝑛1 𝑉𝑐 𝑝, 𝑀𝑃𝑎 𝑝, 𝑚𝑚 98.60 𝑉 𝑛2 lg( ) 𝑉𝑐 - 𝑉 ( )𝑛2 𝑉𝑐 𝑝, 𝑀𝑎 𝑝, 𝑚𝑚 4.93 1.25 0.097 0.133 1.359 3.628 72.56 - - - - 1.385 0.141 0.194 1.564 3.151 63.03 0.174 1.492 7.380 147.60 1.5 0.176 0.242 1.746 2.824 56.48 0.216 1.646 6.691 133.82 1.75 0.243 0.334 2.157 2.285 45.70 0.299 1.989 5.536 110.72 0.301 0.414 2.592 1.902 38.04 0.370 2.344 4.698 93.96 2.25 0.352 0.484 3.047 1.618 32.36 0.433 2.709 4.065 81.30 2.5 0.398 0.547 3.522 1.400 28.00 0.489 3.084 3.571 71.43 1.000 - - - 2.75 0.439 0.604 4.015 1.228 24.56 0.540 3.467 3.177 63.53 ` 0.477 0.656 4.524 1.090 21.79 0.586 3.858 2.854 57.09 3.5 0.544 0.748 5.592 0.882 17.63 0.669 4.663 2.362 47.24 0.602 0.827 6.718 0.734 14.68 0.740 5.495 2.004 40.09 4.5 0.653 0.898 7.898 0.624 12.48 0.803 6.350 1.734 34.68 0.699 0.960 9.128 0.540 10.80 0.859 7.228 1.524 30.47 0.778 1.069 11.727 0.420 8.41 0.956 9.044 1.218 24.35 0.845 1.161 14.493 0.340 6.80 1.039 10.930 1.008 20.15 0.903 1.241 17.412 0.283 5.66 1.110 12.879 0.855 17.10 0.954 1.311 20.471 0.241 4.82 1.173 14.886 0.740 14.80 10 1.000 1.374 23.659 0.208 4.17 1.229 16.943 0.650 13.00 11 1.041 1.431 26.970 0.183 3.66 1.280 19.049 0.578 11.56 12 1.079 1.483 30.395 0.162 3.24 1.326 21.199 0.519 10.39 12.5 1.097 1.507 32.148 0.153 3.07 1.348 22.290 0.494 9.88 13 1.114 1.531 33.928 0.145 2.91 1.369 23.390 0.471 9.42 13.5 1.130 1.553 35.734 0.138 2.76 1.389 24.501 0.449 8.99 14 1.146 1.575 37.565 0.131 2.62 1.409 25.621 0.430 8.60 15 1.176 1.616 41.300 0.119 2.39 1.445 27.888 0.395 7.90 15.6 1.193 1.639 43.587 0.113 2.26 1.466 29.265 0.3763 7.53 - Đồ thị công thị: III So sánh kết theo tính tốn đồ thị Thông qua công thức áp suất thị trung bình : 𝒑𝒊𝒅 = 𝑭𝒊𝒅 𝒎𝒑 /𝒍𝒅 𝐹𝑖 - diện tích đường cong biểu đồ cơng thị lý thuyết 𝑚𝑚2 𝑙𝑑 = 221,4 𝑚𝑚 0,05 = 0,8846147245 𝑝𝑖𝑑 = 3917,074 × 221,4 Kết tính tốn từ lý thuyết: Áp suất thị trung bình thực tế 𝑝𝑖 = 0,88 𝑀𝑃𝑎 Sai số kết tính tốn từ lý thuyết đồ thị là: |0,8846147245 − 0,88| × 100% = 0,461% < 2% 0,88 ... 0.903 1. 2 41 17. 412 0.283 5.66 1. 110 12 .879 0.855 17 .10 0.954 1. 311 20.4 71 0.2 41 4.82 1. 173 14 .886 0.740 14 .80 10 1. 000 1. 374 23.659 0.208 4 .17 1. 229 16 .943 0.650 13 .00 11 1. 0 41 1.4 31 26.970 0 .18 3... 0 .18 3 3.66 1. 280 19 .049 0.578 11 .56 12 1. 079 1. 483 30.395 0 .16 2 3.24 1. 326 21. 199 0. 519 10 .39 12 .5 1. 097 1. 507 32 .14 8 0 .15 3 3.07 1. 348 22.290 0.494 9.88 13 1. 114 1. 5 31 33.928 0 .14 5 2. 91 1.369 23.390... 0.4 71 9.42 13 .5 1. 130 1. 553 35.734 0 .13 8 2.76 1. 389 24.5 01 0.449 8.99 14 1. 146 1. 575 37.565 0 .13 1 2.62 1. 409 25.6 21 0.430 8.60 15 1. 176 1. 616 41. 300 0 .11 9 2.39 1. 445 27.888 0.395 7.90 15 .6 1. 193