(Luận văn thạc sĩ hcmute) nghiên cứu khả năng chống mài mòn của bê tông geopolymer sử dụng sợi thép

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN THANH CƯỜNG NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG CHỐNG MÀI MỊN CỦA BÊ TƠNG GEOPOLYMER SỬ DỤNG SỢI THÉP NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP SKC 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 08/2019 Luan van BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CHUYÊN ĐỀ THẠC SĨ NGUYỄN THANH CƯỜNG MSHV: 1780806 NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG CHỐNG MÀI MỊN CỦA BÊ TƠNG GEOPOLYMER SỬ DỤNG SỢI THÉP NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP Hướng dẫn khoa học: PGS TS PHAN ĐỨC HÙNG Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 8/2019 Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van (sợi thẳng) HLS 1%, có xu hướng giảm độ mài mịn chạm đáy 0.33 g/cm2 0.40 g/cm2 sợi Hook sợi thẳng HLS 2% Độ mài mòn (g/cm2) Ảnh hưởng hàm lượng sợi đến cường độ mài mòn (L=3.5 cm) 0.8 Sợi Hook 0.7 Sợi thẳng 0.6 Không sợi 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 0.0 0.5 1.0 Hàm lượng sợi thép (%) 1.5 2.0 Hình 4.1 Biểu đồ ảnh hưởng hàm lượng thép đến độ mài mịn (Kích thước sợi 3.5 cm) ĐMM bê tơng sợi Hook có L= 3.5 cm cao bê tông không sử dụng sợi 1.71%, 56.59% 7.6% tương ứng với HLS từ 0.5%, 1% 1.5% Riêng HLS 2% làm giảm ĐMM so với không sử dụng sợi 27.75% ĐMM bê tông sợi thẳng L= 3.5 cm khơng làm cải thiện tiêu chí này, nhiên giá trị tăng khơng nhiều, qua đánh giá loại sợi phù hợp để giảm ĐMM, tăng nhẹ 9.62%, 20.93% 7.06% tương ứng với HLS 0.5%, 1%, 1.5% HLS đạt mức 2%, ĐMM giảm 12.3% Khi xét ảnh hưởng ĐMM loại sợi Hook, ĐMM giá trị lớn (0.71 g/cm2) nhỏ (0.33 g/cm2) chênh lệch 53% Kết tương tự ảnh hưởng loại sợi thẳng, ĐMM giảm 37% (từ 0.55 g/cm2 giảm xuống 0.4 g/cm2) Điều cho thấy HLS có tác động mạnh đến ĐMM, tăng 1% HLS (từ 60 Luan van 1% lên 2% hàm lượng sợi) kết đạt ĐMM giảm sấp xĩ nửa giá trị so với ban đầu Hình 4.2 Mẫu mài mòn với hàm lượng sợi 1% L=3.5, sợi Hook (trái), sợi thẳng ( phải) So sánh với ĐMM bê tông không bổ sung thành phần sợi, sợi thêm vào hổn hợp, với HLS khoảng 0.5 – 1%, không làm cải thiện ĐMM bê tơng, mà cịn làm tăng yếu tố (một yếu tố không tốt cho chất lượng bê tông) HLS đạt 1% Tuy nhiên, HLS=2% ĐMM cải thiện rỏ rệt, ĐMM giảm 28%, từ 0.46 g/cm2 (khơng có sợi) xuống 0.33 g/cm2 0.40 g/cm2 bê tông geopolymer sử dụng sợi Hook 3.5 cm sợi thẳng 3.5 cm Phân tích kết đạt được, kết luận rút bổ sung HLS phù hợp (hơn 1% HLS), bê tơng cứng khó bị mài mịn Có thể giải thích hai yếu tố: thứ nhất, bê tơng có sợi, tạo bề mặt khơng đồng nhất, xếp sợi ngẫu nhiên, tạo nên phương tác động lực ma sát đến sợi khác Thứ hai, hiệu ứng cầu nối từ sợi, cải thiện cường độ chịu kéo, cịn có vai trị ngăn vết nứt nhỏ tượng bốc nước sau phản ứng sấy với biến thiên trạng thái ma trận vữa gepolymer có sợi thép tác động nhiệt [36] 61 Luan van Hình 4.3 Mẫu mài mòn với hàm lượng sợi 0.5% L=3.5, sợi Hook (trái), sợi thẳng ( phải) 4.2.2 Đối với kính thước 6.0cm Khi tăng kích thước sợi lên 6.0 cm, giá trị ĐMM ổn định có biến động nhiều sợi 3.5 cm (Hình 4.4) Đặc trưng dễ thấy hỗn hợp bê tông sử dụng sợi Hook, sau ĐMM tăng nhẹ 28% từ 0.2 g/cm2 (HLS=0.5%) lên 0.28 g/cm2 (HLS=1%) ổn định Mặt khác, tăng kích thước sợi lên 6cm, ĐMM bê tông sử dụng sợi thẳng cao so với sử dụng sợi Hook Điều ngược lại với kích thước sợi 3.5cm Ảnh hưởng hàm lượng sợi đến cường độ mài mòn (L=6 cm) Độ mài mòn (g/cm2) 0.8 Sợi Hook 0.7 Sợi thẳng 0.6 Không sợi 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 0.0 0.5 1.0 Hàm lượng sợi thép (%) 1.5 2.0 Hình 4.4 Biểu đồ ảnh hưởng hàm lượng thép đến độ mài mịn (Kích thước sợi cm) 62 Luan van Kết thí nghiệm Hình 4.4 cho thấy, sợi thẳng L = cm, tăng HLS từ 0.5% lên 1%, ĐMM ổn định mức 0.59 g/cm2 Khi tiếp tục tăng HLS từ 1%, 1.5% 2%, ĐMM có xu hướng giảm 0.59, 0.41, 0.27 g/cm2 Mức chênh lệch ĐMM cực đại thấp khoản 50% Khi xét đến loại sợi Hook với HLS nhỏ loại sợi hiệu chất lượng bê tông, làm giảm ĐMM Từ 0.46 g/cm2 bê tông không dùng sợi, xuống 0.2 g/cm2 (giảm 56%) Nhưng tiếp tục tăng HLS 1%, 1.5% 2%, ĐMM ổn định, có thay đổi, dao động từ 1.4 – % Đối với sợi Hook có L=6 cm, mang lại hiệu giảm ĐMM, giảm 56%, 38,41%, 45.6% lớn 47.09%, tương ứng với HLS 0.5%, 1%, 1.5% 2% Xét bê tông sợi Thẳng L= 6cm, HLS tăng từ 0.5% lên 1%, ĐMM tăng từ 28.53% lên 28.56%, với HLS tăng từ 1.5% lên 2%, làm giảm mạnh ĐMM bê tông, giảm tương ứng 9.31% 40.79% Nguyên nhân tượng kích thước mẫu tương đối nhỏ hình lập phương 70,7mm, cho hai thí nghiệm xét đến kích thước sợi Khi tăng kích thước sợi lên 6mm, kích thước khơng phù hợp với khuôn mẫu [37, 38] Từ kết trên, ta phân tích so sánh ảnh hưởng loại thép thay đổi kính thước chiều dài hàm lượng sợi cường độ chịu nén độ mài mòn 4.3 Ảnh hưởng loại thép thay đổi kính thước chiều dài hàm lượng sợi cường độ chịu nén độ mài mòn 4.3.1 Đối với sợi Hook Hình 4.5, 4.6 cho thấy mối tương quan yếu tố: Kích thước sợi ĐMM Khi so sánh ĐMM cường độ chịu nén Hình 4.6, kết cho thấy ĐMM tỷ lệ nghịch với cường độ chịu nén, kết đạt phù hợp với nghiên cứu trước [37], cường độ bê tông cao, bê tông cứng khó bị mài mịn 63 Luan van Ảnh hưởng hàm lượng & kích thước sợi đến độ mài mịn (Sợi Hook) Độ mài mòn (g/cm2) 0.8 L=3.5 cm 0.7 L=6 cm 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Hàm lượng sợi thép (%) Hình 4.5 Biểu đồ ảnh hưởng kích thước sợi thép đến độ mài mòn (Loại sợi Hook) Ảnh hưởng hàm lượng sợi kích thước sợi Hook Cường độ chịu nén (MPa) 45 40 L=3.5 cm L=6 cm 35 Không sợi 30 25 20 15 10 0 0.5 1.5 Hàm lượng sợi thép (%) Hình 4.6 Cường độ chịu nén bê tông geopolymer sử dụng sợi Hook Đánh giá kích thước sợi Hook có L=3.5cm (Hình 4.6), cường độ chịu nén 15.4 MPa tương ứng với ĐMM = 0.71 g/cm2 HLS 1% Cường độ chịu nén 23 MPa 37.4 MPa tương ứng với HLS 1.5% 2%, ĐMM tương ứng 64 Luan van đạt 0.49 g/cm2 0.33 g/cm2 Quy luật ứng xử bê tơng sử dụng sợi Hook có L=6 cm tương tự Cường độ chịu nén 20.58 MPa,16.69 MPa 39.56 tương ứng với HLS 0.5%,1% 1.5 % với ĐMM 0.2 g/cm2, 0.28 g/cm2 0.25 g/cm2 Bên cạnh ưu điểm cải thiện khả kéo bê tông, đề cập chương hai Nhìn chung, cường độ chịu nén bê tơng sử dụng sợi có chiều dài sợi lớn hơn, cho cường độ chịu nén lớn HLS với kích thước cm phân bố hơn, nên cường độ chịu nén cao hơn, điều giúp cải thiện cường độ chịu nén Đây đặc tính tốt bê tông Geopolymer, cần cung cấp HLS phù hợp để giảm ĐMM đến mức tối thiểu, tạo bê tơng có chất lượng cao 4.3.2 Đối với sợi Thẳng Ảnh hưởng hàm lượng & kích thước sợi đến độ mài mịn (Sợi thẳng) Độ mài mòn (g/cm2) 0.8 L=3.5 cm 0.7 L=6 cm 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 0.0 0.5 1.0 Hàm lượng sợi thép (%) 1.5 2.0 Hình 4.7 Biểu đồ ảnh hưởng kích thước sợi thép đến độ mài mòn (Loại sợi thẳng) 65 Luan van Ảnh hưởng hàm lượng sợi kích thước sợi thẳng Cường độ chịu nén (MPa) 45 L=3.5 cm 40 L=6 cm 35 Không sợi 30 25 20 15 10 0 0.5 1.5 Hàm lượng sợi thép (%) Hình 4.8 Cường độ chịu nén bê tông geopolymer sử dụng sợi thẳng Từ kết đạt kết luận, ĐMM bê tơng giảm bê tơng có xu hướng cứng khó bị phá hủy hơn, ngồi cịn nhờ hổ trợ lượng sợi thép thêm vào làm cho bê tơng khó bị mài mịn Kết thí nghiệm xét ảnh hưởng sợi thẳng đến ĐMM (Hình 4.7 4.8) phù hợp với nhận xét, đánh sợ Hook Với kích thước sợi cm, Cường độ chịu nén 21.06 MPa, 33.18 38.03, tương ứng với HLS bổ sung 1%, 1.5% 2% với ĐMM 0.59 g/cm2, 0.41 g/cm2 0.27 g/cm2 Từ kết thu được, để nâng cao chất lượng bê tông, thông qua việc giảm ĐMM bê tông HLS 2% kích thước sợi cm đạt hiệu cải thiện Hình 4.8 cho thấy, Xét hai loại sợi, cường độ chịu nén HLS 0.5% sấp xỉ cường độ chịu nén HLS 1.5% Giá trị cường độ tương ứng 22.01 MPa 23.64 MPa sợi có L= 3.5 cm giá trị cường độ tương ứng 31.49 MPa (0.5%) 33.18 MPa (1.5%) cho sợi có L= cm Cường độ chịu nén chênh lệch 39.4% so với cấp phối không chứa sợi HLS 2% (Sợi L=3.5 cm), cường độ chịu nén sai khác 77.7% so với cấp phối không chứa sợi HLS 2% ( Sợi L=6cm) 66 Luan van Đánh giá chung: Khi cường độ bê tơng lớn, độ mài mịn bê tơng nhỏ Cần định lượng HLS phù hợp để, giúp cải thiện chất lượng bê tông, thông qua việc giảm độ mài mòn Theo điều kiện thực tế, HLS 2% cho hai kính thước sợi 6.0 cm 3.5cm đạt hiệu thay 67 Luan van Chương KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI 5.1 Kết luận Kết nghiên cứu cho thấy, bổ sung thành phần sợi thép cấp phối bê tông Geopolymer nhằm cải thiện độ mài mòn, yếu tố biết đến ảnh hưởng trực tiếp đến chất lượng bê tông Một số kết luận rút sau:  ĐMM bê tơng sợi thép trung bình từ 0.45 g/cm2 – 0.7 g/cm2  HLS hợp lý cấp phối bê tông Geopolymer từ 1% đến 2%, cải thiện chất lượng bê tông thông qua việc giảm ĐMM Đối với sợi Hook, HLS=2% ĐMM lớn 41.28 g/cm2, Đối với sợi Thẳng, HLS=2% ĐMM đạt 37.4 g/cm2, Khi sử dụng chiều dài sợi L=3.5cm  HLS có tác động mạnh đến ĐMM, HLS (1% ~ 2%), ĐMM chênh lệch sấp xĩ nửa giá trị ban đầu 0.71 g/cm2 so với 0.33 g/cm2 – bê tông sợi Hook (L=3.5) 0.46 g/cm2 so với 0.2 g/cm2 – bê tông sợi thẳng (L=3.5)  Quan hệ ĐMM Cường độ chịu nén tỷ lệ nghịch, bê tông sử dụng chiều dài sợi lớn hơn, cho cường độ chịu nén lớn ĐMM nhỏ Xét kích thước sợi Hook có L=3.5mm, Cường độ chịu nén thấp 15.4 MPa tương ứng với ĐMM cao 0.71 g/cm2 Với L= 6mm cường độ chịu nén 20.58 MPa tương ứng ĐMM 0.2 g/cm2  Một kết luận rút từ kết quả đạt được, HLS 2% giá trị để ĐMM lớn phạm vi nghiên cứu Tại HLS này, ĐMM cải thiện từ 27% đến 40% Cùng với đó, HLS 1% không làm tăng ĐMM 5.2 Hướng phát triển đề tài Ngoài kết đạt được, báo cáo số hạn chế như: chưa khảo sát vùng giá trị HLS làm giảm ĐMM đến mức thấp hay 68 Luan van yếu tố khác phối hợp loại sợi, bổ sung phụ gia,…ảnh hưởng đến ĐMM khảo sát đến mức độ vi mơ vật liệu cấu thành Một khó khăn gặp phải q trình nghiên cứu hạn chế thiết bị, nên chưa kiểm tra nhiều phương pháp chưa kết hợp phương pháp thí nghiệm, để đưa nhìn khách quan xác cho tượng gặp phải nghiên cứu Các kết nghiên cứu kế thừa phát triển rộng hơn, đánh giá toàn yếu tố, không dừng lại khảo sát đánh giá độ mài mịn bê tơng Geopolymer sử dụng sợi thép Có thể mở rộng đánh giá liên quan đến yếu tố ăn mòn, chủng loại sợi đến độ mài mòn, đưa giải pháp khắc phục Kết nghiên cứu góp phần làm phong phú thêm sở liệu khoa học cho lĩnh vực vật liệu thân thiện với môi trường, đồng thời việc gia cường thêm sợi thép để tăng khả chống mài mòn cấu kiện bê tông 69 Luan van TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Thomas T C Hsu, Floyd O Slate, Gerald M Sturman, George Winter, "Microcracking of Plain Concrete and the Shape of the Stress-Strain Curve," Journal Proceedings, vol 60, no 2, pp 209-224, 1936 [2] J.Davidovits, Geopolymers – Inorganic polymeric new materials, Journal of Thermal Analysis and Calorimetry, 1991 [3] J.Davidovits, "Properties of Geopolymer Cement," in International conference on Alkaline cements and concretes, 1994 [4] B V Rangan, D Hardjito, "Development and Properties of Low-calcium fly ash based Geopolymer concrete," Faculty of Engineering Curtin University of Technology Perth, Australia, 2005 [5] M Bakri, Abdullah, K Hussin, M Binhussain, I Nizar, R Razak, Y Zarina, "Microstructure study in optimization of high strength fly ash based geopolymer," in Advanced Material Research, 2012, pp 2173-2180 [6] Hardjito, "Studies of fly ash-based geopolymer concrete," Dept of Civil Engineering, 2005 [7] D Naveen Kumar, K Ramujee, "Abrasion resistance of polypropylene fiber reinforced geopolymer concrete," Journal of Emerging Technologies and Innovative Research (JETIR), vol 4, no 11, pp 276-283, 2015 [8] Romualdi, J., Baston, G., "Mechanics of crack arrest in concrete," ASCE, vol 89, no 3, pp 147-168, 1963 [9] Charles H., Henage , Doberty T.J., "Analysis of reinforced fibrous concrete," ASCE, vol 2, no 1, pp 177-188, 1976 [10] Naaman A.E., Shah S.P., "Pull Out Mechanism in Steel-Fibre Reinforced Concrete," ASCE, vol 102, no 8, pp 1537-1548, 1976 [11] Hughes B.P., and Fattuhi., N.I., "The Steel Fibre- Reinforced Concrete," 70 Luan van Magazine of Concrete Research, vol 28, no 96, pp 157-161, 1976 [12] V Ramakrishnan, Terje Brandshaug, W.V Coyle, and Ernest K Schrader, "A comparative evaluation of concrete reinforced with straight steel fibres and fibres with deformed ends glued together in to bundles," Journal Proceedings, vol 77, no 3, pp 135-143, 1980 [13] Kukreja C.B, Kaushik S.K., Kanchi M.B., Jain O.P., "Flexural characteristics of steel fibre reinforced concrete," Concrete Journal, pp 184-188, 1980 [14] Tống Tôn Kiên cộng sự, "Bê tông geopolymer – thành tựu, tính chất ứng dụng," in Hội nghị khoa học kỷ niệm 50 năm ngày thành lập Viện KHCN xây dựng, 2013 [15] Nguyễn Văn Dũng, "Nghiên cứu chế tạo bê tơng Geopolymer từ tro bay," tạp chí khoa học công nghệ Đà Nẵng, 2014 [16] Nguyễn Viết Trung, Bê tông cốt sợi thép, Nhà xuất xây dựng, 2010 [17] Trần Bá Việt, "Bê tông cốt sợi hỗn hợp: tính cao phù hợp với khí hậu Việt Nam," Viện Khoa Học- Công Nghệ Xây Dựng, 2015 [18] M Olivia, "Durability Related Properties of Low Calcium Fly ash based Geopolymer Concrete,," Curtin University of Technology, 2011 [19] Anil Khajuria, Kailash Bohra, P Balaguru, "Long Term Durability of Synthetic Fibers in Concrete," ACI, vol 126, pp 851-868, 1991 [20] Makhova, "Crystallization of basalt fibers," Glass Ceram, vol 25, p 672–674, 1968 [21] S Marikunte, P Soroushian, "Statistical evaluation of long-term durability characteristics of cellulose fiber reinforced cement composites," Materials Journal, vol 91, no 6, pp 607-616, 1995 [22] Y Liu, "Improving the abrasion resistance of hydraulic-concrete containing surface crack by adding silica fume," Constr Build Mater, vol 21, pp 972977, 2007 71 Luan van [23] X.H Cai, Z He, S.W Tang, X.R Chen, "Abrasion erosion characteristics of concrete made with moderate heat Portland cement, fly ash and silica fume using sandblasting test," Constr Build Mater, vol 127, p 804–814, 2016 [24] S.K Rao, P Sravana, T C Rao, "Abrasion resistance and mechanical properties of Roller Compacted Concrete with GGBS," Constr Build Mater., vol 114, pp 925-933, 2016 [25] Z He, X Chen, X Cai, "Influence and mechanism of micro/nano-mineral admixtures on the abrasion resistance of concrete," Constr Build Mater, vol 197, p 91–98, 2019 [26] R Siddique, "Effect of fine aggregate replacement with Class F fly ash on the abrasion resistance of concrete," Cem Concr Res, vol 33, pp 1877-1881, 2003 [27] A García, D.C Fresno, J.A Polanco,, "Effect of dry-shaking treatment on concrete pavement properties," Constr Build Mater, vol 22, pp 2202-2211, 2008 [28] R.Siddique, K Kapoor, El-HadjKadri, R Bennacer, "Effect of polyester fibres on the compressive strength and abrasion resistance of HVFA concrete," Constr Build Mater, vol 29, pp 270-278., 2012 [29] Richards IG, "Tobermorite/jennite and tobermorite/calcium hydroxide-based models for the structure of C–S–H, applicability to hardened pastes of tricalcium silicate, beta-dicalcium silicate, Portland cement, and blends of Portland cement with blast furnace slag, Metaka," Cem Concr Res, vol 34, p 1733–1777, 2004 [30] A.M Ramezanianpour, Kh Esmaeili, S.A Ghahari, A.A Ramezanianpour,, "Influence of initial steam curing and different types of mineral additives on mechanical and durability properties of self-compacting concrete," Constr Build Mater, vol 73, pp 187-194, 2014 [31] S S M H T.R Naik, "Abrasion resistance of high strength concrete made 72 Luan van with class C fly ash," ACI, vol 92, pp 649-659, 1995 [32] C.D Atis, "High volume fly ash abrasion resistant concrete," J Mater Civ Eng., pp 274-277, 2002 [33] C.D Atis, "Abrasion-porosity-strength model for fly ash concrete," J Mater Civ Eng., pp 408-410, 2003 [34] A Nanni, "Abrasion resistance of roller-compacted concrete,," ACI, vol 86, pp 559-565, 1989 [35] Zoran J.Grdic, Gordana A Toplicic Curcic, N Ristic, D Iva, "Abrasion resistance of concrete micro-reinforced with polypropylene fibers," Construction and Building Materials, vol 27, no 1, pp 304-312, 2012 [36] Cristina V.Silva, Janete E.Zorzi, Robinson C.D.Cruz, Denise C.C.Dal Molin,, "Experimental evidence that micro and macrostructural surface properties markedly influence on abrasion resistance of concretes," Wear, Vols 422-423, pp 191-200, 2019 [37] E.K Horszczaruk, "Hydro-abrasive erosion of high performance fiberreinforced concrete," Wear, vol 267, pp 110-115, 2009 [38] Juhong Han, Mengmeng Zhao, Jingyu Chen, Xiaofang Lan, "Effects of steel fiber length and coarse aggregate maximum size on mechanical properties of steel fiber reinforced concrete," Construction and Building Materials, vol 209, pp 577-591, 2019 73 Luan van Luan van ... [7], nghiên cứu Khả chống mài mịn bê tơng Geopolymer, kết thử nghiệm cuối kết hợp sợi dẫn đến việc cải thiện khả chống mài mịn nhiều bê tơng geopolymer so với bê tông xi măng Bê tông sợi thép nghiên. .. thấy việc nghiên cứu ứng dụng sợi thép vào bê tông geopolymer nhằm tăng cương khả chống mài mòn cho kết cấu cần nghiên cứu vấn đề:  Thành phần bê tông geopolymer tro bay  Nghiên cứu khả làm việc... độ sợi Hook sợi thẳng  Xác định cường độ vật liệu bê tông geopolymer tro bay vật liệu sau sử dụng sợi Hook sợi thẳng  Xác định độ mài mòn bê tông geopolymer tro bay vật liệu sau sử dụng sợi