(Luận văn thạc sĩ hcmute) nghiên cứu ảnh hưởng của nhiệt độ dưỡng hộ đến ứng xử của cọc rỗng bê tông geopolymer

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN THANH TÂN NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA NHIỆT ĐỘ DƯỠNG HỘ ĐẾN ỨNG XỬ CỦA CỌC RỖNG BÊ TƠNG GEOPOLYMER NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP - 60580208 S K C0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 11/2018 Luan van Ộ GI O OT O TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN THANH TÂN NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA NHIỆT ĐỘ DƢỠNG HỘ ĐẾN ỨNG XỬ CỦA CỌC RỖNG BÊ TÔNG GEOPOLYMER NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP -60580208 Tp Hồ Chí Minh, tháng 11 năm 2018 Luan van Ộ GI O OT O TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN THANH TÂN NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA NHIỆT ĐỘ DƢỠNG HỘ ĐẾN ỨNG XỬ CỦA CỌC RỖNG BÊ TÔNG GEOPOLYMER NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP -60580208 Hƣớng dẫn khoa học: TS.PHẠM ĐỨC THIỆN Tp Hồ Chí Minh, tháng 11 năm 2018 Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Loại cọc Nhiệt độ dƣỡng hộ Thời gian dƣỡng hộ nhiệt (giờ) Tải trọng gây nứt thực nghiệm (kN) OPC 60ºC 40ºC 60ºC 80ºC 100ºC 110ºC 120ºC 10 10 10 10 10 10 89,16 20,58 37,80 77,82 89,42 90,58 91,72 GPC Hình 4.4: iểu đồ tải trọng uốn nứt 50 Luan van Momen uốn nứt thực nghiệm Mcrc.tn (kNm) Momen uốn nứt tính tốn Mcrc.tt (kNm) 20,82 5,39 9,27 18,27 20,88 21,14 21,40 20,20 20,20 Hình 4.5: iểu đồ mơ men uốn nứt Tải trọng uốn gây nứt mô men uốn nứt cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC tƣơng đồng nhiệt độ dƣỡng hộ 100º đến 120º ƣờng độ phát triển nhanh cọc rỗng GPC nhiệt độ dƣỡng hộ từ 40º đến 100º Khi dƣỡng hộ nhiệt độ từ 100º đến 120º cƣờng độ tăng Khi cọc dƣỡng hộ nhiệt thấp 1000 , cƣờng độ vật liệu chƣa đạt tƣơng đƣơng cấp độ bền 45 (nhƣ tính tốn lý thuyết), mô men kháng uốn kháng nứt thực nghiệm cho giá trị nhỏ tính tốn theo lý thuyết Nhiệt độ dƣỡng hộ 40º đến nhiệt độ 100º , cƣờng độ tăng khoảng 77%, mô men tăng khoảng 74% Nhiệt độ dƣỡng hộ từ 100º đến 120º cƣờng độ tăng không đáng kể, giai đoạn tăng thêm nhiệt kéo dài thời gian dƣỡng hộ hiệu kinh tế khơng cao.Trong tƣơng lai sử dụng bê tơng Geopolymer đúc cọc rỗng GPC dƣỡng hộ nhiệt độ 100ºC, thời gian 12 cho cấu kiện bê tông sau 4.4.2 Tải trọng uốn gãy, mô men uốn gãy, mô men lý thuyết cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC ách thức ghi số liệu tải trọng uốn gãy thân cọc tƣơng tự nhƣ xác tải trọng uốn nứt thân cọc Sau cọc gây nứt 0,1mm ta tiếp tục tăng tải trọng uốn cọc gãy Ghi lại tải trọng uốn lớn đạt đƣợc, tính tốn mơmen uốn gãy Kết tải trọng uốn gãy thân cọc đƣợc thể qua bảng 4.4 51 Luan van Bảng 4.4: Tải trọng mô men cọc rỗng OP cọc rỗng GPC Loại cọc OPC GPC Nhiệt độ dƣỡng hộ Thời gian dƣỡng hộ nhiệt (giờ) Tải trọng uốn gãy thực nghiệm (kN) 60ºC 40ºC 60ºC 80ºC 100ºC 110ºC 120ºC 10 10 10 10 10 10 160,90 43,51 92,04 108,04 146,21 147,25 147,68 Hình 4.6: iểu đồ tải trọng uốn gãy 52 Luan van Momen uốn gãy thực nghiệm Mbr.tn (kNm) 36,96 10,55 21,47 25,07 33,66 33,89 33,99 Momen uốn gãy tính tốn Mbr.tt (kNm) 30,30 30,30 Hình 4.7: iểu đồ mơ men uốn gãy Tải trọng uốn gãy mô men uốn gãy cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC tƣơng đồng nhiệt độ dƣỡng hộ 100º đến 120º ƣờng độ phát triển nhanh cọc rỗng GPC nhiệt độ dƣỡng hộ từ 40º đến 100º Khi dƣỡng hộ nhiệt độ từ 100º đến 120º cƣờng độ tăng Tải trọng uốn gãy cọc rỗng OPC cao cọc rỗng GPC, cho thấy khả dính bám cốt liệu: cát, xi măng, thép cọc rỗng GPC cọc rỗng OPC Nhƣng vấn đề cải thiện điều chỉnh tỉ lệ dung dịch alkaline/tro bay tỉ lệ Na2SiO3/NaOH ũng tƣơng tự tải trọng uốn nứt mô men uốn nứt nhiệt độ dƣỡng hộ 40º đến nhiệt độ 100º , cƣờng độ tăng khoảng 70%, mô men tăng khoảng 69% Nhiệt độ dƣỡng hộ từ 100º đến 120º cƣờng độ tăng không đáng kể, giai đoạn tăng thêm nhiệt kéo dài thời gian dƣỡng hộ hiệu kinh tế khơng cao Trong tƣơng lai sử dụng bê tông Geopolymer đúc cọc rỗng GPC dƣỡng hộ nhiệt độ 100º , thời gian 10 cho cấu kiện bê tông sau 53 Luan van 4.4.3 Tải trọng uốn nứt - gãy mức nhiệt độ dƣỡng hộ cọc rỗng GPC Hình 4.8: iểu đồ tải trọng uốn nứt – gãy 06 mức nhiệt độ dƣỡng hộ cọc rỗng GPC 4.4.4 Mô men uốn nứt - gãy mức nhiệt độ dƣỡng hộ Hình 4.9: iểu đồ mô men nứt - gãy mức nhiệt độ dƣỡng hộ cọc rỗng GPC 54 Luan van Mô men uốn gãy cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC tƣơng đồng nhiệt độ dƣỡng hộ 100º đến 120ºC Mô men uốn gãy phát triển nhanh cọc rỗng GP nhiệt độ dƣỡng hộ từ 40º đến 100º Khi dƣỡng hộ nhiệt độ từ 100º đến 120º mơ men tăng chậm Tóm lại: Nhiệt độ dƣỡng hộ 40º đến nhiệt độ 100º , cƣờng độ uốn nứt tăng khoảng 77%, cƣờng độ uốn gãy tăng khoảng 70%, mô men uốn nứt tăng khoảng 74%, mô men uốn gãy tăng khoảng 69% Nhiệt độ dƣỡng hộ từ 100º đến 120º cƣờng độ tăng không đáng kể, giai đoạn tăng thêm nhiệt kéo dài thời gian dƣỡng hộ hiệu kinh tế khơng cao Trong tƣơng lai sử dụng bê tơng Geopolymer đúc cọc rỗng GP dƣỡng hộ nhiệt độ 100º , thời gian 10 cho cấu kiện bê tông sau ọc rỗng GP tăng không cao nhiệt độ dƣỡng hộ 40º đến nhiệt độ 100ºC q trình hoạt hóa chứa sodium silicate sodium hydroxide diễn chậm, dẫn đến bê tông Geopolymer đơng kết chậm o ảnh hƣởng mơi trƣờng hoạt hóa chứa sodium silicate sodium hydroxide thay đổi cƣờng độ thấp cao nhiệt độ dƣỡng hộ dƣỡng hộ thấp hay cao ể chế tạo cọc rỗng GP cƣờng độ cao việc chọn cấp phối có cƣờng độ cao cần quan tâm đến nhiệt độ cao 4.4.5 Từ thực nghiệm ta tính lại quan hệ M TN br M TN crc M TN br :   M crc (4.10) TN Sau tính tốn ta đƣợc bảng dƣới đây: Bảng 4.5: Quan hệ mô men uốn nứt - gãy thực nghiệm Loại cọc OPC GPC Nhiệt độ dƣỡng hộ 60ºC 40ºC 60ºC Thời gian dƣỡng hộ nhiệt (giờ) Momen uốn nứt thực nghiệm Mcrc (kNm) Momen uốn gãy thực nghiệm Mbr (kNm) Hệ số ɣ 10 10 21,25 5,82 9,69 37,39 10,98 21,90 1,76 1,89 2,26 55 Luan van 80ºC 100ºC 110ºC 120ºC 10 10 10 10 18,70 21,31 21,57 21,83 25,50 34,09 34,32 34,42 Với kết thực nghiệm ƣớc lƣợng quan hệ M TN br M 1,36 1,60 1,59 1,58 TN crc M TN br nhƣ sau:  (1,58  1,89) M crc (4.11) TN ác hệ số  tìm đƣợc nhƣ tƣơng đồng phù hợp với giá trị tiêu chuẩn 1.5 theo TCVN 7888-2014 (dùng cho bê tơng xi măng) Sự chênh lệch đƣợc đoán khác biệt ứng xử vật liệu bê tông geopolymer chịu tải trạng thái giới hạn II cần có nghiên cứu sâu để làm rõ vấn đề Ta nhận thấy số điều kiện khách quan từ thực nghiệm, giá trị 1,58 1,89 giá trị dị biệt so với giá trị trung bình nên khơng đại diện đƣợc cho mối quan hệ đại lƣợng mô men, nên đƣợc loại khỏi cơng thức tính 4.4.6 Độ võng uốn nứt cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC Bảng 4.6: ộ võng uốn nứt Loại cọc OPC GPC Nhiệt độ dƣỡng hộ Thời gian dƣỡng hộ nhiệt (giờ) 60ºC 40ºC 60ºC 80ºC 100ºC 110ºC 120ºC 10 10 10 10 10 10 56 Luan van Độ võng thực nghiệm (δ=1mm) 11,55 1,22 2,79 6,08 6,73 9,40 11,96 Hình 4.10: iểu đồ độ võng uốn nứt cọc rỗng OP cọc rỗng GPC ộ võng uốn nứt thực tế cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC chênh lệch cọc rỗng OPC dƣỡng hộ nhiệt 120º cọc rỗng OPC nhiệt độ phòng 32º đến 35 º vòng 28 ngày dƣỡng hộ ụ thể: - Cọc GP võng 11,96 mm - ọc OP võng 11,55 mm ộ võng uốn nứt thực tế cọc rỗng OPC cọc rỗng GPC chênh lệch Sự chênh lệch cho thấy cọc rỗng GPC có độ cứng cao cọc rỗng OPC 4.4.7 Tải trọng uốn nứt độ võng uốn nứt 57 độ võng uốn gây nứt Hình 4.11: iểu đồ tải trọng Luan van ộ võng tăng theo tải trọng uốn nứt, cho thấy cấu trúc lý cọc rỗng GPC nhiệt độ dƣỡng hộ thấp từ 40⁰ đến 80⁰ không bền vững Lúc độ võng chƣa cao cọc xảy tƣợng nứt cọc ( vết nứt δ =1mm) Khi dƣỡng hộ nhiệt độ từ 100⁰ đến 120⁰ cọc có độ bền cao độ võng tăng lên xuất vết nứt 4.4.8 Mô men uốn nứt độ võng uốn nứt Hình 4.12: iểu đồ mơ men độ võng uốn gây nứt Tải trọng mô men tăng gần nhƣ tỷ lệ thuận dƣỡng hộ nhiệt độ tăng dần, vết nứt xuất độ võng tăng theo Nhiệt độ dƣỡng hộ 40º độ võng 1,22 mm, mơ men uốn nứt 5,39 kN.m, nhiệt độ dƣỡng hộ tăng lên 120º độ võng tăng 90 %, mơ men tăng 75% 58 Luan van CHƢƠNG 5: KẾT LUẬN VÀ HƢỚNG PHÁT TRIỂN CỦA ĐỀ TÀI 5.1 KẾT LUẬN: Luận văn trình bày ảnh hƣởng nhiệt độ dƣỡng hộ đến ứng xử cọc rỗng bê tơng Geopolymer Trong đó, cọc rỗng bê tông Geopolymer đƣợc chế tạo dƣỡng hộ mức nhiệt độ từ 400C đến 1200C ọc bê tơng xi băng có cấp độ bền đƣợc sản xuất thí nghiệm làm sở so sánh Một số kết luận đƣợc rút nhƣ sau: - Mẫu bê tông Geopolymer dƣỡng hộ nhiệt 1000C vòng 12 cho cƣờng độ chịu nén tƣơng đƣơng với mẫu bê tông xi măng đạt cấp độ bền 45 ả cấp phối đƣợc dùng để sản xuất cọc bê tông rỗng - ọc rỗng GP dƣỡng hộ nhiệt 1000C cho kết mô men kháng uốn, mô men kháng nứt tƣơng đồng với cọc rỗng OP có cấp độ bền chịu nén, mô men uốn gãy cọc rỗng OP lớn cọc rỗng GP khoảng 9,7% - Từ kết thực nghiệm, ta xác định lại đƣợc quan hệ mô men uốn nứt mô men uốn gãy cọc rỗng GP M TN br cho trƣờng hợp nhiệt độ dƣỡng hộ:  (1,58  1,89) M crc TN - Nhiệt độ dƣỡng hộ từ 400 đến 800C 12 không đủ cung cấp nhiệt lƣợng để vật liệu đƣợc polymer hóa hồn tồn cƣờng độ khả chịu uốn cọc không cao chƣa đạt giá trị tối ƣu Nhiệt độ dƣỡng hộ lớn 1000C khơng có lợi mặt kinh tế 5.2 HƢỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu tạo tiền đề cho việc ứng dụng cọc rỗng GP rộng rải cơng trình xây dựng thấp tầng, cao tầng, nhằm đƣa cọc rỗng bê tông Geopolymer ứng dụng rộng rãi ngành xây dựng Sử dụng nguyên liệu có sẳn thải từ nhà máy nhiệt điện, với giá thành thấp, giảm thiểu tác hại ô nhiễm môi trƣờng gây Tuy nhiên tính tốn giá trị theo lý thuyết cho yếu tố mô men uốn nứt tính tốn mơ men uốn gãy tính toán phải vận dụng T VN 5574:2014, T VN 7888:2014 chƣa có dẫn tính tốn cho cấu kiện GP hính 59 Luan van sở khoa học chƣa vững nhƣ thầy phản biện Hy vọng tƣơng lại có nhiều nghiên cứu vững để khắc phục đƣợc nhƣợc điểm Thực tế cho thấy, việc sử dụng bê tông gepolymer để sản xuất cấu kiện bê tông đúc sẵn nhƣ dầm, cống, panel, lát vĩa hè… phù hợp, đảm bảo chất lƣợng, làm giảm thiểu ô nhiễm môi trƣờng, tiết kiệm kinh phí, cần đƣợc đầu tƣ nghiên cứu mở rộng ứng dụng ần tiếp tục nghiên cứu đặc tính cọc rỗng GP nhƣ tìm dẫn tính tốn cụ thể loại cọc để thƣơng mại hóa sản phẩm quy mô lớn phát triển thị trƣờng nhƣ tƣơng lai./ 60 Luan van TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]: http://www.vietan-enviro.com/cac-thanh-phan-khi-thai-gay-o-nhiem-cua-nhamay-nhiet-dien-la-gi/ [2] Tống Tôn Kiên, Phạm Thị Vinh Lanh, Lê Trung Thành (2013): Bê tông geopolymer – thành tựu, tính chất ứng dụng Hội nghị khoa học kỹ niệm 50 năm ngày thành lập Viện KH N Xây dựng [3] Davidovits J (2002) Environmentally Driven Geopolymer Cement Applications Geopolymer Institute, 02100 Saint-Quentin, France [4] J.Davidovits, D., R., and James (1999), The Proceeding of Geopolmer 99 2nd International Conference on Geopolymers, 1999: p 368 [5] Palomo, A., Grutzeck, M.W., & Blanco, M.T.(1999) Alkali-activated fly ash cement for furthure Cement and Concrete Research [6] Van Jaarsveld, J.G.S., Van Deventer J.S.J., & Lukey, G.C (2002), The effect off composition and temperature on the properties of fly ash and kaolinite-based geopolymers Chemical Engineering [7] Suresh.G.Patil and Manojkumar( 2013), Factors influencing compressive strength of Geopolymer concrete IJRET : Inetrnational Journal of Research in Engineering and Technology [8] Roy Della M (1999) Alkali-activated cements Opportunities and challenges Cement Concrete Research 29:249-254 [9] Bakri, A.M.M.A., H.Kamarudin, and M.Binhussain (2012), Microstructure study in optimization of high strength fly ash based geopolymer Advanced Material Research, 2012: p 2173- 2180 [10] Zejak, R., I Nikolic, and D Blecic (2002) Mechanical and microstruture properties of the fly ash based Geopolymer paste and mortar Materials and technology, 2012: p 535-540 [11] Djwantoro Hardjito, S.E.W., Dody M.J.Sumajouw and B.Vranagn (2004), Factors influencing the compressive strength of fly ash based Geopolymer concrete Civile Engineering Dimension [11] Hardjito, D., Wallah, S.E and Rangan, B.V (2002) Study of engineering proesties of fly ash based Geopolymer concrete, Journal of the Australian ceramic Society, 38(1), pp.4-47 [12] Rangan, V B., M Sumajouw, S Wallah, and D Hardjito (2006)“Heat-Cured Low Calcium Fly Ash-Based Reinforced Geopolymer Concrete Beams and Columns.” In 5th Asian Symposium on Polymers in Concrete, Sep 11, 2006 [13] Palomo A, Mw Grutzek & Mt Blanco (1999) Alkali – activated fly ashes A cement for the future Cemet Conrete Research 25:1333-1346 [14] Provis Jl, et al (2005) The role of mathematical modeling and gel chemistry in advancing geopolymer technology Chem Eng Res Des Vol 83:853–860 [15] Roy Della M (1999) Alkali-activated cements Opportunities and challenges Cement Concrete Research 29:249-254 61 Luan van [16] Glukhovsky Vd, Rostovskaja Gs& Rumyna Gv (1980) High strength slag alkaline cements Proceedings of the seventh international congress on the chemistry of cement, pp 164-168 [17] Shi Caijun& Day Robert (1995) A calorimetric study of early hydration of alkalislag cements Cement Concrete Research 25:1333-1346 [18] Pacheco-Torgal Fernando, Castro-Gomes João& Jalali Said (2008): Alkaliactivated binders: A review Part Historical background, terminology, reaction mechanisms and hydration products Construction and Building Materials Vol 22:1305–1314 [19] Fha (2010) In the USA recently published a Technical Briefing on geopolymer concrete [20] Phan ức Hùng, Lê Anh Tuấn (2015): Ảnh hƣởng thành phần hoạt hóa đến cƣờng độ chịu uốn kéo gián tiếp bê tơng geopolymer Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng số 03/2015 [21] Phan ức Hùng Lê Anh Tuấn (2016): Nghiên cứu tính chất học bê tông geopolymer sử dụng tro bay gia cƣờng sợi Poly-propylene Tạp chí Khoa học cơng nghệ xây dựng, số [22] Phan ức Hùng, Nguyễn Tấn Khoa Lê Anh Tuấn (2016) : Nghiên cứu phân tích ứng xử dầm bê tơng geopolymer phƣơng pháp phần tử hữu hạn Tạp chí xây dựng 2016, số 4, trang 183-186 [23] Phan ức Hùng, Lê Anh Tuấn (2017): Khả dính bám cốt thép bê tông geopolymer Thƣ viện số- Trƣờng ại học Sƣ phạm Kỹ thuật TP.H M [24] Phan ức Hùng, ƣơng Văn ũng Lê Anh Tuấn: Ảnh hƣởng sợi Polypropylene đến ứng xử chịu uốn dầm bê tông geopolymer cốt thép sử dụng tro bay Tạp chí ngƣời Xây dựng 4/2016,pp 82-86 [25] Phan ức Hùng Lê Anh Tuấn (2015): Ảnh hƣởng nhiệt độ cao đến cƣờng độ vữa geopolymer Tạp chí xây dựng, số 6, trang 74 [26] Nguyễn Hồng ức, Phan ức Hùng (2017): Nghiên cứu phát triển cƣờng độ chịu nén bê tơng geopolymer thí nghiệm khơng phá hoại mẫu Tạp chí Xây dựng - Số 3/2017 - Tr 111 – 115 [27] Phan ức Hùng Lê Anh Tuấn (2015): Ảnh hƣởng mơi trƣờng hoạt hóa điều kiện dƣỡng hộ đến bê tông geopolymer cƣờng độ cao Tạp chí xây dựng, số 5, trang 9193 [28] Boutterin C.& Davidovits J (1988) Geopolymeric Cross-Linking (LTGS) and Building materials Geopolymer ' 88 Vol.1:pp 79-88 [29] Hardjito, D., Wallah, S.E and Rangan, B.V (2002) Study of engineering proesties of fly ash based Geopolymer concrete, Journal of the Australian ceramic Society, 38(1), pp.4-47 [30] Chao Li, Sun Henghu& Li Longtu (2010) A review: The comparison between alkali-activated slag (Si +Ca) and metakaolin (Si +Al) cements Cement and Concrete Research Vol 40:1341–1349 [31] Davidovits J (2002) Environmentally Driven Geopolymer Cement Applications Geopolymer Institute, 02100 Saint-Quentin, France [32] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 7572 - 1†20: 2006: Phƣơng pháp thử 62 Luan van ốt liệu cho bê tông vữa- [33] Palomo, A., Grutzeck, M.W., & Blanco, M.T(1999), Alkali-activated fly ash cement for furthure.Cement and Concrete Research [34] Fly ash and raw or calcined natural Pozzolan use as a mineral admixture in Portland Cement Concrete, in ASTM C6181994 [35] Khang, P.H (2002), Tro bay Ứng dụng xây dựng đƣờng ô tô sân bay điều kiện Việt Nam Tại https://bacsonjsc.vn/files/08_2010_1504.pdf [36] Trung, B.D (2008), Nghiên cứu chế tạo bê tông bền vững không sử dụng xi măng Portland, ại học ông nghệ TP.H M [37] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 7572 - 1†20: 2006: Phƣơng pháp thử ốt liệu cho bê tông vữa- [38] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 1651 - 1÷2: 2008: Thép cốt bê tông [39] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 3105:1993: Hổn hợp bê tông nặng- Phƣơng pháp thử độ sụt [40] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 3118: 1993: ê tông nặng – Phƣơng pháp xác định cƣờng độ nén [41] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 4453: 1995: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tồn khối- quy phạm thi cơng nghiệm thu [42] Tiêu chuẩn Việt Nam: T VN 7888:2014: ọc bê tông ly tâm dự ứng lực ( xuất lần 2) 63 Luan van S K L 0 Luan van ... dƣỡng hộ nhiệt khơ thƣờng đƣợc tìm thấy nghiên cứu khác o mục tiêu đề tài nghiên cứu ảnh hƣởng nhiệt độ dƣỡng hộ nhiệt ẩm đến ứng xử chịu uốn cọc rỗng bê tông geopolymer ứng với 06 cấp nhiệt độ. .. xử cọc rỗng bê tông Geopolymer Luận văn tập trung nghiên cứu ảnh hƣởng nhiệt độ dƣỡng hộ 06 cấp nhiệt độ từ 40ºC, 60ºC, 80ºC, 100ºC, 110ºC, 120ºC đến khả chịu uốn nứt uốn gãy cọc rỗng bê tơng Geopolymer. .. Nghiên cứu ảnh hƣởng nhiệt độ dƣỡng hộ, thời gian dƣỡng hộ tỉ lệ dung dịch alkeline /tro bay đến cƣờng độ bê tông Geopolymer nhóm nhận xét thời gian nhiệt độ dƣỡng hộ ảnh hƣởng đến cƣờng độ bê