(Luận văn thạc sĩ hcmute) nghiên cứu ảnh hưởng của thời gian dưỡng hộ nhiệt đến ứng xử của cọc rỗng bê tông geopolymer

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN THÀNH TÂM NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA THỜI GIAN DƯỠNG HỘ NHIỆT ĐẾN ỨNG XỬ CỦA CỌC RỖNG BÊ TÔNG GEOPOLYMER NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP - 60580208 S K C0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 10 - 2018 Luan van BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN THÀNH TÂM NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA THỜI GIAN DƯỠNG HỘ NHIỆT ĐẾN ỨNG XỬ CỦA CỌC RỖNG BÊ TÔNG GEOPOLYMER NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP - 60580208 Hướng dẫn khoa học: TS PHẠM ĐỨC THIỆN Tp Hồ Chí Minh, tháng 10/2018 Tp Luan Hồ Chí Minh, vantháng 09/2018 Luan van Luan van BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH XÁC NHẬN CỦA CÁN BỘ HƯỚNG DẪN Họ tên học viên: Chuyên ngành: Tên đề tài: Nguyễn Thành Tâm MSHV: Kỹ thuật XD cơng trình DD CN Khóa: 1680847 XDC16B Nghiên cứu ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến ứng xử cọc rỗng Bê tơng Geopolymer Học viên hồn thành LVTN theo yêu cầu nội dung hình thức (theo qui định) luận văn thạc sĩ Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng năm 2018 Giảng viên hướng dẫn TS Phạm Đức Thiện Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van Luan van 4.2.4 Tính mơ men kháng nứt cọc rỗng - Hệ số: 𝑟1 = − 0,4 × = 1,813 𝑟2 15 - Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến mép chịu kéo: 𝛾 = − 0.4 𝑟2 150 = = 75 𝑚𝑚 2 - Mơ men qn tính tiết diện quy đổi: 𝑦0 = 𝐼𝑟𝑒𝑑 = 𝜋 (𝑟2 − 𝑟14 ) + 𝑛𝐴𝑠 𝑟𝑠2 𝜋 = (154 − 74 ) + × × 0,396 × 11 = 380187597 𝑚𝑚4 - Mô men kháng đàn hồi tiết diện 𝐼𝑟𝑒𝑑 380187597 = = 5069168 𝑚𝑚3 𝑦0 75 - Mô men kháng uốn tiết diện 𝑊𝑟𝑒𝑑 = 𝑊𝑝𝑙 ≈ 𝛾𝑊𝑟𝑒𝑑 = 1,813 × 5069168 = 9192091 𝑚𝑚3 - Mô men kháng nứt tiết diện cọc rỗng 𝑀𝑐𝑟𝑐 = 𝑅𝑏𝑡,𝑠𝑒𝑟 𝑊𝑝𝑙 = 2,2 × 9192091,24 = 20222601 𝑁𝑚𝑚 𝑀𝑐𝑟𝑐 = 20,22 𝑘𝑁𝑚 4.2.5 Tính mơ men kháng gãy cọc rỗng 𝑀𝑏𝑟 = 1,5𝑀𝑐𝑟𝑐 = 1,5 × 20,22 = 30,33 𝑘𝑁𝑚 Bảng 4.3: Khả chịu tải cọc OPC tính tốn Stt Mơ men kháng Mơ men kháng nứt tính tốn gãy tính tốn Mcrc (kNm) Mbr (kNm) 20,22 30,33 Mơ men uốn tính tốn Mtt (kNm) 9,69 4.3 Kết thí nghiệm Từ nghiên cứu có cường độ bê tơng chịu ảnh hưởng từ tỉ lệ sodium silicate/sodium hydroxit, tỉ lệ dung dịch alkakine/tro bay, luận văn tập trung nghiên cứu thời gian dưỡng hộ nhiệt thay đổi cấp độ giờ, giờ, giờ, giờ, 10 giờ, 11 giờ, 12 giờ; điều kiện dưỡng hộ nhiệt môi trường 51 Luan van nhiệt ẩm 100oC, nồng độ NaOH 16 mole chọn làm nghiên cứu ứng xử cọc bê tơng Geopolymer Bảng 4.4 trình bày kết thí nghiệm xác định độ bền uốn nứt, uốn gãy thân cọc rỗng OPC GPC với giá trị tải trọng gây nứt, uốn gãy tính tốn; tải trọng gây nứt, uốn gãy từ thí nghiệm thực tế Dữ liệu phục vụ cho việc xây dựng đánh giá mức độ phù hợp khả chịu tải hai mơ hình cấu kiện cọc OPC GPC có cấp độ bền B45; ứng xử cọc GPC mốc thời gian dưỡng hộ nhiệt ẩm khác dựa kiểm chứng từ giá trị thực tế Bảng 4.4: Tải trọng thí nghiệm cọc thực tế Stt Cấu kiện cọc D300 Nhiệt độ (oC) Thời gian (h) OPC 60 GPC-6H 100 GPC-7H 100 GPC-8H 100 GPC-9H 100 GPC-10H 100 10 GPC-11H 100 11 GPC-12H 100 12 Tải trọng uốn nứt (kN) 89,52 86,90 65,98 59,75 74,99 69,64 78,79 77,45 80,59 78,77 80,64 82,46 84,00 85,63 87,34 85,06 Tải trọng uốn nứt TB (kN) 88,20 Tải trọng uốn gãy (kN) 162,62 156,17 96,86 62,86 93,61 95,19 72,32 78,11 79,67 81,54 84,80 86,21 100,7 109,88 105,21 115,59 123,36 136,61 123,84 145,52 139,07 142,07 151,42 Tải trọng uốn gãy Tb (kN) 159,39 95,23 97,94 107,56 119,47 130,22 142,29 146,75 Độ Độ võnguốn võnguốn nứt nứt TB  tb (mm) (mm) 11,46 11,01 3,67 3,04 5,49 4,98 6,93 6,24 8,77 8,54 10,13 9,36 11,61 11,16 12,59 11,94 11,23 3,35 5,24 6,58 8,65 9,74 11,38 12,27 (*) TB: trung bình 4.4 Ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến khả bền uốn thân cọc 4.4.1 Khả bền nứt thân cọc 52 Luan van Bảng 4.5: Kết tính tốn mơ men nứt Thời gian dưỡng hộ nhiệt Stt Cấu kiện cọc D300 OPC GPC-6H GPC-7H GPC-8H GPC-9H GPC-10H GPC-11H GPC-12H (h) 6 10 11 12 Mơ men uốn nứt tính tốn 𝑴𝒕𝒕 𝒄𝒓𝒄 (kNm) 20,2 Mơ men uốn tính tốn TTGH I 𝑴𝒕𝒕 Tải trọng nứt thực nghiệm 𝑷𝒕𝒏 𝒄𝒓𝒄 Mô men uốn nứt thực nghiệm 𝑴𝒕𝒏 𝒄𝒓𝒄 (kN) 88,20 62,86 72,32 78,11 79,67 81,54 84,80 86,21 (kNm) 20,61 14,91 17,03 18,34 18,69 19,11 19,84 20,16 (kNm) 9,69 20,2 9,69 Khả chịu tải cọc OPC B45 theo thực nghiệm phù hợp với kết lý thuyết tính tốn Kết bảng 4.5 cho thấy mô men uốn nứt thực nghiệm cọc Geopolymer dưỡng hộ nhiệt 12 tương đương khả chịu uốn nứt thực nghiệm cọc bê tông xi măng thông thường OPC cấp độ bền B45 Tải trọng gây nứt Ptn crc (kN) 90 88,2 OPC GPC 85 84,798 86,21 81,537 79,672 80 78,11 75 72,32 70 65 62,86 60 OPC 10 11 12 Thời gian dưỡng hộ nhiệt (100oC) (giờ) Hình 4.2: Ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến tải trọng gây nứt Ptn crc 53 Luan van Mô men uốn nứt thực nghiệm Mtn crc cọc GPC-6H dưỡng hộ đạt 14,91 kNm Khi dưỡng hộ nhiệt tăng lên đến 12 mô men uốn nứt Mtn crc tăng lên 35,25% 22 OPC Moment uốn nứt Mtncrc (kNm) 20,608 GPC 20 19,842 20,160 19,108 18,689 18,338 18 17,035 16 14,906 14 OPC 10 11 12 Thời gian dưỡng hộ nhiệt (100oC) (giờ) Hình 4.3: Ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến mô men uốn nứt Mtncrc Mô men uốn nứt thực nghiệm Mtn crc cọc GPC dưỡng hộ nhiệt mốc thời gian từ đến có giá trị biến thiên thay đổi lớn, tăng 14,28% Trong cấu kiện cọc GPC dưỡng hộ nhiệt mốc thời gian từ đến 12 có giá trị biến thiên tăng khơng đáng kể, trung bình tăng thời gian dưỡng hộ giá trị mơ men uốn nứt tăng 2,40% Có thể kết luận q trình polymer hóa tạo cường độ vật liệu diễn với tốc độ nhanh thời gian đầu chậm dần sau Do cần nghiên cứu lựa chọn thời gian dưỡng hộ phù hợp tối ưu mặt kinh tế cần 4.4.2 Khả bền gãy thân cọc 54 Luan van Bảng 4.6: Kết tính tốn mơ men gãy Stt Cấu kiện cọc D300 Thời gian dưỡng hộ nhiệt OPC GPC-6H GPC-7H GPC-8H GPC-9H GPC-10H GPC-11H GPC-12H (giờ) 6 10 11 12 Tải trọng gãy thực nghiệm 𝑷𝒕𝒏 𝒃𝒓 (kN) 159,39 95,23 97,94 107,56 119,47 130,22 142,29 146,75 Mô men uốn gãy thực nghiệm 𝑴𝒕𝒏 𝒃𝒓 (kNm) 36,63 22,19 22,80 24,96 27,64 30,06 32,78 33,78 Mô men uốn gãy tính tốn 𝑴𝒕𝒕 𝒃𝒓 (kNm) 30,33 30,33 Mơ men uốn gãy cọc OPC từ thực nghiệm chưa phù hợp với lý thuyết tính tốn, sai lệch 20,88% Kết cho thấy mô men uốn gãy thực nghiệm Mtnbr cọc GPC-12H gần tương đối phù hợp khả chịu uốn gãy thực nghiệm cọc bê tông xi măng thông thường, mức chênh lệch không lớn, xấp xỉ 8,42% 180 Tải trọng gãy Pcr (kN) 160 OPC GPC 159,390 142,294 140 146,750 130,222 119,470 120 107,560 95,230 97,940 100 80 60 OPC 10 11 12 Thời gian dưỡng hộ nhiệt (100oC) (giờ) Hình 4.4: Ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến tải trọng gãy Pcr 55 Luan van Mô men uốn gãy thực nghiệm Mtnbr cọc GPC-6H dưỡng hộ đạt 22,19 kNm Khi tăng thời gian dưỡng hộ nhiệt lên đến 12 mô men uốn gãy Mtnbr tăng lên 52,24% Moment uốn gãy Mcrctn (kNm) 40 38 36,626 OPC 36 GPC 34 33,782 32,779 32 30,063 30 27,644 28 26 24,964 24 22,190 22,799 22 20 OPC 10 11 12 Thời gian dưỡng hộ nhiệt (100oC) (giờ) Hình 4.5: Ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến mô men uốn gãy Mtnbr Kết thực nghiệm phản ánh tương đối thực tế việc thiết kế cấp phối cọc bê tông Geopolymer cọc bê tơng xi măng OPC thơng thường có cấp độ bền B45 (mác 600) cho kết khả chịu tải (mô men uốn nứt, uốn gãy) gần phù hợp 4.4.3 Quan hệ lực gây nứt độ võng thời điểm nứt Ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến cường độ chịu uốn thông qua độ võng thí nghiệm đo hình 4.6 Khả chịu tải cấu kiện lớn 56 Luan van đạt tới cấp tải độ võng định cấu kiện xuất với nứt Độ võng xác định xuất vết nứt bề rộng Wc=0,1 mm Lực gây nứt Ptncrc (kN) 100 90 80 70 60 50 78,11 72,32 84,798 86,21 79,672 81,537 62,86 40 30 20 10 3,35 5,24 6,58 8,65 9,74 11,38 12,27 Độ võng  (mm) Hình 4.6: Mối quan hệ lực gây nứt Ptncrc độ võng thời điểm nứt uốn cấu kiện cọc GPC 15 Moment uốn nứt 20 Mtncrc (kNm) 25 10 17,035 18,338 19,84220,160 18,689 19,108 14,906 3,35 5,24 6,58 8,65 9,74 11,38 12,27 Độ võng  (mm) Hình 4.7: Mối quan hệ mô men uốn nứt Mtncrc độ võng thời điểm nứt uốn cấu kiện cọc GPC 57 Luan van 4.4.4 Quan hệ mô men uốn nứt Mcrctn mô men uốn gãy Mbrtn Từ thực nghiệm ta tìm lại quan hệ Mbrtn  Mcrctn Bảng 4.7: mô men nứt mô men uốn gãy  T Mcrctn Mbrtn (giờ) (kNm) (kNm) 14,91 22,19 1,49 17,03 22,80 1,34 18,34 24,96 1,36 18,69 27,64 1,48 10 19,11 30,06 1,57 11 19,84 32,78 1,65 12 20,16 33,78 1,68 Với kết thực nghiệm ước lượng quan hệ Mtnbr – Mtncrc: Mtnbr = (1,34 ÷ 1,68) Mtncrc Ngồi khoảng gia số (1,34 – 1,68) có giá trị trung bình xấp xỉ giá trị 1,5 cho tiêu chuẩn TCVN 7888-2014, điều khẳng định độ tin cậy cao kết nghiên cứu 58 Luan van Chương 5: KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI 5.1 Kết luận Luận văn trình bày ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến ứng xử cọc rỗng bê tơng Geopolymer Trong đó, cọc bê tơng Geopolymer chế tạo dưỡng hộ nhiệt mức thời gian từ đến 12 Cọc bê tông xi măng có cấp độ bền sản xuất thí nghiệm làm sở so sánh Một số kết luận rút sau: - Mẫu bê tơng Geopolymer dưỡng hộ nhiệt 1000C vịng 12 cho cường độ chịu nén tương đương với mẫu bê tông xi măng đạt cấp độ bền B45 Cả cấp phối dùng để sản xuất cọc bê tông rỗng - Cọc rỗng GPC dưỡng hộ nhiệt 1000C 12 cho kết mô men kháng nứt tương đồng với cọc rỗng OPC có cấp độ bền chịu nén, mô men uốn gãy cọc rỗng GPC lớn cọc rỗng OPC khoảng 8,42% - Từ kết thực nghiệm, ta xác định lại quan hệ mô men uốn nứt mô men uốn gãy cọc rỗng GPC cho mốc nhiệt độ dưỡng hộ: Mtnbr = (1,34 ÷ 1,68) Mtncrc - Nhiệt độ dưỡng hộ môi trường 100oC đến 10 không đủ cung cấp nhiệt lượng để vật liệu polymer hóa hồn tồn cường độ khả chịu uốn cọc không cao chưa đạt giá trị tối ưu 5.2 Hướng phát triển đề tài Nghiên cứu tạo tiền đề áp dụng bê tơng Geopolymer vào cấu kiện cơng trình điển hình cấu kiện cọc rỗng, đưa bê tơng Geopolymer vào sử dụng rộng rãi lĩnh vực xây dựng 59 Luan van Vì thời gian có hạn lĩnh vực nghiên cứu rộng nên đề tài chưa thể mối liên hệ bao quát ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt đến khả chịu tải cọc rỗng Geopolymer có cấp độ bền khác Từ nghiên cứu định hướng phát triển đề tài sau:  Nghiên cứu ảnh hưởng nồng độ mole dung dịch NaOH đến khả quay ly tâm cấu kiện cọc Bê tông Geopolymer  Nghiên cứu khả ứng xử cọc Bê tông Geopolymer môi trường đất theo thời gian 60 Luan van TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Quyết định 1488/QĐ-TTg ngày 29/8/2011 Thủ tướng Chính phủ [2] Nguồn http://ximangfico.com/ung-dung-xi-lo-cao-vao-san-xuat-xi-mang [3] Nguồn http://www.sggp.org.vn/27-nha-may-du-an-co-nguy-co-gay-o-nhiemmoi-truong-163804.html [4] Nguồn http://imsat.vn/Tin-tuc/Tin-tuc-su-kien/28855/bo-cong-thuong hop-timgiai-phap-xu-ly-tro-xi-thach-cao-tai-nha-may-nhiet-dien-than [5] Natalie A Lloyd, Vijaya Rangan "Geopolymer Concrete." Curtin University of Technology, 2010 [6] Joseph Davidovits Environmentally Driven Geopolymer Cement Applications Geopolymer Institute, 02100 Saint-Quentin, France, 2002 [7] Natalie A Lloyd, Vijaya Rangan Geopolymer Concrete with Fly Ash in 2nd Int Conf on Sustainable Construction Materials and Technologies, ed J Zachar P Claisse, T R Naik, E Ganjian (Università Politecnica delle Marche, Ancona, Italy), 2010 [8] Angel Palomo, Grutzek & Blanco Alkali-activated fly ashes A cement for the future Cement Concrete Research, 1999 Vol 29: p.1323-1329 [9] http://ximang.vn/ Bê tông geopolymer – Một sản phẩm thương mại, 2011 [10] http://ximang.vn/ Chế tạo thành công Bê tông chịu lửa không xi măng, 2012 [11] Nguyễn Văn Hoan Nghiên cứu sản xuất vật liệu không nung từ phế thải tro bay xỉ lò cao sở chất kết dính geopolyme (Viện Vật liệu Xây dựng, 2012) [12] Angel Palomo, Grutzeck & Blanco Alkali-activated fly ash cement for furthure Cement and Concrete Research, 1999 [13] Van Jaarsveld, Van Deventer & Lukey The effect off composition and temperature on the properties of fly ash and kaolinite-based geopolymers Chemical Engineering, 2002 61 Luan van [14] Djwantoro Hardjito, Dody M.J.Sumajouw and Vijaya Rangan Factors influencing the compressive strength of fly ash based Geopolymer concrete Civile Engineering Dimension, 2004 [15] Djwantoro Hardjito and Vijaya Rangan Development and Properties of Lowcalcium fly ash based Geopolymer concrete, in Research report GC1 2005: Faculty of Engineering Curtin University of Technology Perth, Australia p 103 [16] Mo Bing-hui , He Zhu, Cui Xue-min, He Yan and Gong Si-yu Effect of curing temperature on geopolymerization of fly ash-based geopolymers, 2014 [17] Nuruddin Compressive strength and interfacial transition zone characteristic of Geopolymer concrete with different cast In-Situ curing conditions International Scholarly and Scientific Research&Innovation, 2011 P.5 [18] Al Bakri, Kamarudin, and Binhussain Microstructure study in optimization of high strength fly ash based geopolymer Advanced Material Research, 2012: p 2173-2180 [19] Djwantoro Hardjito and Vijaya Rangan Development and Properties of Lowcalcium fly ash based Geopolymer concrete, in Research report GC1 2005: Faculty of Engineering Curtin University of Technology Perth, Australia p 103 [20] Natalie A Lloyd and Vijaya Rangan "Geopolymer Concrete." Curtin University of Technology (2010) [21] Benny Joseph and George Mathew "Influence of aggregate content on the behavior of fly ash based." Scientia Iranica (2012): p.1188-1194 [22] Sofi, Van Deventer, Mendis and Lukey.“Bond performance of reinforcing bars in inorganic polymer concrete (IPC) [23] Sarker.“ Bond strength of reinforcing steel embedded in fly ash-based geopolymer concrete.” Materials and Structures 44 (5): 2011 p.1021-1030 [24] Company Wagner Visit to Geopolymer Concrete Airport and Eco-Building Internet: https://www.geopolymer.org/news/visit-airport-eco-building/, 2013 [25] Company Wagner World’s first public building with structural Geopolymer Concrete Internet: https://www.geopolymer.org/news/worlds-first-public-building-with-structuralgeopolymer-concrete/, 2015 62 Luan van [26] Monita Olivia Durability Related Properties of Low Calcium Fly ash based Geopolymer Concrete, in Civil Engineering 2011, Curtin University of Technology [27] Tống Tôn Kiên, Phạm Thị Vinh Lanh Lê Trung Thành Bê tơng Geopolymer - Những thành tựu, tính chất ứng dụng Hội nghị khoa học kỷ niệm 50 năm ngày thành lập Viện KHCN Xây dựng [28] Nguyễn Văn Hoan Nghiên cứu sản xuất vật liệu không nung từ phế thải tro bay xỉ lò cao sở chất kết dính Geopolymer Viện Vật liệu xây dựng, 2012 [29] Phan Đức Hùng, Lê Anh Tuấn Dương Văn Dũng (2016), “ Ảnh hưởng sợi poly-propylene đến ứng xử chịu uốn dầm bê tông geopolymer cốt thép sử dụng tro bay”, Tạp chí Người Xây Dựng 3&4/2016, p.82-86 [30] Trần Văn Miền.“ Nghiên cứu quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm cho bê tơng đúc sẵn”, Tạp chí KHCN Xây dựng – số 1/2016 [31] Joseph Davidovits Chemistry of Geopolymer System Terminology Geopolymer: Second international Conferencen, 1999, p.9-39 [32] Djwantoro Hardjito Development and properties of low-calcium fly ash based geopolymer concrete CurtinUniversity of Technology Perth, Austalia, 2005 [33] Peter Duxson Geopolymer technology: the current state of the art Journal Materials Science 2007 Vol 42: p 2917–2933 [34] Glukhovsky, Rostovskaja and Rumyna High strength Slag alkaline cements Proceedings of the seventh international congress on the chemistry of cement, 1980 p.164-168 [35] Joseph Davidovits "Alkali Activated Materials." Lecture 2015 [36] Sidney Diamond, Particle morphologies in fly ash, Cement and concrete Research, 1986, p.16, 569-579 [37] Fernandez Jimanez Microstructure development of Alkali-activated fly ash cement : a descriptive model Cement and Concrete Research, 2005, p.35 [38] Joseph Davidovits Geopolymer chemistry and sustainable development The poly(sialate) terminology: a very useful and simple model for the promotion and understanding of green-chemistry.in In: Proceedings of 2005 geopolymere conference, 2005, p.9-15 63 Luan van [39] Cherdsak Suksiripattanapong "Compressive strength development in fly ash geopolymer masonry units manufactured from water treatment sludge." Construction and Building Materials (2015): p.20-30 [40] Djwantoro Hardjito, Rangan Studies of fly ash-based geopolymer concret Paper presented France: the World Congress Geopolymer, 2005 [41] Joseph Davidovits Geopolymer Chemistry&Applications, ed J 3th edition 2011, Institut Geopolymer, p.630 [42] Fly ash and raw or calcined natural Pozzolan use as a mineral admixture in Portland Cement Concrete, in ASTM C618 1994 [43] Djwantoro Hardjito, Wallah and Rangan Study of engineering proesties of fly ash based Geopolymer concrete, Journal of the Australian ceramic Society, 38(1), 2002, p.4-47 64 Luan van Luan van ... Luan van TÓM TẮT Đề tài nghiên cứu ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ đến ứng xử cọc rỗng bê tông Geopolymer Luận văn tập trung nghiên cứu ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ 07 cấp thời gian từ giờ, giờ, giờ,... (2014) [16], nghiên cứu ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ, thời gian dưỡng hộ đến cường độ bê tơng geopolymer, qua cho thấy thời gian nhiệt độ dưỡng hộ ảnh hưởng đến cường độ bê tông Nhiệt độ thích... nghiệm để có nghiên cứu so sánh phù hợp Do mục tiêu đề tài nghiên cứu ảnh hưởng thời gian dưỡng hộ nhiệt ẩm đến ứng xử chịu uốn cọc rỗng bê tông geopolymer ứng với 07 cấp thời gian dưỡng hộ nhiệt: