(Đồ án hcmute) dự án chung cư an bình

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG DỰ ÁN CHUNG CƯ AN BÌNH GVHD: NGUYỄN THANH TÚ SVTH: HUỲNH HỒNG KHƠI MSSV: 14149084 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2019 an BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DỰ ÁN CHUNG CƯ AN BÌNH GVHD : Th.S NGUYỄN THANH TÚ SVTH : HUỲNH HỒNG KHƠI MSSV : 14149084 KHĨA : 2014 - 2019 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2019  an BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DỰ ÁN CHUNG CƯ AN BÌNH GVHD : Th.S NGUYỄN THANH TÚ SVTH : HUỲNH HỒNG KHƠI MSSV : 14149084 KHĨA : 2014 - 2019 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2019 an LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn thầy, anh, bạn trực tiếp gián tiếp đóng góp vào luận văn này: Thầy Thạc sĩ Nguyễn Thanh Tú Trong trình thực luận văn tốt nghiệp này, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình từ thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy truyền đạt hành trang tảng để em tiếp tục theo đuổi công việc sau TP.HCM, ngày … tháng … năm 2019 Sinh viên thực Huỳnh Hồng Khơi i an ABSTRACT The project is divide into four main objectives: Design one typical Floor, Stair; design Wall, Beam – frame system; design foundation (bored pile); erection of bored pile foundation In first objective, design one typical floor, finite element method softwares like SAFE, ETABS are used to analysis the internal loads, types of displayment, or reactions of Structure, so that suitably structural methods is produced based on requirements of limit state design (unltimate limit state and serviceability limit state) After considering every able methods, the finally solution is made Autocad software is used for detailing, 2D drawing (shop drawing) that solution In second objective, design main structure, finite element method software ETABS is used to model analytically structural model By combining frame system to wall system, the horizontal displayments at the top of the building are decreased, the energy dissipation of building when suffering dynamic loads is lost faster, so that structures work more effectively More over, the sustainability still maintained The elements are designed after analysing behavior of the model concluding: wall, beam Internal loads from each elements is transported to EXCEL to calculate area of reinforcement that is requirement In third objective, Design foundation is devide into two part: - Part 1: Design pile (pile length, pile diameter, bear capacity of pile ) - Part 2: Design pile foundation with pile has been design at part 1, using SAFE sftware to design and Autocad software to detail shop drawing In final objective, construction bored pile foundation Autocad software is used for detailing, 2D drawing that solution ii an STUDENT SUMMARY OF CAPTION PROJECT 2014 – 2019 : HUYNH HOANG KHOI STUDENT ID: 14149084 FACULTY : CIVIL ENGINEERING PROFESSION : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY TOPIC : AN BINH APARTMENT INITIAL INFORMATION  Architectural Drawings  Soil Investigation Drawings Content of theoretical and computational a Architecture  Edit and complete architectural drawings with the suggestion of instructor by AUTOCAD SOFTWARE b Structural Engineering  Design typical Floor  Design typical Stair  Design typical Beam  Design R.C Wall  Build up model, calculate, design the R.C Frame (Beam, R.C Wall/Pier) by ETABS SOFTWARE c Foundation  Investigation, analysis, evalute soil and load effect to foundation  Choose the solution foundation  Bored Pile Foundation d Explanation & Drawing  01 Appendix and 01 Data sheet  18 A1 Drawings (6 Architeture,9 Structural Engineering, Foundation) Star date : 11/02/2019 Finish date : 11/06/2019 Confirm of adviser Confirm of adviser iii an MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i ABSTRACT ii SUMMARY OF CAPTION PROJECT 2014 – 2018 iii MỤC LỤC iv DANH MỤC BẢNG BIỂU vii DANH MỤC HÌNH ẢNH, BIỂU ĐỒ ix CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 Tên dự án Quy mô dự án Địa điểm xây dựng Cơng cơng trình Giải pháp kiến trúc cơng trình Các giải pháp kĩ thuật khác CHƯƠNG 2: CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1 Giải pháp thiết kế 2.1.1 Giải pháp thiết kế theo phương đứng 2.1.2 Giải pháp thiết kế theo phương ngang 2.1.3 Giải pháp kết cấu móng 2.2 Cơ sở thiết kế 2.2.1 Hồ sơ khảo sát thiết kế 2.2.2 Quy chuẩn, tiêu chuẩn thiết kế 2.2.3 Phần mềm sử dụng 2.3 Vật liệu sử dụng 2.3.1 Bê tông 2.3.2 Cốt thép 2.3.3 Lớp bê tông bảo vệ (Theo TCVN 5574 – 2012) 2.4 Sơ tiết diện 2.4.1 Chọn sơ chiều dày sàn (TCVN 5574-2012) 2.4.2 Kích thước vách (Điều 3.4.1-TCXD 198:1997) 2.4.3 Sơ kích thước cột 2.4.4 Sơ kích thước dầm 13 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 14 3.1 Mặt sàn 14 3.2 Tải trọng tác dụng 14 3.2.1 Tĩnh tải 14 3.2.2 Hoạt tải 17 3.3 3.4 3.5 Tổ hợp tải trọng 17 Mơ hình sàn 19 Phân tích, kiểm tra mơ hình 19 3.5.1 Chia dải Strip 19 3.5.2 Kết nội lực 20 3.5.3 Kiểm tra chuyển vị 22 3.5.3.1 Kiểm tra độ võng đàn hồi 22 iv an 3.5.3.2 Kiểm tra độ võng dài hạn 22 3.6 Tính tốn – bố trí cốt thép 23 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 25 4.1 Mặt cầu thang 25 4.2 Cấu tạo cầu thang 25 4.3 Tải trọng 25 4.3.1 Tĩnh tải 26 4.3.2 Hoạt tải 27 4.4 Sơ đồ tính nội lực 27 4.5 Tính tốn – bố trí cốt thép cầu thang 29 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG 31 5.1 Phương án kết cấu – mơ hình khung khơng gian 31 5.2 Tải trọng tổ hợp tải trọng 31 5.2.1 Tĩnh tải 32 5.2.1.1 Tĩnh tải lớp hoàn thiện 32 5.2.1.2 Tĩnh tải tường 32 5.2.1.4 Tĩnh tải cầu thang 32 5.2.2 Hoạt tải 32 5.2.3 Gió tĩnh 33 5.2.4 Gió động 34 5.2.5 Động Đất 39 5.2.5.1 Khái quát 39 5.2.5.2 Thông số cơng trình 40 5.2.5.3 Khối lượng tham gia dao động động đất 42 5.2.6 Tổ hợp tải trọng 42 5.3 Kiểm tra ổn định tổng thể cơng trình 44 5.3.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 44 5.3.2 Kiểm tra chuyển vị tương đối tầng 45 5.3.3 Kiểm tra ổn định gia tốc gió động 47 5.3.4 Kiểm tra tính đắn mơ hình 48 5.4 Tính tốn – thiết kế hệ dầm tầng 21 48 5.4.1 Mặt hệ dầm 48 5.4.2 Tính toán cốt thép dọc 49 5.4.3 Neo nối cốt thép 51 5.4.4 Cấu tạo kháng chấn 52 5.4.5 Kết tính tốn – bố trí cốt thép dầm 52 5.5 Tính tốn – thiết kế cột 53 5.5.1 Cốt thép dọc 53 5.5.2 Kết tính tốn – bố trí cốt thép cột khung trục khung trục E 57 5.6 Tính tốn – thiết kế vách 59 5.6.1 Các phương pháp tính cốt thép dọc cho vách 59 5.6.2 Phương pháp vùng biên chịu moment 59 5.6.3 Ví dụ tính tốn 61 5.6.4 Tính tốn thiết kế vách thang máy 62 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 63 6.1 Số liệu địa chất cơng trình 63 v an 6.2 Tính tốn phương án móng cọc khoan nhồi 65 6.2.1 Thống kê cọc khoan nhồi 65 6.2.2 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi D800 66 6.2.3 Sức chịu tải thiết kế 74 6.2.4 Sơ số lượng cọc 75 6.2.5 Mặt bố trí móng cọc 77 6.2.6 Xác định độ cứng cọc 77 6.3 Tính tốn – thiết kế hệ móng 78 6.3.1 Chọn kích thước đài cọc bố trí cọc đài 78 6.3.2 Thiết kế móng cọc khoan nhồi M1 78 6.3.3 Thiết kế móng cọc khoan nhồi M12 86 6.3.4 Thiết kế móng cọc khoan nhồi M8 97 6.3.5 Thiết kế móng cọc khoan nhồi lõi thang máy 107 vi an DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2-1: Bê tông sử dụng …………………………………………………………… Bảng 2-2: Cốt thép sử dụng …………………………………………………………….8 Bảng 2-3: Phân loại thép theo giới hạn chảy ……………………………………………… Bảng 2-4: Lớp bê tông bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép …………………………………… Bảng 2-5: Sơ kích thước cột C1, D1, A1, F1 ……………………………………………10 Bảng 2-6: Sơ kích thước cột A2, F2, B1, E1 …………………………………………….11 Bảng 2-7: Sơ kích thước cột E2, C2, D2, B4, B2 ……………………………………… 11 Bảng 2-8: Sơ kích thước cột A4, F4 …………………………………………………… 12 Bảng 2-9: Sơ kích thước cột E4 ………………………………………………………….12 Bảng 3-1: Tải trọng lớp hoàn thiện sàn tầng điển hình …………………………… …15 Bảng 3-2: Tải trọng lớp hoàn thiện sàn tầng mái ……………………………………….15 Bảng 3-3: Tải trọng lớp hoàn thiện sàn nhà vệ sinh …………………………………….16 Bảng 3-4: Tải trọng quy đổi sàn điển hình sàn vệ sinh ………………………………… 16 Bảng 3-5: Tải kính, tải tường ……………………………………………………………… 16 Bảng 3-6: Tải tường phân bố lên sàn ………………………………………………… 17 Bảng 3-7: Hoạt tải …………………………………………………………………… ……17 Bảng 3-8: Các loại hình tải trọng (Load Pattems) ………………………………………… 17 Bảng 3-9: Các trường hợp tải trọng (Load Cases) ………………………………………… 18 Bảng 3-10: Các trường hợp tổ hợp tải trọng (Load Combinations) ………………….…… 18 Bảng 4-1: Tĩnh tải lớp cấu tạo thang nghiêng ………………………………………26 Bảng 4-2: Tĩnh tải lớp cấu tạo chiếu nghỉ ………………………………………… 27 Bảng 4-3: Kết tính tốn cốt thép cầu thang …………………………………………… 29 Bảng 5-1: Tải tường tầng mái ……………………………………………………………….32 Bảng 5-3: Hoạt tải phân bố lên sàn ……………………………………………….…….33 Bảng 5-4: Tải trọng gió tĩnh …………………………………………………………………34 Bảng 5-5: Chu kỳ tần số mode dao động ……………………………………… 35 Bảng 5-6: Tải trọng gió động tính tốn theo phương X ứng với mode ……………………37 Bảng 5-7: Tải trọng gió động tính tốn theo phương Y ứng với mode ……………………38 Bảng 5-9: Tổng hợp tải trọng gió động tính toán gán vào tâm khối lượng …………………39 Bảng 5-10: Giá trị tham chiếu (mục 3.2.2.2 TCVN 9386:2012) ……………………………41 Bảng 5-11: Phổ hiết kế dùng phân tích đàn hồi …………………………………………… 42 Bảng 5-12: Các trường hợp tải trọng ……………………………………………………… 42 Bảng 5-13: Tổ hợp tải trọng …………………………………………………………….… 43 Bảng 5-14: Tổng hợp chuyển vị đỉnh cơng trình …………………………………….………44 Bảng 5-15: Tổng hợp chuyển vị lệch tầng ………………………………………….……… 46 Bảng 5-16: Tổ hợp kiểm tra ổn định gia tốc gió động ……………………………….………47 Bảng 5-17: Bảng công thức…………………………… …………………………………… 54 Bảng 5-18: Bảng nội lực cột C3, tầng 1, khung trục …………………………………… …56 Bảng 5-19: Nội lực vách P1 – Tầng 20 ………………………………………………………60 Bảng 6-1: Bảng thống kê địa chất ……………………………………………………………63 Bảng 6-2: Thống kê số cọc khoan nhồi …………………………………………… 65 Bảng 6-3: Hệ số tỷ lệ lớp đất ………………………………………………………… 66 Bảng 6-4: Bảng sức kháng ma sát theo tiêu lý đất dính (móng thang máy) …… 67 vii an Tại độ sâu z  14  m  so với đáy khối móng quy ước dừng lún ta có: Tổng độ lún S  n S i 1 i  8.53(cm)  S  10(cm) (giới hạn lún theo TCVN 10304-2014) Thỏa điều kiện biến dạng lún 6.3.4.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc - Tiết diện cột đài móng: bc  h c  600  600 mm  Fcot  0.36m - Chiều cao làm việc đài: h  h  a  2000  100  1900 mm  1.9 m - Kiểm tra xuyển thủng theo TCVN 5574 : 2012  TH1: Khi mặt bên tháp nén thủng nghiêng 45° Hình 6-18: Tháp nén thủng móng M8 góc nghiêng 45° → Ta có kích thước đáy lớn tháp xuyên thủng h c  2h  0.6  1.9  4.4 m  m  bc  2h  0.6  1.9  4.4 m  1.6 m - Vậy cọc nằm hoàn toàn phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng - Ta có: L  h c  0.6 Bd  bc 1.6  0.6   1.7 m   0.5 m ; d 2 2 L  hc B  bc Suy ra: h  d h  d ( thỏa điều kiện đài tuyệt đối cứng) 2 Khơng cần tính điều kiện xun thủng trường hợp 104 an  TH2: Khi mặt bên tháp nén thủng nghiêng với góc lớn 45° Hình 6-19: Tháp nén thủng móng M8 góc nghiêng lớn 45° → Ta có kích thước đáy lớn tháp xuyên thủng h c  2c1  0.6   0.5  1.6 m  bc  2c2  0.6   0.5  1.6 m - c1 khoảng cách từ mặt cột đến mặt hàng cọc gần nhất, c khoảng cách từ mép cột đến mép đài cọc - Theo hình vẽ, ta có c1  0.4h suy ra, ta lấy c1  0.4h để tính lực chống xun thủng - cọc khơng nằm phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng (trường hợp nguy hiểm nhất) Pxt   Pi   P1  P2   4032.87  4009.82  8042.69kN - Tính tốn với đài cọc chịu lực tâm cột tiết diện chữ nhật gây móng cột ta có h  2R bt  (b c  c )h  (h c  c1 )(b  b c )   c1  Pcxt    1.9   1.05  103   (0.6  0.5)  1.9  (0.6  0.4  1.9)  (1.6  0.6)   0.4  1.9   13828.5kN  105 an Pxt  Pcxt (thỏa) 6.3.4.5 Tính tốn – bố trí cốt thép cho đài móng Quan niệm đài dầm công xôn ngàm tiết diện mép cột, bị uốn phản lực cọc Dùng kết moment dải strip theo phương X,Y để tính thép Chọn a gt  100mm  h  h  a  2000  100  1900mm Công thức tính tốn:  m  M R b bh ;     2 m ; AS  R b bh Rs (6.52) Hình 6-20: Moment dương lớn móng M8 phương X Hình 6-21: Moment dương lớn móng M8 phương Y Bảng 6-28: Kết tính tốn cốt thép móng M8 Phương Đặt lớp X Y Trên Dưới Trên M kNm -99.8068 5978.588 -215.447 Cut Width m 1.6 1.6 As_Width As mm2 144.0 8952.7 310.8 mm2 90.0 5595.5 77.7 106 an Chọn thép Ø16a200 Ø30a120 Ø16a200 As_chọn mm2 1005.5 58908 1005.5 Dưới 217.6529 314.0 78.5 Ø16a200 1005.5 6.3.5 Thiết kế móng cọc khoan nhồi lõi thang máy 6.3.5.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE Với lõi thang máy, sinh viên chọn phương án móng bè cọc Do khoảng cách lõi mặt gần nên chọn phương án thiết kế đài bè chung cho lõi Hình 6-22: Mặt móng lõi thang 107 an Hình 6-23: Phản lực đầu cọc móng lõi thang P  4499.504kN  R c,d  5640.3kN Nhận xét:  max (Thỏa) Pmin  3894.368kN  6.3.5.2 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước - Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: II,tb      l   0.3 16.3 l II,i i i  10  31.20  10  24.90  12 18.7   35.80  25.40 35.3 Với: i : góc ma sát lớp đất L i : bề dày lớp đất đoạn cọc qua - Dung trọng tự nhiên trung bình lớp đất khối móng quy ước:  tb      l   (8.8  5.5) 19.6  10  20.1  10  20.1  12  20.5   20.8  20.2 39.5 l i i i - Chiều dài, chiều rộng chiều cao khối móng quy ước: Bqu   Bd  d   2L c tan   /   Lqu   Ld  d   2L c tan   /  H  L  Z coc dd  qu (6.53) Bqu  11.2  0.8    35.3  tan  25.40 /   18.3m  =>  Lqu  13.6  0.8    35.3  tan  25.4 /   20.7m  H  35.3  4.2  39.5m   qu - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: tt N max 146848   127693.9kN; 1.15 1.15 M tt 988.09 M tcx  x   859.2kN.m; 1.15 1.15 M tt 769.137 M tcy  y   668.8kN.m 1.15 1.15 N tc  (6.53) - Trọng lượng cọc đài: Pcocdai   Vcoc  Vdai    tb   30   0.42  35.3  11.2 13.6   25  989.3  25  24731.8kN - Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: Pdat  (Bqu  Lqu  H qu  Vcoc  Vdai )   tb  18.3  20.7  39.5  989.3  20.2  282268.6kN 108 an - Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu  Pcocdai  Pdat  24731.8  282268.6  307000.4kN - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước:  tc N tc  Wqu  6e x 6e y   1   Pmax   Lqu  Bqu  L qu Bqu    N tc  Wqu  6e x 6e y   tc  1    Pmin  L qu  Bqu  L qu Bqu    tc P tc  Pmin tc PTB  max   (6.53)  tc 127693.9  307000.4   0.002  0.0015   1     1148.8kN / m Pmax  20.7 18.3 20.7 18.3     tc 127693.9  307000.4   0.002  0.0015  => Pmin   1     1147.4kN / m 20.7 18.3 20.7 18.3     tc 1148.8  1147.4  1148.1kN / m PTB   Với: ex  M tcy M tcx 859.2 668.8   0.002; e    0.0015 y tc tc N  Wqu 127693.9  307000.4 N  Wqu 127693.9  307000.4 - Khả chịu tải đất mũi cọc: (TCVN 9362-2012) R tc  m1m A.Bqu  II  B.H qu  'II  D.c  h  'II   2381.37kN / m  k tc (6.53) Với:   II  10.8kN / m3 : dung trọng đẩy đáy khối móng quy ước    hi    'II   dni  10.2kN / m3 : dung trọng đẩy trung bình đất đáy móng h  i      R tc  c  3.5kN / m2 : lực dính lớp đất mũi cọc m1  1.2; m  1.2 : tra bảng tiêu chuẩn k tc  : đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm h  5.5 : chiều cao tầng hầm   35.80  A  1.88, B  8.15, D  9.9 : hệ số A;B;D tra bảng từ  1.2 1.2 1.88  9.48 10.8  8.15  42.5 10.2  9.9  3.5  5.5 10.2   4481.9kN / m2 - Kiểm tra: 109 an tc Pmax  1.2R tc  5378.3kN / m  tc p  P tc  R  4481.9kN / m tc  TB (thỏa) 6.3.5.3 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước Để tính lún ta áp dụng phương pháp cộng lún lớp phân tố Ta có: p tc N  F tc   tb H qu  127693.9  20.2  39.5  1135(kN / m ) 18.3  20.7 (6.54) Ứng suất gây lún tâm đáy móng : gl  p tc   'II H qu  1135  10.2  39.5  732.1(kN / m ) (6.55) Ứng suất thân đáy móng  bt   'II H qu  10.2  39.5  402.9(kN / m ) (6.56) Kết thí nghiệm nén : Biểu đồ quan hệ e – p lớp đất số 4: Bảng 6-29: Biểu đồ quan hệ e-p Áp lực   kN / m2  50 100 200 400 Hệ số rỗng e 0.42 0.41 0.40 0.39 Hình 6-24: Biểu đồ quan hệ e-p 110 an Độ lún theo TCVN 9362 – 2012: n n i 1 i 1 S   Si   e1i  e 2i  h i  S  10(cm)  e1i (6.57) Chia lớp đất thành lớp phân tố có độ dày đủ nhỏ để tính tốn xác đảm bảo biến dạng đất lực tác dụng quan hệ tuyến tính Các lớp phân tố phải đạt đủ yêu cầu sau:  Mỗi phân tố phải nằm hoàn toàn lớp đất  Mỗi phân tố phải nằm hoàn toàn hoàn toàn mực nước ngầm  Chia lớp phân tố nhỏ, độ xác cao  Độ dày lớp thỏa h i  b / (m) Suy ra, chia lớp đất thành lớp phân tố với độ dày h i  (m) Theo TCVN 9362 – 2012, độ sâu dừng tính lún đất tốt (E>5Mpa) vị trí có Pgl  0.2Pbt Ứng suất gây lún đầu cuối lớp phân tố: igl  Pgl  K i0 (6.58) Ứng suất thân đầu cuối lớp phân tố : ibt  bt   i (zi  zi1 ) (6.59) Ứng suất thân tâm lớp phân tố: P1i  0.5   bt (i 1)   bt ( i)  (6.60) P2i  P1i  0.5  (igl1  igl ) (6.61) Tổng ứng suất tâm lớp phân tố: K i0 : hệ số phân bố ứng suất, tra bảng C1 TCVN 9362-2012, nội suy theo zi/b L/b e1i : Hệ số rỗng ứng với P1i (Công thức liên hệ p e) e 2i : Hệ số rỗng ứng với P2i (Công thức liên hệ p e) 111 an Si : Độ lún phân tố S : Tổng độ lún phân tố Bảng 6-30: Bảng tính lún móng thang máy Lớp Phân tố 10 11 12 13 14 15 16 17 z (m) z/b K0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 0.05 0.05 0.11 0.11 0.16 0.16 0.22 0.22 0.27 0.27 0.33 0.33 0.38 0.38 0.44 0.44 0.49 0.49 0.55 0.55 0.6 0.6 0.66 0.66 0.71 0.71 0.77 0.77 0.82 0.82 0.87 0.87 0.93 1.00 0.99 0.99 0.98 0.98 0.96 0.96 0.94 0.94 0.90 0.90 0.85 0.85 0.79 0.79 0.74 0.74 0.69 0.69 0.63 0.63 0.57 0.57 0.51 0.51 0.45 0.45 0.39 0.39 0.33 0.33 0.28 0.28 0.20 σbt σgl p1i (kN/m) (kN/m) 402.9 732.1 408 413.7 724.8 413.7 724.8 419 424.5 717.5 424.5 717.5 430 435.3 702.8 435.3 702.8 441 446.1 688.2 446.1 688.2 452 456.9 658.9 456.9 658.9 462 467.7 622.3 467.7 622.3 473 478.5 578.4 478.5 578.4 484 489.3 541.8 489.3 541.8 495 500.1 505.1 500.1 505.1 506 510.9 461.2 510.9 461.2 516 521.7 417.3 521.7 417.3 527 532.5 373.4 532.5 373.4 538 543.3 329.4 543.3 329.4 549 554.1 285.5 554.1 285.5 560 564.9 241.6 564.9 241.6 570 575.7 205.0 575.7 205.0 581 586.5 146.4 112 an p2i e1i e2i S (cm) 1137 0.40 0.38 1.01 1140 0.40 0.38 0.95 1140 0.40 0.38 0.89 1136 0.40 0.38 0.80 1125 0.40 0.38 0.77 1103 0.40 0.38 0.71 1073 0.40 0.38 0.64 1044 0.40 0.38 0.60 1018 0.40 0.38 0.56 989 0.40 0.38 0.52 956 0.40 0.38 0.48 922 0.40 0.38 0.42 889 0.39 0.38 0.37 856 0.39 0.39 0.32 823 0.39 0.39 0.24 794 0.39 0.39 0.18 757 0.39 0.39 0.15 gl/bt 1.82 1.75 1.75 1.69 1.69 1.61 1.61 1.54 1.54 1.44 1.44 1.33 1.33 1.21 1.21 1.11 1.11 1.01 1.01 0.90 0.90 0.80 0.80 0.70 0.70 0.61 0.61 0.52 0.52 0.43 0.43 0.36 0.36 0.25 18 17 18 0.93 0.98 0.20 0.15 586.5 597.3 Tổng S 146.4 109.8 592 720 0.39 0.39 0.12 0.25 0.18 9.73 Tại độ sâu z = 18 (m) so với đáy khối móng quy ước dừng lún ta có: Tổng độ lún S  n S i 1 i  9.73(cm)  S  10(cm) (giới hạn lún theo TCVN 10304-2014) Thỏa điều kiện biến dạng lún 6.3.5.4 Kiểm tra xuyên thủng - Chiều cao làm việc đài: h  h  a  3000  100  2900 mm  2.9 m - Kiểm tra xuyển thủng theo TCVN 5574 : 2012  TH1: Khi mặt bên tháp nén thủng nghiêng 45° 113 an 11200 2500 2500 3100 1600 1600 3150 1850 3150 1600 1600 400 800 2725 45° 800 2875 2400 5250 800 2400 2400 2975 2400 2400 5250 800 1500 3000 3000 1500 2975 45° 400 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 400 Hình 6-25: Tháp nén thủng móng thang máy góc nghiêng 45° → Ta có kích thước đáy lớn tháp xuyên thủng h c  2h  3.15  1.85  3.15   2.9  13.95 m  13.6 m  bc  2h  5.25   2.9  11.3m  11.2 m - Tất cọc nằm hoàn toàn phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng - Ta có: Bd  bc 11.2  5.25 L  h c 13.6  (3.15  1.85  3.15)   2.875m ; d   2.725m 2 2 L  hc B  bc Suy ra: h  d h  d ( thỏa điều kiện đài tuyệt đối cứng) 2 114 an 1600 800 3150 2850 800 2150 13600 800 2400 2400 2400 3150 2850 800 5250 2725 2400 2875 800 800 400 3100  Khơng cần tính điều kiện xun thủng trường hợp TH2: Khi mặt bên tháp nén thủng nghiêng với góc lớn 45° 11200 2500 3100 800400 2500 1600 1600 3150 1850 3150 1600 1600 400800 2725 ° 63 800 2875 2400 5250 800 2400 2400 2400 5250 800 1500 3000 2975 3000 1500 2975 2400 1600 800 3150 2850 800 2150 13600 800 2400 2400 2400 3150 2850 800 5250 2725 2400 2875 800 3100 ° 59 400 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800400 Hình 6-26: Tháp nén thủng móng thang máy góc nghiêng lớn 45° → Ta có kích thước đáy lớn tháp xuyên thủng h c  2c  (3.15  1.85  3.15)  1.6  11.35 m  bc  2c  5.25  1.6  8.45 m - c1 ;c khoảng cách từ mặt vách thang máy đến mặt hàng cọc gần theo phương, mà c1  c2  c  1.6m - Theo hình vẽ, ta có  h 2.9   2.5 suy ra, ta lấy c  1.6m để tính lực chống xuyên thủng c 1.6 115 an - 18 cọc không nằm phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng (trường hợp nguy hiểm nhất) Pxt   Pi  3921.6  4324.5  4497.8  4324.5  3921.6  4249.7  4501.1  4499.5  4238.7 3894.3  4297.4  4470.9  4287.4  3894.4  4236.8  4499.5  4501.1  4249.7  76810.5kN Tính tốn với đài cọc chịu lực tâm thang máy gây ta có cơng thức -  2h R bt  h h0   b c  c    h c  c1     c1 c2   2.9  1.05  103  2.9 2.9    5.25  1.6    3.15   1.6    162812.3kN 1.6  1.6  Pcxt   hệ số lấy với đài cọc toàn khối Pxt  Pcxt (thỏa) 6.3.5.5 Tính tốn – bố trí cốt thép đài móng thang máy Chọn a gt  100mm  h  h  a  3000  100  2900mm Cơng thức tính tốn:  m  M R b bh ;     2 m ; AS  R b bh Rs (6.62) Hình 6-27: Moment dải Strip theo phương X (COMB7), phương Y (COMB9) Bảng 6-31: Kết tính tốn cốt thép móng thang máy M Phương X Strip Đặt lớp kNm Trên -995.157 Dưới 32528.62 CSA30 Trên -65.6057 CSA32 Cut Width As_Width m mm 6.8 6.8 3.4 940.7 31358.5 62.0 116 an As_chọn As mm Chọn thép mm2 Ø16a200 Ø30a150 Ø16a200 1005.5 4712.7 1005.5 138.3 4611.5 18.2 CSA31 CSB31 Y CSB29 CSB30 Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới 15039.92 -80.9297 15076.26 -687.166 27196.8 -85.7112 9750.236 -85.7187 9753.958 3.4 3.4 3.4 5.6 5.6 2.8 2.8 2.8 2.8 14476.2 76.5 14511.9 649.5 26226.8 81.0 9346.8 81.0 9350.4 4257.7 22.5 4268.2 116.0 4683.4 28.9 3338.1 28.9 3339.4 Ø30a150 Ø16a200 Ø30a150 Ø16a200 Ø30a150 Ø16a200 Ø30a150 Ø16a200 Ø30a150 Hình 6-28: Mặt cắt bố trí thép móng thang máy 117 an 4712.7 1005.5 4712.7 1005.5 4712.7 1005.5 4712.7 1005.5 4712.7 an ... tĩnh gán vào tâm hình học cơng trình 33 an Bảng 5-4: Tải trọng gió tĩnh Tầng DINH MAI AM TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG... Y ứng với mode Tầng Mj (T) j MAI AM TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG 103.712 851.752 1187.61 1198.34 1198.34... 36 an Bảng 5-6: Tải trọng gió động tính tốn theo phương X ứng với mode Tầng Mj (T) j MAI AM TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG TANG TANG TANG TANG TANG