(Đồ án hcmute) chung cư tân phú

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ TÂN PhÚ GVHD: TS.TRẦN VĂN TIẾNG SVTH : TRẦN ĐỨC TRỌNG MSSV: 14149301 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2019 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ TÂN PHÚ GVHD: TS.TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: TRẦN ĐỨC TRỌNG MSSV: 14149301 Khóa: 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 01 năm 2019 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ TÂN PHÚ GVHD: TS.TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: TRẦN ĐỨC TRỌNG MSSV: 14149301 Khóa: 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 01 năm 2019 an LỜI CẢM ƠN Luận văn tốt nghiệp xem tổng kết quan trọng đời sinh viên nhằm đánh giá lại kiến thức thu nhặt thành cuối thể nỗ lực cố gắng sinh viên đại học suốt trình học tập Để có ngày hơm nay, em xin bày tỏ lịng cảm ơn chân thành đến tồn thể thầy Khoa Kỹ thuật Xây dựng tận tình hướng dẫn, giúp đỡ, truyền đạt cho em kiến thức quý báu, giúp em mở rộng thêm tầm hiểu biết nhằm bắt kịp xu phát triển chung đất nước giới Em xin gửi lời cảm ơn đến thầy Trần Văn Tiếng tận tâm bảo, hướng dẫn em suốt trình làm luận văn để em hồn thành luận văn nội dung thời gian quy định Những đóng góp, ý kiến, hướng dẫn thầy quan trọng góp phần hoàn thành luận văn Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến gia đình, người thân thuộc, giúp đỡ động viên anh khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Do khối lượng công việc thực tương đối lớn, thời gian thực trình độ cá nhân hữu hạn nên làm khơng tránh khỏi sai sót Rất mong thông cảm tiếp nhận dạy, góp ý Q thấy bạn bè Xin chân thành cảm ơn TP Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 01 năm 2019 Sinh viên thực Trần Đức Trọng an THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learningprocess, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the key to finish this Graduation essay Because of limit Experiant, the mistske is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! HCMC JANUATY, 2019 an SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : TRANDUC TRONG ID: 14149301 Faculty : FACULTY FOR HIGH QUALITY TRANING Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : NCT APARTMENT CONTENT THEORETICAL AND COMPUTATIONAL PARTS: a Architecture: Reproduction of Architectural Drawings b Structure: Calculate and Design the Typical Floor Calculate and Design the Typical Staircase Make Model, Calculate and Design the Typical Frame Walls c Foundation: Synthesis of Geological Data Design of Auger-cast Piles PRESENT AND DRAWING 01 Present and 01 Appendix 11 Drawing A1: ( 04 Architecture, Structure ) INSTRUCTOR : Dr TRAN VAN TIENG DATE OF START OF THE TASK : 17/09/2018 DATE OF COMPLETION OF THE TASK : 03/01/2019 HCMC January,2019 Confirm of Instructor Confirm of Faculty an MỤC LỤC TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH .1 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG 1.3.2 MẶT ĐỨNG 1.3.3 HỆ THỐNG GIAO THÔNG 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 HỆ THỐNG ĐIỆN 1.4.2 HỆ THỐNG NƯỚC 1.4.3 THƠNG GIĨ CHIẾU SÁNG 1.4.4 PHÒNG CHÁY THOÁT HIỂM 1.4.5 CHỐNG SÉT 1.4.6 HỆ THỐNG THOÁT RÁC SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Tổng quan 2.2 Phương án thiết kế sàn 2.3 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.3.1 Tĩnh tải 2.3.2 Hoạt tải 2.4 Phương pháp tính tốn phần mềm chuyên dụng hỗ trợ .3 2.4.1 Giải nội lực sàn phương pháp phần tử hữu hạn ( SAFE v16.2.0 ) 2.4.2 Kiểm tra độ võng sàn 2.4.3 Kiểm tra chọc thủng 2.4.4 Tính tốn cốt thép cho sàn THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 15 3.1 Thiết kế cầu thang 15 3.1.1 Cấu tạo cầu thang 15 3.1.2 Tải trọng tác dụng 16 3.1.3 Sơ đồ tính 18 3.1.4 Tính tốn cốt thép cho cầu thang 19 3.2 Tính toán dầm thang 20 3.2.1 Sơ đồ tính tải trọng 20 3.2.1 Xác định nội lực 21 3.2.2 Tính cốt thép dọc 22 3.2.3 Tính cốt thép đai 22 THIẾT KẾ KHUNG 26 an 4.1 Mở đầu 26 4.2 Chọn sơ tiết diện 26 4.2.1 Chọn tiết diện sàn 26 4.2.2 Chọn sơ tiết diện vách 26 4.3 Tính tốn tải trọng 27 4.3.1 Tính tốn tải trọng gió 27 4.3.2 Tải trọng động đất 39 4.4 Tính tốn thép 46 4.4.1 Kiểm tra chuyển vị 46 4.4.2 Tính tốn thép cột 46 Tính thép dọc cột khung trục 1(C15), trục A 49 4.4.3 Tính cốt thép vách 58 THIẾT KẾ MÓNG 66 5.1 Số liệu địa chất cơng trình 66 5.2 Số liệu cơng trình 67 5.2.1 Kích thước cọc 67 5.2.2 Sức chịu tải cọc khoan nhồi 67 5.2.3 Độ cứng cọc 74 5.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 .76 5.3.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 76 5.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 77 5.3.3 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 78 5.3.4 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc 79 5.3.5 Kiểm tra chọc thủng cho đài móng M1 85 5.3.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng M1 86 5.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 .87 5.4.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 87 5.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 88 5.4.3 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 89 5.4.4 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc 90 5.4.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng M2 93 5.4.6 Tính lún cho nhóm cọc 95 5.4.7 Tính tốn cốt thép cho đài móng M2 96 5.5 Thiết kế móng M3 97 5.5.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 97 5.5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 98 5.5.3 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc 99 5.5.4 Tính lún cho nhóm cọc 101 5.5.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng M3 102 5.5.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng M3 103 5.6 Thiết kế móng M4 104 5.6.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 104 an 5.6.2 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 105 5.6.3 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc 106 5.6.4 Tính lún nhóm cọc 108 5.6.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài M4 109 5.6.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng M4 110 5.7 Thiết kế móng lõi thang TM .111 5.7.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 111 5.7.2 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 112 5.7.3 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc 113 5.7.4 Tính lún nhóm cọc 116 5.7.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài M-TM 116 5.7.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng M-TM 118 TÀI LIỆU THAM KHẢO 120 an DANH SÁCH CÁC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Các lớp cấu tạo sàn Hình 1.2 Mơ hình sàn phần mềm SAFE Hình 1.3 Tĩnh tải sàn Hình 1.4 Hoạt tải Hình 1.5 Hoạt tải Hình 1.6 Chia dãy strip Hình 1.7 Moment layer A Hình 1.8 Moment layer B Hình 1.9 Kiểm tra độ võng sàn Hình 1.10 Dãy strip X 11 Hình 1.11 Dãy trip Y 11 Hình 2.1 Các lớp cấu tạo bậc thang 12 Hình 2.2 Mặt kiến trúc cầu thang 16 Hình 2.3 Sơ đồ tính nội lực vế 19 Hình 2.4 Sơ đồ tải trọng đứng lên dầm chiếu tới 21 Hình 3.1 Sơ đồ tính tốn gió động lên cơng trình 30 Hình 3.2 Mơ hình cơng trình ETABS 2016 31 Hình 3.4 Hình tọa độ xác định hệ số không gian  33 Hình 3.5 Khai báo phổ ngang ETABS 44 Hình 3.6 Chuyển vị cơng trình 46 Hình 3.7 Vùng biên chịu moment 59 Hình 3.8 Ký hiệu tên vách tính tốn 62 Hình 4.1 Biểu đồ xác định hệ số  71 Hình 4.3 Móng M1 76 Hình 4.4: Phản lực đầu cọc móng M1 (Safe) 78 Hình 4.5 Khối móng qui ước cho móng M1 79 Hình 4.6 Kiểm tra chọc thủng đài móng M1 85 Hình 4.7 Moment đài móng M1 86 Hình 4.8 Móng M2 88 Hình 4.9 Khối móng qui ước cho móng M2 90 Hình 4.10 Mặt cắt tháp xuyên thủng móng M2 93 an Wx  L qu  B2qu Wy  Bqu  - L2qu  13.1 10.7  249.96  m   10.7  13.12  306.037  m  Khối lượng đất khối móng quy ước: Qd  Aqu  hi   140.17   4.2×9.2  3.3 10  26.5  9.5  10 10.8   60467.86  kN  Trọng lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Qdc  nA p  h i   Vdai  12  0.503  431.39  10.5   8.8  6.4  3786.59  kN  - Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  n c A p  bt Lc  Wd  12  0.503  25  42.9   8.8  6.4  25  9289.61 kN  - Khối lượng tổng móng quy ước: Qqu  Qd  Qc  Qdc  60467.86  9289.61  3786.59  65970.88  kN  - Tải trọng qui đáy móng khối quy ước: tc tc N qu  N dai  Qqu  17285.56  65970.88  83256.44  kN  - Ứng suất đáy móng khối quy ước: tc tb tc N qu 83256.44  593.6  kN / m  140.17 - p  - Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362 – 2012: m  m2 R tc  A  b   II  B  h   'II  D  c II   II  h k tc (Công thứ 16 TCVN 9362 – 2012) A qu    Trong đó:  m1 m2: Lần lượt hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362 – 2012, đất mịn no nước  m1  1, m2   ktc: Hệ số độ tin cậy tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362 – 2012, đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê  k tc   A, B, D: Các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào góc ma sát  A  0.301, B  2.21, D  4.74  b: bề rộng đáy móng  h: Chiều sâu đặt móng so với cốt quy định, h  47.9  m  107 an   II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống, lớp đất   mực nước ngầm nên  II  10 kN / m3  'II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên 4.2 × 9.2  3.3  10  26.5  9.5  10  10.8  'II = = 9.8 kN/ m 4.2  3.3  26.5  10  cII : Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp đáy móng,    c II  20 kN / m    ho: Chiều sâu đến tầng hầm, h o  h – h tđ  htđ: Chiều sâu đặt móng kể từ tầng hầm bên nhà có tầng hầm  25 h td = h1 + h 2× kc = 42.9 + 0.3× = 43.67  m  ' 9.8  II  h1: Chiều dày lớp đất phía đáy móng, h1  42.9  m   h2: Chiều dày kết cầu sàn tầng hầm, h  0.3  m    kc: Trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm,  kc  25 kN / m   Vì chiều rộng tầng hầm lớn 20m nên chiều sâu đặt móng h  h tđ  h   m  - Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng là: 1 R tc   0.301  5.9  10  2.21 47.9  9.8  4.74  20  10    1149.98(kN/m ) - Kiểm tra áp lực đáy móng: Vì Ptbtc  593.6(kN/m )  R tc  1149.98(kN/m )  mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 5.6.4 Tính lún nhóm cọc Áp lực gây lún: p gl  p tctb    ' h  593.6  431.39  162.21 kN / m  STT Z(m) z b K0  bt  gl 431.39 162.21 P1 P2 e0 e1 S(m) 434.315 554.250 0.414 0.397 0.002 0.5 0.06024 0.99726 437.24 161.840 440.165 559.511 0.413 0.396 0.002 0.12048 0.99019 443.09 161.470 446.015 564.008 0.595 0.588 0.009 108 an 1.5 0.18072 0.97473 448.94 159.682 451.865 567.272 0.595 0.588 0.009 0.24096 0.94712 454.79 157.663 457.715 569.447 0.594 0.588 0.008 2.5 0.30120 0.91354 460.64 153.973 463.565 570.516 0.594 0.588 0.008 0.36145 0.86749 466.49 149.631 469.415 570.706 0.594 0.588 0.007 3.5 0.42169 0.81928 472.34 144.334 475.265 570.534 0.593 0.588 0.007 0.48193 0.76721 478.19 138.344 0.053  Dừng tính lún z = (m) Tổng độ lún S = 5.3 cm < cm 5.6.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài M4 - Công thức chung xác định lực chống xuyên: h Fcx  R bt u m h 0 c Trong đó: - -  Fcx: Là lực chống xuyên thủng  : Là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8  Rbt cường độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B30  R bt  1.2MPa  um: Là chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng  h0: Là chiều cao làm việc đài  c: Là chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang h c  0.4h o ;  o  2.5 c Vì chiều cao đài 2m nên tháp xuyên thủng phủ hết đầu cọc Do ta cần kiểm tra theo điều kiện hạn chế Kiểm tra xuyên thủng cột gây ra, mặt xuyên thủng có kích thước: h  1.9m , c  0.76m h Fcx  R bt u m h 0 c 1.9  1 1.2  103   0.8  0.8     1.9   63840(kN) 0.76 Lực xuyên thủng: Fxt  6Pmax   2572.59  15435.54  kN   Fcx  63840  kN   Kết luận: Thỏa điều kiện chống xuyên thủng 109 an 5.6.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng M4 - Độ cứng lò xo cọc phụ thuộc vào đất cọc, không phụ thuộc vào tải trọng truyền vào nên khơng cần tính tốn lại, lấy trực tiếp độ cứng lị xo tính móng M1, k c  231067.3  kN / m  - Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip chia kín đài móng mơ hình Hình 4.17 Moment đài móng M4 - Tính tốn cốt thép  Chọn agt lớp agt.d = angàm + 50 = 200 + 50 = 250 (mm)  Chọn agt lớp agt.t = 50 (mm) h  Hd  a gt   m  R b bh M      2 m  As  Rs R b bh Bảng 4.11 Kết tính thép móng M4 M Phương Phương X Phương Y b h0 As Vị trí α ξ Bố trí Asc (mm2) µc (mm2) (kN.m) (mm) (mm) Lớp 2199.6 1000 1750 0.04063 0.0415 2884.2 a150 3272.67 0.1870 Lớp 70.9 1000 1950 0.00110 0.0011 85.0 14a200 1005.5 0.0516 Lớp 1944.37 1000 1750 0.03578 0.0364 2533.9 a150 3272.67 0.1870 Lớp 70.7 1000 1950 0.00109 0.0011 84.8 14a200 1005.5 0.0516 110 an 5.7 Thiết kế móng lõi thang TM 5.7.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc - Lực dọc lớn tác dụng lên móng M4: N tt  100422.9  kN  Sơ số lượng cọc:  Sức chịu tải cọc sử dụng: R cd  5356(kN)  n coc = k × N tt 100422.9 = 33 = 1.2 × Ncd 5356 k – hệ số xét đến ảnh hưởng momen lực ngang ( k= 1.2  1.5 )  Do chưa tính trọng lượng đài cọc khối đất dấp đài ảnh hưởng hệ số nhóm, ta chọn số cọc 36 cọc  Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: Khoảng cách tim cọc s = 3D = 2.4m , khoảng cách từ tim cọc đến mép đài s = D = 0.8m Hình 4.18 Móng T-TM  Do bố trí cọc đài móng lõi thang phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng lõi thang thực với hỗ trợ phần mềm SAFE 2016 111 an Hình 4.19 Phản lực đài cọc móng T-TM - 0 1.15 R cd = × 4710.7 = 4710.7  kN  , thỏa n 1.15 điều kiện cọc không bị phá hủy Pmin = 1744.77  kN   , thỏa điều kiện cọc chịu nhổ Pmax = 3695.31 kN  < N td =  : hệ số điều kiện làm việc (lấy cọc đơn, 1.15 móng nhiều cọc)   n  1.15 : hệ số tầm quan trọng cơng trình (mục 7.1.11 TCVN 103042014)  - Do bố trí cọc đài móng phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng thực vối hỗ trợ phần mềm SAFE 2016 5.7.2 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm ˗ Sơ tổng tải tác dụng lên tâm móng (tạm bỏ qua tác dụng moment) N tt  N tt  Qđ  N tt  Ađ  D f   tb  100422.9 13.6 13.6  2.8  20.1  110832.44  kN  112 an ˗ Hệ số nhóm:  ( n1  1)  n2  ( n2  1)  n1   90  n1  n2     1    (6  1)   (6  1)      18.435     0.658 90    d   0.8  Trong đó:   arctan    arctan    18.4350 s  2.4  d: đường kính cọc, d  0.8  m  s: khoảng cách cọc, s  3d   0.8  2.40 m n1: số hàng cọc: n1  n2: số cọc hàng n2  ˗ Sức chịu tải nhóm cọc: Qanh   n  Qa  0.658  36  4710.7  111587.06  kN    N tt  110832.44  kN   Kết luận: Hệ cọc đủ khả chịu tải 5.7.3 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc - Chọn trường hợp tính tốn: sử dụng giá trị truyền tải xuống móng với giá trị tt lực dọc N max ứng với giá trị tiêu chuẩn Gần lấy N = N max / 1.15 Bảng 5.12 Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp Móng Ntc Mtcx Mtcy M-TM 87324.26 0.74 33.5 - Xác định kích thước khối móng quy ước:  Góc ma sát trung bình: tb   i h i  14.34  tb  hi  2.87 113 an Hình 4.20 Khối móng qui ước cho móng MTM  Diện tích đáy khối móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu: Bqu   42.9  tan(2.87)  13.6  17.9(m) Lqu   42.9  tan(2.87)  13.6  17.9(m) A qu  Bqu  L qu  17.9  17.9  320.41(m ) - Moment chống uốn móng khối quy ước: B2qu 17.92 Wx  L qu   17.9   955.89  m  6 L2qu 17.92 Wy  Bqu   17.9   955.89  m  6 - Khối lượng đất khối móng quy ước: Qd  Aqu  hi   320.41  4.2×9.2  3.3 10  26.5  9.5  10 10.8   138221.5  kN  Trọng lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Qdc  nA p  h i   Vdai  36  0.503  431.39  10.5  2.5 13.6 13.6  11695.77  kN  - Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  n c A p  bt Lc  Wd  36  0.503  25  42.9  2.5 13.6 13.6  25  28668.8  kN  - Khối lượng tổng móng quy ước: Qqu  Qd  Qc  Qdc  138221.5  28668.8  11695.77  155194.56  kN  - Tải trọng qui đáy móng khối quy ước: tc tc N qu  N dai  Qqu  87324.26  155194.56  242518.82  kN  - Ứng suất đáy móng khối quy ước: 114 an tc Nqu 242518.82  634.53  kN / m  320.41 - p tctb  - Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362 – 2012: m  m2 R tc  A  b   II  B  h   'II  D  c II   II  h k tc (Công thứ 16 TCVN 9362 – 2012) A qu    Trong đó:  m1 m2: Lần lượt hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362 – 2012, đất mịn no nước  m1  1, m2   ktc: Hệ số độ tin cậy tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362 – 2012, đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê  k tc   A, B, D: Các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào góc ma sát  A  0.301, B  2.21, D  4.74  b: bề rộng đáy móng  h: Chiều sâu đặt móng so với cốt quy định, h  47.9  m    II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống, lớp đất   mực nước ngầm nên  II  10 kN / m3  'II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên 4.2 × 9.2  3.3  10  26.5  9.5  10  10.8  'II = = 9.8 kN/ m 4.2  3.3  26.5  10  cII : Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp đáy móng,    c II  20 kN / m    ho: Chiều sâu đến tầng hầm, h o  h – h tđ  htđ: Chiều sâu đặt móng kể từ tầng hầm bên nhà có tầng hầm  25 h td = h1 + h 2× kc = 42.9 + 0.3× = 43.67  m  ' 9.8  II  h1: Chiều dày lớp đất phía đáy móng, h1  42.9  m   h2: Chiều dày kết cầu sàn tầng hầm, h  0.3  m    kc: Trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm,  kc  25 kN / m   Vì chiều rộng tầng hầm lớn 20m nên chiều sâu đặt móng h  h tđ  h   m  115 an - Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng là: 1.1 1.2 R tc   0.301  5.9  10  2.21 47.9  9.8  4.74  20  10    1149.98(kN/m ) - Kiểm tra áp lực đáy móng: Vì Ptbtc  634.53(kN/m )  R tc  1149.98(kN/m )  mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 5.7.4 Tính lún nhóm cọc Áp lực gây lún: p gl  p tctb    ' h  634.53  431.39  203.14  kN / m  STT Z(m) z b K0  bt  gl P1 431.39 203.14 572.6 P2 0.5 1.5 2.5 3.5 0.25735 0.975 472.34 198.0615 716.8 737.4 0.29412 0.971 478.19 197.2489 758 781.175 10 4.5 11 0.03676 0.996 437.24 202.3274 577.75 0.07353 0.993 443.09 201.718 575.175 0.58736 582.9 0.58693 e1 S(m) 0.5773 0.00317 0.577 0.00313 588.05 595.775 0.58623 0.57648 0.00307 0.11029 0.989 448.94 200.9055 603.5 0.14706 0.986 454.79 624.1 200.296 e0 0.18382 0.982 460.64 199.4835 649.85 613.8 0.58526 0.57576 0.003 636.975 0.58404 0.57486 0.0029 665.3 0.5826 0.57379 0.00279 0.22059 0.978 466.49 198.6709 680.75 698.775 0.58096 0.57257 0.00265 0.33088 0.955 484.04 193.9987 804.35 0.36765 0.94 830.1 0.57915 0.57124 0.5772 0.0025 0.56988 0.00232 0.57516 0.56851 0.00211 489.89 190.9516 0.02764  Dừng tính lún z = (m) Tổng độ lún S = 2.7 cm < cm 5.7.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài M-TM - Công thức chung xác định lực chống xuyên: 116 an Fcx  R bt u m h h0 c Trong đó: -  Fcx: Là lực chống xuyên thủng  : Là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8  Rbt cường độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B30  R bt  1.2MPa  um: Là chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng  h0: Là chiều cao làm việc đài  c: Là chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang h c  0.4h o ;  o  2.5 c Vì chiều cao đài 2m nên tháp xuyên thủng phủ hết đầu cọc Do ta cần kiểm tra theo điều kiện hạn chế Kiểm tra xuyên thủng cột gây ra, mặt xun thủng có kích thước: h  1.9m , c  0.76m h Fcx  R bt u m h 0 c 1.9  1 1.2  103   0.6  0.6     1.9   208980(kN) 0.76 - Lực xuyên thủng: Fxt  6Pmax   3668.53  22011.18  kN   Fcx  208980  kN  - Các mặt lại với mặt xuyên thủng có c nhỏ nên Fcx lớn thỏa điều kiện chống xuyên thủng  Kết luận: Thỏa điều kiện chống xuyên thủng 117 an 5.7.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng M-TM - Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip chia kín đài móng mơ hình Hình 4.21 Moment móng T-TM - Tính tốn cốt thép  Chọn agt lớp agt.d = angàm + 50 = 200 + 50 = 250 (mm)  Chọn agt lớp agt.t = 50 (mm) 118 an h  Hd  a gt   m  R b bh M      2 m  As  Rs R b bh Bảng 4.16 Kết tính thép móng TM M Phương b h0 Vị trí As α ξ Bố trí Asc (mm2) µc (kN.m) (mm) (mm) (mm ) Lớp 3050.6 1000 2100 0.02760 0.0280 2835.3  3272.67 0.1283 Lớp 216.5 1000 2250 0.00168 0.0017 1005.5 0.0366 Lớp 1144.8 1000 2100 0.01036 0.0104 1054.5  1571 0.0616 Lớp 252.5 1000 2250 0.00196 0.0020 1005.5 0.0366 Phương X 184.1  Phương Y 214.7  119 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính toán tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 120 an S an K L 0 ... THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ TÂN PHÚ GVHD: TS.TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: TRẦN ĐỨC TRỌNG MSSV: 14149301 Khóa: 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 01 năm 2019 an BỘ GIÁO DỤC... THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ TÂN PHÚ GVHD: TS.TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: TRẦN ĐỨC TRỌNG MSSV: 14149301 Khóa: 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 01 năm 2019 an LỜI CẢM ƠN... nên đầu tư xây dựng cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì chung cư An Phú đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng