MÔN học QUÁ TRÌNH QUÁ độ điện từ NHIỆM vụ DỊCH GIÁO TRÌNH TIẾNG ANH và TÍNH TOÁN, mô PHỎNG PHẦN mềm

TỔNG LIÊN ĐOÀN LAO ĐỘNG VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC TÔN ĐỨC THẮNG KHOA ĐIỆN – ĐIỆN TỬ BÀI TẬP SỐ – ELEARNING – 30% MƠN HỌC: Q TRÌNH QUÁ ĐỘ ĐIỆN TỪ NHIỆM VỤ: DỊCH GIÁO TRÌNH TIẾNG ANH VÀ TÍNH TỐN, MƠ PHỎNG PHẦN MỀM GVHD: TS NGUYỄN CƠNG TRÁNG NHĨM: HUỲNH LÊ ANH DUY, MSSV: 420H0187 LÊ LONG SONG TOÀN, MSSV: 420H0199 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH, NĂM 2022 0 Lời cảm ơn Chúng em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Thầy Nguyễn Cơng Tráng q trình giảng dạy Thầy tận tâm, tâm huyết với sinh viên Thầy giúp chúng em nắm vững kiến thức môn học, qua có tảng cho mơn học công việc sau Trong trình làm báo cáo chắn khó tránh khỏi thiếu sót Nhóm chúng em xin nhận thiếu sót mong Thầy góp ý để báo cáo hồn thiện Cuối kính chúc Thầy có thật nhiều sức khỏe, ln ln hạnh phúc thành cơng đường giảng dạy Phần A: Dịch giáo trình từ tiếng Anh sang tiếng Việt Tiếng Anh Chapter Calculating techniques Tiếng Việt 3.1 Introduction Chương In order to calculate, with a reasonable degree of accuracy, the short-circuit current that Kỹ thuật tính tốn 3.1 Giới thiệu can be expected to flow in a system, it is necessary Để tính tốn, với mức độ xác hợp lý, to find an equivalent circuit for each dòng điện ngắn mạch mà chảy hệ system element that will adequately represent thống, cần phải tìm mạch tương đương cho its performance under short-circuit phần tử hệ thống thể đầy đủ hiệu conditions Without the use of simplifying suất điều kiện ngắn mạch điều techniques, one is often faced with the kiện Nếu không sử dụng kỹ thuật đơn giản necessity of solving complex differential equations hóa, người ta thường phải đối mặt vớisự cần to determine the short-circuit current thiết việc giải phương trình vi phân In this chapter, various calculating techniques phức tạp để xác định dòng ngắn mạch will be discussed with particular emphasis Trong chương này, kỹ thuật tính tốn Placed on simplifying techniques and khác thảo luận với nhấn mạnh manipulations that will provide acceptable results đặc biệt using system conditions that are recognized and accepted 3.2 Fundamental principles Đặt vào việc đơn giản hóa kỹ thuật thao A basic ac power circuit containing resistance (R), inductance (L), and capacitance (C) is shown in Figure chấp nhận 3.2 Các nguyên tắc 3-1 For completeness, the series capacitor is shown, Một đoạn mạch điện xoay chiều có điện trở although its use in power circuits is limited The (R), cuộn dây (L) điện dung (C) hiển thị general expression relating the instantaneous current Hình 3-1 Để hồn chỉnh, tụ điện nối tiếp response (i) and the instantaneous exciting source hiển thị, việc sử dụng mạch cơng voltage (e) in such a circuit will take the form (see suất bị hạn chế Biểu thức tổng quát liên quan đến IEEE Std 141™-1993 [B6]) dòng điện tức thời đáp ứng (i) điện áp nguồn kích tác mang lại kết chấp nhận sử dụng điều kiện hệ thống cơng nhận thích tức thời (e) mạch hình thành (xem IEEE Std 141 ™ -1993 [B6]): 0 Figure 3-1—Series RLC circuit The expression for the response (for current) involves the solution of a differential equation as shown in many electrical engineering textbooks However, industrial and commercial power system Hình 3-1 – Mạch RLC mắc nối tiếp Biểu thức cho phản ứng (cho dòng điện) yêu cầu networks contain many branches composed of đến giải pháp phương trình nhiều series and parallel combinations of resistance, sách giáo khoa kỹ thuật điện Tuy nhiên, mạng inductance and capacitance, which add greatly to lưới hệ thống điện công nghiệp thương mại the complexity of using the fundamental expression bao gồm nhiều nhánh bao gồm chuỗi kết for circuit analysis In addition, the calculation of hợp song song điện trở, điện cảm điện system short-circuit currents is further complicated dung, bổ sung nhiều vào độ phức tạp việc by the varying fluxes (driving voltages) in sử dụng biểu thức để phân tích mạch equipment along with the pre-fault and post-fault Ngồi ra, tính tốn dịng ngắn mạch hệ thống steady-state behavior In calculating short-circuit phức tạp từ thông thay đổi (điện currents, it is expedient to use techniques that will áp điều khiển) thiết bị với trạng thái simplify the general circuit equation as much as ổn định trước lỗi sau lỗi hành vi Khi tính tốn possible while still providing valid results that are dòng ngắn mạch, cần sử dụng kỹ thuật đơn sufficiently accurate for their intended purpose giản hóa phương trình mạch tổng qt nhiều Each of the network theorems and calculating tốt cung cấp kết hợp lệ đủ techniques described in this chapter are valid for a xác cho mục đích dự định họ specific calculation They place various constraints on the general circuit equation in order to achieve Mỗi định lý mạng kỹ thuật tính tốn mô calculation simplicity It must be emphasized that these tả chương hợp lệ cho phép tính constraints must have some basis in order to obtain valid cụ thể Họ đặt nhiều ràng buộc khác results Fortunately, it is often possible to introduce mạch chung appropriate corrections artificially when restraints are phương trình để đạt đơn giản tính tốn violated by system conditions However, in certain cases Cần phải nhấn mạnh ràng buộc phải it may be necessary to use the formal differential có số sở để có kết hợp lệ May mắn equations to obtain a valid thay, thường đưa biện pháp sửa chữa thích hợp cách giả tạo hạn chế bị vi phạm điều kiện hệ thống Tuy nhiên, số trường hợp định, solution The following constraints are common to all of the techniques that will be discussed, with the exception of the Fourier representation 1) The ac source frequency must be constant In power system short-circuit analysis, it is reasonable to assume constant system frequency for the fault duration except cần sử dụng phương trình vi phân để có giải pháp hợp lệ Các ràng buộc sau chung cho tất kỹ thuật thảo luận, với ngoại lệ cách for very rare and special cases Fourier 2) The impedance coefficients R, L, and C must be 1) Tần số nguồn xoay chiều phải không đổi Trong constant (saturated values) Again, for the phân tích ngắn mạch hệ thống điện, điều hợp lý majority of short-circuit calculations this để giả định tần số hệ thống không đổi thời gian restraint causes no difficulty since the maximum xảy cố ngoại trừ trường fault current is of concern and the fault hợp đặc biệt 2) Các hệ số trở kháng R, L C phải số (giá resistance is taken to be zero when the equipment rating is evaluated The following, however, are examples of system conditions where the restraint will be violated When an arc trị bão hòa) Một lần nữa, phần lớn tính tốn ngắn mạch, hạn chế khơng gây khó khăn dịng điện cố tối đa quan tâm khả chống cố làđược lấy đánh giá xếp becomes a series component of the circuit hạng thiết bị Tuy nhiên, sau đây,là ví dụ impedance, the R that it represents is not điều kiện hệ thống mà hạn chế bị vi phạm Khi constant For example, at a current of one ampere, it is likely to be 100 ohms, yet at a current of 1000 amperes it would very likely be about 0.1 ohms (see IEEE Std 141-1993 [B6]) During each half-cycle of current flow, the arc hồ quang trở thành thành phần nối tiếp trở kháng mạch, R mà biểu diễnkhơng phải số Ví dụ, dịng điện ampe, có khả 100 ohms, dịng điện 1000 ampe, 0,1 ohms (xem IEEE Std 141-1993 [B6]) Trong resistance would traverse this range It is difficult to determine a proper resistance value to insert in the 60 Hz network A correct value of R does not compensate for the violation of the constraint that demands that R be a constant The variation in R lessens the impedance to high-magnitude current, which results in a wave shape of current that is more peaked than a sine wave The current nowcontains harmonic terms nửa chu kỳ dòng điện, điện trở hồ quang qua phạm vi Rất khó để xác định giá trị điện trở cần chèn mạng 60 Hz Giá trị R không bù đắp cho vi phạm ràng buộc yêu cầu R số Sự biến đổi R làm giảm trở kháng dịng điện có cường độ cao, điều dẫn đến dạng sóng dịng điện có đỉnh nhiều sóng hình sin Hiện bao gồm điều khoản hài Bởi chúng kết việc vi phạm phân tích hạn chế, chúng Because they result from a violation of analytical restraints, they will not appear in the không xuất kết tính tốn Tính cách họ độ lớn phải xác định calculated results phương tiện khác kết giả tạo đưa vào giải pháp cho dòng cố A similar type of non-linearity may be encountered in Một dạng khơng tuyến tính tương tự gặp phần tử điện từ sắt đóng electromagnetic elements in which iron plays a 0 part in setting the value of L If the ferric parts are 4) The fault current source must be sinusoidal Most subject to large excursions of magnetic density, the voltages and currents used for transmission and value of L may be found to drop substantially when the flux density is driven into the saturation region The effect of this restraint violation will, like the case of variable R, result in the appearance of harmonic components in the true circuit current 3) The driving voltage and its phase angle are assumed to be constant In reality, however, the machine’s internal driving voltage varies with machine loading and time During a fault, the machine’s magnetic energy or internal voltage is reduced faster than it can be replaced by energy supplied by the machine’s field The rate of decay differs for each source In addition, the angles between machines begin to change as some accelerate and others slow down The resistance and reactance of machines are fixed values based on the physical design of the equipment Solving a system with many varying driving voltage sources becomes cumbersome The same current can be determined by holding the voltage constant and varying the machine impedance This interchange helps to simplify the mathematics The value of the impedance that must be used in these calculations depends on the basis of rating for the protective device or equipment under consideration Different types of protective devices or equipment require different machine impedances to determine the fault current duty Equipment evaluated on a first-cycle criteria would use a lower machine impedance and hence a higher current than equipment evaluated on an interrupting time basis phần việc thiết lập giá trị L Nếu phần sắt thiết bị Giải hệ thống với nhiều điện chịu tác dụng mật độ từ lớn, giá trị L áp truyền động khác nguồn trở nên cồng giảm đáng kể mật độ thông lượng đưa vào kềnh Cùng dịng điện xác định vùng bão hòa Ảnh hưởng vi phạm hạn chế cách giữ này, giống trường hợp biến trở R, dẫn đến điện áp không đổi thay đổi trở kháng máy xuất thành phần hài dòng điện Sự trao đổi giúp để đơn giản hóa tốn học mạch thực Giá trị trở kháng phải sử dụng 3) Điện áp phát động góc pha giả thiết khơng đổi Thực tế,tuy nhiên, điện áp tính tốn phụ thuộc vào sở xếp hạng cho thiết bị bảo vệ thiết bị truyền động bên máy thay đổi tùy theo tải máy xem xét Các loại thiết bị bảo vệ khác thiết bị yêu cầu trở kháng máy khác để xác thời gian Khi xảy lỗi, lượng từ trường định dòng cố điện áp bên máy bị giảm nhanh mức nghĩa vụ Thiết bị đánh giá theo tiêu chí chu thay lượng trường kỳ sử dụng máy thấp trở kháng máy cung cấp Tỷ lệ phân rã khác dịng điện cao thiết bị đánh giá nguồn Ngồi ra, góc máy bắt đầu sở thời gian gián đoạn thay đổi số tăng tốc số khác giảm 4) Nguồn dịng cố phải có dạng hình sin Hầu hết tốc độ Điện trở điện kháng máy móc các điện áp dòng điện sử dụng cho giá trị cố định dựa sở vật lý thiết kế 0 utilization of electric power are generated by the transient can be best acquired using the uniformrotation of an armature in a magnetic field; the expression shown in Equation (3.3) resulting steady-state voltage is periodic and has a waveform that is nearly a pure sine wave or one that can be resolved into a series of sine waves The vector impedance analysis recognizes only the steady-state sine wave electrical quantities and does not include the effects of abrupt switching Fortunately, the effects of switching transients can be analyzed separately and added provided the network is linear An independent solution can be obtained from a solution of the formal differential equations of the form of Equation (3.1) (see IEEE Std 141-1993 [B6]) In the case of a totally resistive (R) network, (Figure 3-2), the closure of the switch SWcauses the current to immediately assume the value that would exist in steady state No transient will be produced In the case of inductance (L), (Figure 3-3), an understanding of the switching truyền động sử dụng công suất điện tạo nhận từ nghiệm vi phân thức chuyển động phần ứng từ phương trình có dạng Phương trình (3.1) (xem trường; kết điện áp trạng thái ổn định tuần IEEE Std 141-1993 [B6]) Trong trường hợp hoàn có dạng sóng gần giống sóng hình sin mạng điện trở hồn tồn (R), (Hình 3-2), việc túy dạng sóng phân giải đóng cơng tắc SW làm cho dịng điện lập thành loạt sóng sin tức giả định giá trị tồn trạng thái ổn định Phân tích trở kháng vectơ nhận sóng điện hình sin trạng thái ổn định số lượng không bao gồm tác động việc chuyển mạch đột ngột May mắn thay, tác động độ chuyển mạch phân tích riêng biệt thêm vào với điều Khơng thống qua sản xuất Trong trường hợp điện cảm (L), (Hình 3-3), hiểu biết chuyển đổi độ có tốt cách sử dụng biểu thức hiển thị Công thức (3.3) kiện mạng tuyến tính Một nghiệm độc lập biểu diễn dạng I This expression tells us that the application of a driving Biểu thức cho biết việc áp dụng voltage to an inductance will create a time-rate-of- điện áp truyền động cho cuộn cảm tạo tốc độ change in the resultant current flow The current thay đổi theo thời gian dòng Dạng waveform, one example of which is shown in Figure 3-3, sóng tại, ví dụ số hiển thị may be fully offset or not offset at all, depending on the Hình 3-3, bù đắp hoàn toàn point on the applied voltage wave at which the switch is không bù đắp chút nào, tùy thuộc vào điểm closed The waveform in Figure 3-3 assumes a voltage sóng điện áp đặt vào mà cơng tắc đóng Các angle (at switch closing) of 180 degrees, so a full dạng sóng Hình 3-3 giả định góc điện áp (khi negative offset will đóng cơng tắc) 180 độ, bù trừ âm đầy 0 be produced At 1/2 cycle in Figure 3-3, the steady-state current a constant current equal to the negative of this curve waveform begins with a maximum negative such that the sum of the steady-state waveform dc offset The offset is negative because the voltage and the constant is zero at 1/2 cycle In general, at 1/2 cycle is “zero going negative,” meaning that the transient that is produced when the switch is the instantaneous value is zero at 1/2 cycle, but the closed will take the form of a dc current next value will be negative At this same instant (1/2 component whose value may be anything cycle), the 90 degree lagging current through the between zero and the steady-state crest value inductor will be at a positive peak Because the (either positive or negative), depending on the switch has been open prior to this instant, the angle of closing inductor current must be zero at the instant the switch closes Because the steady-state inductor current will be at its positive peak value at 1/2 cycle, peak value must be produced starting at 1/2 cycle đủ tạo ra 1/2 chu kỳ tổng dạng Ở 1/2 chu kỳ Hình 3-3, dạng sóng đường cong sóng trạng thái ổn định số khơng 1/2 dịng điện trạng thái ổn định bắt đầu độ lệch dc âm chu kỳ Nói chung, độ tạo đóng cơng cực đại Độ lệch âm điện áp 1/2 chu kỳ "Không tắc có dạng dịng điện chiều thành phần có giá chuyển sang âm", nghĩa giá trị tức thời 1/2 trị thứ từ đến giá trị đỉnh trạng thái chu kỳ, giá trị số âm Tại thời ổn định (âm dương), tùy thuộc vào góc đóng điểm (1/2 chu kỳ), dịng điện trễ 90 độ qua cuộn cảm mức cực đại dương Bởi cơng tắc mở trước thời điểm này, dòng điện dẫn phải thời điểm cơng tắc đóng Vì Dịng điện dẫn trạng thái ổn định giá trị cực đại dương 1/2 chu kỳ, số Dịng điện âm giá trị đỉnh phải tạo Cơng tắc đóng t =0 0 Thời gian chu kì 60hz Hình 3-2-Biến đổi mạch có điện trở Cơng tắc đóng t =0 Thời gian chu kì 60hz Hình 3-3—Biến đổi mạch có điện kháng If the circuit contained no resistance, as depicted in Nếu mạch khơng có điện trở, mô Figure 3-3, the constant current would continue tả Hình 3-3, dịng điện khơng đổi forever and the total waveform (the sum of this tiếp tục mãi dạng sóng tổng (tổng giá trị constant value and the sinusoidal steady-state current) không đổi hình sin dịng điện trạng thái ổn would remain in the offset form The presence of định) dạng bù đắp Sự diện resistance causes the constant (often nguyên nhân kháng thành phần số 0 0 much data will make it difficult to locate any item may not See Chapter 10 through Chapter 12 for the of concern A separate equipment list can be used application of multiplying factors to reduce the data placed on the one-line diagram 2) Prepare an impedance diagram showing the system impedances Most engineers show impedance in per-unit on a common MVA base However, ohms can be used if the voltage for each bus is also given To reduce the amount of drafting time, the one-line diagram may be used together with the equipment list identifying the impedance data for the various components shown on the one-line diagram Many computer programs allow the use of “raw” data to be used, thus eliminating the need for the impedance diagram 3) Develop an equivalent circuit of the “outside world.” This circuit represents the part of the system for which short-circuit calculations are not required, but its effect on the total fault current is important and must be included In the analysis of industrial and commercial power systems, the utility system is often represented as an equivalent circuit 4) Calculate the symmetrical short-circuit current at the buses of concern This can be done by hand using the techniques given in the following sections and chapters or with a computer program Chapter through Chapter provide details on solving for symmetrical short-circuit currents 5) Apply appropriate multiplying factors to symmetrical short-circuit currents, as required to reflect the asymmetry of the short-circuit current First-cycle and interrupting time calculations may need multipliers if used for equipment evaluation, while “30 cycle” calculations used mainly for time delay relay settings tiết thiết bị hiển thị khác Tuy nhiên, nhiều liệu làm cho khó xác định mục cần quan tâm Một danh sách thiết bị riêng sử dụng để giảm liệu đặt sơ đồ dòng 2) Chuẩn bị biểu đồ trở kháng thể trở kháng hệ thống Hầu hết kỹ sư hiển thị trở kháng theo đơn vị sở MVA chung Tuy nhiên, ohms sử dụng điện áp cho bus đưa Để giảm thời gian soạn thảo, Sơ đồ dịng sử dụng với danh sách thiết bị xác định liệu trở kháng cho thành phần khác hiển thị sơ đồ dịng Nhiều chương trình máy tính cho phép sử dụng liệu “thô” sử dụng, loại bỏ cần cho sơ đồ trở kháng 3) Phát triển mạch tương đương “thế giới bên ngoài” Mạch đại diện cho phần hệ thống khơng cần tính tốn ngắn mạch, ảnh hưởng đến tổng dòng điện cố quan trọng phải bao gồm Trong phân tích hệ thống điện cơng nghiệp thương mại, hệ thống tiện ích thường biểu diễn mạch tương đương 4) Tính dịng ngắn mạch đối xứng nút cần quan tâm Cái thực tay kỹ thuật đưa phần chương sau với chương trình máy tính Chương đến Chương cung cấp thơng tin chi tiết giải dòng ngắn mạch đối xứng 5) Áp dụng hệ số nhân thích hợp cho dòng ngắn mạch đối xứng, yêu cầu để phản ánh khơng đối xứng dịng điện ngắn mạch Chu kỳ Việc tính tốn thời gian làm gián đoạn cần số nhân sử dụng cho thiết bị đánh giá, phép tính "30 chu kỳ" sử dụng chủ yếu cho cài đặt rơle thời gian trễ khơng Xem Chương 10 đến Chương 12 để biết ứng dụng phép nhân nhân tố 6) Compare the calculated short-circuit 6) So sánh thông số ngắn mạch tính tốn duties to the equipment ratings Chapter với thông số thiết bị Chương 11 cung cấp chi 11 provides detail on application of short- tiết ứng dụng tính tốn ngắn mạch circuit calculations 3.4 One-line diagram 3.4 Sơ đồ đường dây When preparing the data for short-circuit studies the Khi chuẩn bị liệu cho nghiên cứu ngắn first step is to develop a one-line diagram of the mạch, bước phát triển đường dây electrical system In a balanced three-phase system, the sơ đồ hệ thống điện Trong hệ thống ba pha circuit impedance for each phase is the same as for the cân bằng, trở kháng mạch pha other two phases This symmetrical property is taken tương tự hai pha cịn lại Thuộc tính advantage of by drawing the electrical system as a đối xứng lấy lợi việc vẽ hệ single-phase drawing This drawing is referred to as a thống điện vẽ pha Bản vẽ “one-line.” Standard symbols from ANSI Y32.2-1975 gọi “một dòng” Các ký hiệu tiêu or IEC 117 are used to represent electrical apparatus chuẩn từ ANSI Y32.2-1975 IEC 117 Figure 3-4a, Figure 3-4b, and Figure 3-4c provide the sử dụng để biểu diễn thiết bị điện Hình 3-4a, more commonly used symbols The drawing should Hình 3-4b Hình 3-4c cung cấp include all sources of short-circuit current, (utilities, ký hiệu sử dụng phổ biến Bản vẽ generators, synchronous motors, induction motors, nên bao gồm tất nguồn ngắn mạch dòng condensers, etc.), and all significant circuit elements, điện, (tiện ích, máy phát điện, động đồng (transformers, cables, circuit breakers, fuses, etc.) bộ, động cảm ứng, bình ngưng, v.v.), tất phần tử mạch quan trọng, (máy biến áp, cáp, ngắt mạch, cầu chì, v.v.) In developing the one-line diagram, the engineer Khi phát triển sơ đồ dòng, kỹ sư phải định must decide how much detail should be mức độ chi tiết nên đc đại diện Quá nhiều liệu có represented Too much data can make the drawing thể làm cho vẽ lộn xộn khó đọc ví dụ, máy cluttered and hard to read For example, biến áp dán nhãn với định mức điện áp, transformers can be labeled with the voltage vòi, kVA trở kháng, giới hạn định rating, tap, kVA, and impedance, or be limited to mức kVA trở kháng phần trăm the kVA rating and the percent impedance 0 Figure 3-4a—Typical symbols used on one- Hình 3-4a—Các kí hiệu thường dùng line diagrams sơ đồ đường dây đơn Figure 3-4b—Typical symbols used on Hình 3-4b—Các kí hiệu thường dùng one-line diagrams sơ đồ đường dây đơn Figure 3-4c—Typical symbols used on oneline diagrams 3.4.1 Single-phase equivalent circuit 0 The single-phase equivalent circuit is a tool for Mạch tương đương pha công cụ để đơn simplifying the analysis of balanced threephase giản hóa việc phân tích mạch threephase cân circuits, yet it is the solution method for which the bằng, phương pháp giải mà hạn chế restraints are probably most often disregarded (see có lẽ thường gặp bị bỏ qua (xem Griffith [B4]) Griffith [B4]) Its use is best understood by examining Việc sử dụng hiểu rõ cách kiểm a three-phase diagram of a simple system and its tra ba pha sơ đồ hệ thống đơn giản tương single-phase equivalent, as shown in Figure đương pha nó, Hình 3-5 Cũng 3-5 Also illustrated is the popular one-line minh họa cách biểu diễn sơ đồ dòng phổ diagram representation that is commonly used to biến thường sử dụng để describe the same three-phase system on drawings mô tả hệ thống ba pha giống vẽ Đối với hệ thống ba pha biết có nguồn For a three-phase system known to have perfectly kích thích đối xứng hoàn toàn cân (điện balanced symmetrical source excitation (voltage), áp), tải, trở kháng dòng nối tiếp shunt loads, and shunt and series line impedances connected kết nối với ba pha (trên sơ đồ), ruột to all three phases (upper diagram), the neutral dẫn trung tính (được hiển thị dạng chấm), có conductor (shown dotted), whether physically present mặt vật lý chèn vào or inserted for mathematical convenience, will carry no tiện lợi toán học, không mang theo Trong current Under these conditions, the system can be điều kiện này, hệ thống mơ tả accurately described by either of the two lower xác hai sơ đồ Hình 3- diagrams of Figure 3-5 The singlephase equivalent Mạch tương đương pha hữu ích lời giải circuit is useful because the solution to the classical cho phương trình vịng lặp cổ điển loop equations is much easier to obtain dễ lấy nhiều so với mạng ba pha phức tạp Trong phần thảo luận sau đó, giả định không than for the more complicated three-phase network In the discussion that follows, it is assumed that there có ghép nối pha tải thiết bị cung is no coupling between phases of the loads and cấp điện Việc ghép nối không cho phép power delivery equipment Such coupling would phân tích "tách rời" pha mạch cân Kỹ not allow a “decoupled” analysis of one phase of thuật thành phần đối xứng (sẽ mơ tả sau) the balanced circuit Symmetrical component tách mạch ba pha cách hiệu quả, giả sử ghép cân techniques (to be described later) can effectively (bằng nhau) pha, thành mạch decouple the three-phase circuits, assuming tương đương thứ tự không, dương âm Trong điều balanced (equal) coupling between phases, into kiện hoạt động ba pha cân bằng, zero, positive, and negative sequence equivalent phân tích mạch tương đương thứ tự thuận cho kết circuits Under balanced three-phase operating giống hệt giá trị pha” Vì lý này, khái conditions, it can be shown that an analysis of the niệm phân tích “mỗi pha”, “pha đơn” “trình tự positive sequence equivalent circuit gives results thuận” thường sử dụng thay cho Lưu that are identically equal to “a” phase values For ý cách sử dụng không cách this reason, the concepts of “per phase,” “single- nghiêm ngặt dẫn đến nhầm lẫn Các tài liệu phase,” and “positive sequence” analysis are often tham khảo nên tham used interchangeably Note that this usage is not 0 rigorously correct and can lead to confusion The khảo để phát triển đầy đủ tính tương đương (hoặc references should be consulted for a complete thiếu) thuật ngữ mô tả khác development of the equivalence (or lack thereof) of these various descriptive terms In determining the complete short-circuit solution, Để xác định giải pháp ngắn mạch hoàn chỉnh, the other two phases will have responses that are hai giai đoạn cịn lại có phản hồi shifted by 120° and 240°, but are otherwise dịch chuyển 120 ° 240 °, giống hệt identical to that of the reference phase với phản hồi giai đoạn tham chiếu Figure 3-5—Electrical power diagrams Hình 3-5— Các loại sơ đồ điện công suất has been disconnected However, it continues to be Anything that upsets the balance of the network renders the model invalid unless special calculating techniques are used One instance for which this might occur is the line-toground fault shown in Figure 3-6 For this fault condition, the balance or symmetry of the circuit is destroyed Neither the single-phase equivalent circuit nor the one-line diagram wrepresentation is valid The single phase and the oneline diagram representations would imply that the load energized by twophase power as đối xứng mạch bị phá hủy Cả mạch tương Bất kỳ điều làm đảo lộn cân mạng làm cho mơ hình khơng hợp lệ trừ sử dụng kỹ thuật tính tốn đặc biệt Một trường hợp mà điều xảy lỗi line-toground hiển thị Hình 3-6 Đối với tình trạng lỗi này, cân đương pha sơ đồ dịng khơng hợp lệ Biểu diễn sơ đồ pha dòng ngụ ý tải bị ngắt kết nối Tuy nhiên, tiếp tục cung cấp lượng nguồn điện hai chiều thể sơ đồ 0 shown on the three-line diagram So called ba dòng Cái gọi “hoạt động pha” “single-phase operation” of three-phase thiết bị ba pha gây hư hỏng nghiêm equipment can cause serious damage to motors trọng cho động dẫn đến tình and may also result in unacceptable operating trạng hoạt động chấp nhận condition of certain load apparatus số thiết bị tải định 3.4.2 Bus numbers Some short-circuit analysis computer programs require the use of bus numbers identifying each individual bus on the one-line diagram to assist the engineer with the printed computer results When bus Figure 3-6—Electrical power diagrams showing fault location Hình 3-6—Sơ đồ mạch điện cho thấy vị trí mắc bị lỗi 3.4.2 Số nút Một số chương trình máy tính phân tích ngắn mạch u cầu sử dụng số bus nhận dạng nút riêng lẻ sơ đồ dòng để hỗ trợ kỹ sư in kết máy tính Khi số nút yêu cầu, 0 numbers are required, each element of the taken when combining series impedances to electrical systemmust be between two distinct bus ensure that any impedance modifiers are applied numbers The one-line diagram is divided into to the correct elements For example, in circuit segments by assigning bus numbers as performing first-cycle and interrupting time follows: a) To a bus with three or more connections to it fault calculations, the motor impedances are modified If the cable impedance is included in These often are pieces of major equipment such the motor impedance, it should not be modified as switchgear buses, motor control center buses, Likewise, if transformer taps are to be changed, substations, etc the cable should be represented as a single b) At utility ties and generator terminals c) At the terminals of motors when the cable connection to the motor is represented element between two buses 3.4.3 Impedance diagrams The companion document to the one-line diagram for Sometimes it is convenient to place bus numbers short-circuit calculations is an impedance diagram It at the junction point of two different elements is basically the same as the one-line diagram with such as a cable connection to a transformer if the each significant circuit element replaced by its computer program can handle a large number of respective impedance Figure 3-8 is the impedance nodes In other cases, the series per-unit diagramfor the electrical system shown in Figure 3- impedances are added together and represented as a single element in the program Care must be This drawing is a useful reference document To reduce the quantity or size of drawings, only the one- phần tử hệ thống điện phải nằm hai số kháng nối tiếp để đảm bảo điều nút riêng biệt Sơ đồ dòng chia thành mạch chỉnh trở kháng áp dụng cho phần phân đoạn cách gán số nút sau: tử xác Ví dụ, thực tính tốn lỗi chu kỳ thời gian ngắt, trở kháng a) Đến nút có ba nhiều kết nối với động sửa đổi Nếu trở kháng cáp Đây thường phần thiết bị bao gồm trở kháng động cơ, nút thiết bị đóng cắt, nút trung tâm điều khơng nên sửa đổi Tương tự vậy, khiển động cơ, trạm biến áp, v.v vòi máy biến áp thay đổi, cáp phải b) Tại giằng tiện ích đầu nối biểu thị phần tử hai máy phát điện nút c) Tại đầu nối động kết nối cáp với động biểu diễn Đơi thuận tiện để đặt số nút điểm 3.4.3 Biểu đồ trở kháng Tài liệu kèm với sơ đồ dịng để tính tốn ngắn mạch sơ đồ trở kháng Về giao hai phần tử khác nhau, chẳng hạn giống biểu đồ dòng với phần tử mạch kết nối cáp với máy biến áp chương trình thay trở kháng tương ứng máy tính xử lý số lượng lớn nút Hình 3-8 biểu đồ trở kháng hệ thống điện Trong trường hợp khác, trở kháng chuỗi thể hình 3-7 Bản vẽ tài đơn vị cộng lại với liệu tham khảo hữu ích Để giảm số lượng kích biểu diễn dạng phần tử thước vẽ, có sơ đồ đường thực chương trình Phải cẩn thận kết hợp trở 0 line diagram is truly required, but it must be one systemdrawing, a relay one-line is often supplemented with tables providing the provided for each substation or switchgear drawing impedance data 3.4.4 Short-circuit flow diagrams The short-circuit flow diagram is a one-line diagram showing direction and magnitude of short-circuit currents flowing in the connecting branches for a specific system short circuit These diagrams usually are an expanded view of one section of the one-line diagram to show the results of a short-circuit calculation 3.4.5 Relaying one-line diagrams The relaying one-line diagram is a one-line diagram with current transformers, potential transformers, relay device function numbers or relay types shown Details as to which breaker the relay trips is sometimes given Rather than placing all this detail on 3.4.5 Sơ đồ dịng chuyển tiếp bắt buộc, phải bổ sung bảng cung cấp liệu trở kháng Sơ đồ dòng rơle sơ đồ dòng với 3.4.4 Sơ đồ dòng ngắn mạch máy biến dòng, máy biến thế, số chức thiết bị rơle loại rơle thể Thơng tin Sơ đồ dịng ngắn mạch sơ đồ dòng thể hướng độ lớn củadòng ngắn mạch chảy nhánh kết nối để đoản mạch hệ thống cụ thể chi tiết loại cầu dao chuyến rơle đưa Thay đặt tất chi tiết vẽ hệ thống, rơ le đường dây thường cung cấp cho trạm biến áp mạch điện Các sơ đồ thường dạng xem mở rộng phần đường dòng biểu đồ để vẽ thiết bị đóng cắt hiển thị kết tính tốn ngắn mạch Figure 3-7—One-line diagram with bus Hình 3-7—Sơ đồ dây đơn với số nút numbers Figure 3-8—Impedance one-line diagram Hình 3-8—Sơ đồ dây đơn với điện trở kháng 0 Phần B: Tính tốn, mơ phần mềm I Giới thiệu tốn tính tốn tay 1/ Sơ đồ ngắn mạch T1 L1 L2 Thông số SrG1 = 100 KVA, UrG1 = 6,3 V, E* = 1, X’’d = 12,5% SrG2 = 120 KVA, UrG2 = 13,8 V, E* = 1, X’’d = 13% MBA T1: SrT1 = 25 KVA, Ukt1% = 10,5% MBA T2: SrT2 = 30 KVA, Ukt2% = 10,5% MBA T3: SrT3 = 10 KVA, Ukt3% = 10,5% Srl = 15 KVA, Cos π = 0,8, Xrl’’= 0,4 Tính tốn tay Ubs = 22 V MF: 0 DĐ: MBA T1: MBA T2: MBA T3: II Sử dụng phần mềm để mô toán III Nhận xét, so sánh kết ……… 0 ... khỏe, luôn hạnh phúc thành công đường giảng dạy Phần A: Dịch giáo trình từ tiếng Anh sang tiếng Việt Tiếng Anh Chapter Calculating techniques Tiếng Việt 3.1 Introduction Chương In order to calculate,... understanding of the switching truyền động sử dụng công suất điện tạo nhận từ nghiệm vi phân thức chuyển động phần ứng từ phương trình có dạng Phương trình (3.1) (xem trường; kết điện áp trạng thái ổn định... basis phần việc thiết lập giá trị L Nếu phần sắt thiết bị Giải hệ thống với nhiều điện chịu tác dụng mật độ từ lớn, giá trị L áp truyền động khác nguồn trở nên cồng giảm đáng kể mật độ thông