BÁO cáo đồ án môn học nền MÓNG THỐNG kê số LIỆU địa CHẤT 4b

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG BỘ MƠN ĐỊA CƠ NỀN MĨNG - - BÁO CÁO ĐỒ ÁN MƠN HỌC NỀN MĨNG GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa SVTH: Nguyễn Thành Trí MSSV: 1814466 Nhóm: A01 TP HỒ CHÍ MINH, NĂM 2021 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT MỤC LỤC MỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT LỚP A: LỚP 2.1 Dung trọng riêng  2.2 Tỉ trọng hạt Gs 2.3 Độ ẩm W 11 2.4 Giới hạn chảy WL 14 2.5 Giới hạn dẻo WP 16 2.6 Lực dính c góc ma sát  19 LỚP 26 3.1 Dung trọng riêng  27 3.2 Tỉ trọng hạt Gs 29 3.3 Độ ẩm W 31 3.4 Giới hạn chảy WL 32 3.5 Giới hạn dẻo WP 34 3.6 Lực dính c góc ma sát  36 LỚP 41 4.1 Dung trọng riêng  41 4.2 Tỉ trọng hạt Gs 52 4.3 Độ ẩm W 57 4.4 Giới hạn chảy WL 62 4.5 Giới hạn dẻo WP 67 4.6 Lực dính c góc ma sát  72 LỚP 90 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -1- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 5.1 Dung trọng riêng  Gs, W, WL, WP 90 5.2 Lực dính c góc ma sát  90 BẢNG TỔNG HỢP 93 CHƯƠNG TÍNH TỐN MĨNG BĂNG 95 2.1 CHỌN VẬT LIỆU LÀM MÓNG 95 2.1.1 Chọn cốt thép 95 2.1.2 Chọn bê tông 95 2.2 TẢI TRỌNG TÍNH TỐN 95 2.3 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG 96 2.4 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG 97 2.4.1 Xác định chiều dài móng băng 97 2.4.2 Xác định sơ bề rộng móng băng (Bm) 97 2.4.3 Chọn chiều cao dầm móng 100 2.4.4 Chọn chiều cao cánh móng 100 2.5 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN 100 2.6 KIỂM TRA LÚN 101 2.6.1 Ứng suất móng 101 2.6.2 Tính độ lún móng theo phương pháp cộng lớp phân tố 101 2.6.3 Kết tính lún 103 2.7 KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN 104 2.8 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỐNG TRƯỢT CHO MÓNG 105 2.9 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CĐ ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG 106 2.10 KIỂM TRA CHỐNG CẮT 108 2.11 THIẾT KẾ CỐT THÉP MÓNG BĂNG 107 2.11.1 Tính tốn nội lực SAP2000 107 2.11.1.1 Chọn model hệ đơn vị 107 2.11.1.2 Khai báo vật liệu 110 2.11.1.3 Khai báo tiết diện 110 2.11.1.4 Khai báo tải trọng: 111 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -2- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 2.11.1.5 Gán tải trọng tập trung chân cột: 111 2.11.1.6 Gán lò xo với độ cứng tính tốn vào joint sau chia nhỏ 111 2.11.1.7 Gán bậc tự cho hệ kết cấu: 112 2.11.2 Kết nội lực phần mềm SAP2000 112 2.11.2.1 Biểu đồ Moment 112 2.11.2.2 Biểu đồ lực cắt 113 2.11.2.3 Kết nội lực 113 2.11.2.4 Tổng hợp kết 113 2.11.3 Thiết kế cốt thép 114 2.11.3.1 Xác định tiết diện làm việc 114 2.11.3.2 Nhóm thép số 114 2.11.3.3 Nhóm thép số 115 2.11.3.4 Nhóm thép số 116 2.11.3.5 Nhóm thép số 117 2.11.3.6 Nhóm thép số 117 2.11.3.7 Nhóm thép số 117 2.11.3.8 Neo nối cốt thép 117 2.12 BẢN VẼ 119 PHẦN II MÓNG CỌC 120 CHƯƠNG TÍNH TỐN MĨNG CỌC 121 3.1 CHỌN VẬT LIỆU LÀM MÓNG 121 3.1.1 Chọn cốt thép 121 3.1.2 Chọn bê tông 121 3.2 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC 121 3.3 SỐ LIỆU VÀ MẶT CẮT ĐỊA CHẤT 121 3.4 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG VÀ SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CỌC124 3.5 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỌC 124 3.5.1 Tính sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu 124 3.5.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 127 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -3- 0 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3.5.3 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất (theo TN cắt trực tiếp) 131 3.5.4 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 131 3.5.5 Sức chịu tải thiết kế cọc 133 3.6 TÍNH TỐN SƠ BỘ SỐ LƯỢNG CỌC: 134 3.7 BỐ TRÍ CỌC 134 3.8 KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC 134 3.9 KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA NHÓM CỌC: 135 3.9.1 Tính hệ số nhóm: 135 3.9.2 Sức chịu tải nhóm cọc: 135 3.10 ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 136 3.10.1 Xác định kích thước khối móng quy ước 136 3.10.2 Kiểm tra ổn định đất đáy móng khối quy ước: 137 3.10.3 Kiểm tra độ lún móng khối quy ước 139 3.11 KIỂM TRA ĐÀI CỌC 142 3.11.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng cho đài 142 3.11.2 Kiểm tra điều kiện cắt cho đài 143 3.12 TÍNH THÉP CHO ĐÀI MĨNG 144 3.12.1 Sơ đồ tính 144 3.12.2 Xác định Moment đài (cho hai phương) 144 3.12.2.1 Theo phương L 144 3.12.2.2 Theo phương B 144 3.13 KIỂM TRA CỌC THEO ĐIỀU KIỆN CẦU VÀ DỰNG CỌC 145 3.14 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG BẰNG SAP2000 145 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -4- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT CHƯƠNG THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 4B Khối lượng khảo sát gồm hố khoan: LK1, LK2, LK3, LK4 Hố khoan LK1 LK2 sâu 80 mét, hố có 40 mẫu thí nghiệm Hố khoan LK3 sâu 100 mét, có 50 mẫu thí nghiệm Hố khoan LK4 sâu 100 mét, có 48 mẫu thí nghiệm Nền cấu tạo lớp đất Lớp A: Thành phần gồm: Rác, xà bần Lớp khơng có số liệu Lớp 1: Thành phần gồm: Bùn sét, xám đen, trạng thái chảy Lớp có 41 mẫu: ● Hố khoan LK1 có 10 mẫu: UD-1, UD-2, UD-3, UD-4, UD-5, UD-6, UD-7, UD8, UD-9, UD-10 ● Hố khoan LK2 có 10 mẫu: UD-1, UD-2, UD-3, UD-4, UD-5, UD-6, UD-7, UD8, UD-9, UD-10 ● Hố khoan LK3 có 11 mẫu: UD-1, UD-2, UD-3, UD-4, UD-5, UD-6, UD-7, UD8, UD-9, UD-10, UD-11 ● Hố khoan LK2 có 10 mẫu: UD-1, UD-2, UD-3, UD-4, UD-5, UD-6, UD-7, UD8, UD-9, UD-10 2.1 Dung trọng riêng γ: Trọng lượng riêng t lớp STT SỐ HIỆU t GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA t - tb Ghi SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -5- (t - tb)2 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Hố THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT MẪU (kN/m3) (kN/m3) (kN/m3)2 UD1 15.3 0.659 0.434 Nhan UD2 15.2 0.559 0.312 Nhan UD3 14.4 0.241 0.058 Nhan UD4 13.9 0.741 0.550 Nhan UD5 14.3 0.341 0.117 Nhan UD6 14.3 0.341 0.117 Nhan UD7 14.5 0.141 0.020 Nhan UD8 14.5 0.141 0.020 Nhan UD9 14.8 0.159 0.025 Nhan 10 UD10 14.5 0.141 0.020 Nhan 11 UD1 14.2 0.441 0.195 Nhan 12 UD2 14.5 0.141 0.020 Nhan 13 UD3 14.1 0.541 0.293 Nhan UD4 13.9 0.741 0.550 Nhan UD5 14.3 0.341 0.117 Nhan 16 UD6 14.5 0.141 0.020 Nhan 17 UD7 14.7 0.059 0.003 Nhan 18 UD8 14.8 0.159 0.025 Nhan 19 UD9 14.8 0.159 0.025 Nhan khoan LK1 14 15 LK2 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -6- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 20 UD10 14.8 0.159 0.025 Nhan 21 UD1 14.5 0.141 0.020 Nhan 22 UD2 15 0.359 0.129 Nhan 23 UD3 14.8 0.159 0.025 Nhan 24 UD4 14.7 0.059 0.003 Nhan 25 UD5 14.3 0.341 0.117 Nhan UD6 14.4 0.241 0.058 Nhan 27 UD7 14.9 0.259 0.067 Nhan 28 UD8 14.5 0.141 0.020 Nhan 29 UD9 15 0.359 0.129 Nhan 30 UD10 14.6 0.041 0.002 Nhan 31 UD11 14.8 0.159 0.025 Nhan 32 UD1 14.6 0.041 0.002 Nhan 33 UD2 15.4 0.759 0.575 Nhan 34 UD3 15 0.359 0.129 Nhan 35 UD4 14.6 0.041 0.002 Nhan UD5 14.8 0.159 0.025 Nhan 37 UD6 14.9 0.259 0.067 Nhan 38 UD7 14.7 0.059 0.003 Nhan 39 UD8 15 0.359 0.129 Nhan 40 UD9 14.6 0.041 0.002 Nhan 26 36 LK3 LK4 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -7- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 41 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT UD10 14.9 0.259 0.067 Nhan Tổng 600.3 tb = 14.64 (kN/m3) = 0.337 v= 0.023 [v] = 0.05 OK 4.540 ´sCM = 1.038 Giá trị tiêu chuẩn  tc = 41 n  tb = ● Giá trị trung bình: (kN/m3) 14.64  i i=1 n =  i = 14.64( kN / m3 ) i=1 41  (  i −  tb ) 4.540 = = 0.33 n −1 41 − ● Độ lệch quân phương:  = ● Hệ số biến động: v = σ  tb = 0.337 = 0.023 14.6 v = 0.023 < [v] = 0.050 : không phân chia lại lớp đất ● Loại bỏ sai số Ai − Atb  ν.σ CM : n = 41 → ν = 3.080  (  i −  tb ) 4.540 = 3.080  =1.038, ( n  25 ) n −1 41 −1 ●  σ CM =   ● Giá trị tiêu chuẩn: tc = tb = 14.6 kN/m3 ● Giá trị tính tốn : - Tính theo trạng thái giới hạn thứ I:  I tt = (1   I )   tc - Ta có: n = 41 −1 = 40,  = 0.95 → t = 1.68 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -8- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT  0.337 = = 0.023  tc 14.6 - v= - I = t  v 1.68  0.023 = = 0.006 n 41 ⟹  tt = (1  0.006)  14.6 = [14.55  14.73](kN / m3 ) - Tính theo trạng thái giới hạn thứ II:  II tt = (1   II )   tc - Ta có: n = 41 −1 = 40,  = 0.85 → t = 1.05 -  II = t   v 1.05  0.023 = = 0.004 41 n ⟹  tt = (1  0.004)  14.6 = [14.59  14.7](kN / m3 ) 2.2 Tỷ trọng Gs: Tỉ trọng hạt Gs SỐ HIỆU Gs Gs - Gstb (Gs - Gstb)2 MẪU (kN/m3) (kN/m3) (kN/m3)2 UD1 2.62 0.000 0.00000 Nhan UD2 2.63 0.010 0.00010 Nhan UD3 2.61 0.010 0.00010 Nhan UD4 2.63 0.010 0.00010 Nhan UD5 2.6 0.020 0.00041 Nhan UD6 2.61 0.010 0.00010 Nhan UD7 2.61 0.010 0.00010 Nhan UD8 2.63 0.010 0.00010 Nhan UD9 2.63 0.010 0.00010 Nhan 10 UD10 2.61 0.00010 Nhan STT Hố khoan LK1 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 0.010 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -9- Ghi ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Mặt cắt 1-1 3-3 4-4 6-6 628.000 4923.520 4923.520 1256.000 THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 80 113 113 80 920.000 887.000 887.000 920.000 0.041 0.335 0.335 0.082 0.040 0.279 0.279 0.079 198.051 1272.513 1272.513 387.773 8.730 26.111 5.720 18.856 2.11.3.4 Nhóm thép số - Lấy tiết diện nguy hiểm có lực cắt Q=607.9 kN để tính bố trí cho tiết diện L/4 lại Xác định khả chịu cắt Bê tông: Q = 607.93  b3 Rbtbh0 = 0.5 1050  0.4  0.9 = 226.8 (kN) - ➔ Bê tông không đủ khả chịu cắt → cần bố trí thêm cốt đai Chọn cốt đai đường kính , số nhánh đai chọn n = 2: Asw = 157 mm2 - Xác định bước cốt đai: stt = 4.5 ( R bt bh02 ) ( Rsw Asw ) s max = Q2 = 4.5( 1.05 400 9002 )  ( 210 157) (607.9  10 ) = 136.6 mm Rbt bh02 1.05  400  9002 = = 559.6 mm Q 607.9 103 h   1000  s ct =  , 300  =  ,300  = 300 mm 2    Chọn s  (s tt ,smax ,sct ) = 100 mm  0.75h = 0.75 900 = 450mm Chọn s ct    500mm Để thuận tiện cho trình thi công, ta chọn s = 100 mm cho tất gối s= 250 mm cho đoạn nhịp Kiểm tra: Theo dải bê tông tiết diện nghiêng Q max = 607.9 kN  0.3R bbh = 0.3 14500  0.4  0.9 = 1566 kN (Thỏa) - Khả chịu cắt - q sw = Rsw Asw 210 157 = = 329.7 kN/m s 100 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 116 - 0 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MĨNG C= THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 1.5R bt bh20 1.5 1.05 400 9002 = =1.437 m q sw 329.7 Vì h0 = 0.9 m ≤ C =1.437 ≤ 2h0 = 1.8 nên C1 = C2 = C = 1.437 m Q b + Q sw = 1.5R bt bh 02 + 0.75q swC C1 Q b + Qsw = 1.5 1.05 400  9002 + 0.75  329.7 1.437 1.437 Q b + Q sw = 710.45 kN > Qmax = 607.9 kN (Thỏa) 2.11.3.5 Nhóm thép số Xét 1m chiều dài móng: tt p max(net ) = 2576  205.6 N tt M tt + = + = 74.31 kN/m2 F b  L2 17.8 17.8 Moment mặt cắt ngàm 2 b −b  1  − 0.4  M = qL2 = pttmax(net)  m b  /1m =  74.31   /1m = 23.8 kNm/m 2     As = M 23.8 103 = = 229 mm2 0.9 Rs  h0 0.9  350  (0.4 − 0.07) Chọn @ (s = 565.5 mm2) bố trí 2.11.3.6 Nhóm thép số Chọn theo cấu tạo 12@200 2.11.3.7 Nhóm thép số Cốt giá chọn theo cấu tạo 412 (thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép tối thiểu, khoảng cách tối đa thép dọc tối đa 400mm) 2.11.3.8 Neo nối cốt thép Nối cốt thép vùng kéo ≥ 50 mm, vùng nén ≥ 40 mm Neo cốt thép vào gối không nhỏ 20 tối thiểu thép 2.12 BẢN VẼ GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 117 - SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MĨNG THIẾT KẾ MÓNG BĂNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 118 - SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG BĂNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 119 - SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 0 PHẦN II MÓNG CỌC GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 120 - ĐỒ ÁN NỀN MĨNG SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ THIẾT KẾ MĨNG CỌC CHƯƠNG TÍNH TỐN MĨNG CỌC 3.1 CHỌN VẬT LIỆU LÀM MÓNG 3.1.1 Chọn cốt thép Cốt thép móng loại CB400 – V có: - Cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = Rsc = 350 MPa; Cường độ chịu kéo cốt thép đai Rsw = 280 MPa; Module đàn hồi E = 200 GPa Cốt thép đai, cốt thép cấu tạo chọn loại CB240 – T có: - Cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 210 MPa; Cường độ chịu kéo cốt thép đai Rsw = 170 MPa; Module đàn hồi E = 200 GPa 3.1.2 Chọn bê tơng Móng đúc cấp độ bền B25 có: - Cường độ chịu nén bê tông Rb = 14.5 MPa; Cường độ chịu kéo bê tông Rbt = 1.05 MPa; Module đàn hồi E = 30 GPa; Hệ số điều kiện làm việc bê tông b = 3.2 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC Hệ số vượt tải n = 1.15 Ntt (kN) = Mtt (kN.m)= Htt (kN) = 4830.00 267.00 232.00 3.3 SỐ LIỆU VÀ MẶT CẮT ĐỊA CHẤT Chọn hố khoan HK1 để tính tốn, có cao trình mực nước ngầm -1.0 m (so với MĐTN) Số liệu địa chất hình ảnh HK1 (hố khoan nguy hiểm, có lớp đất yếu dày nhất) trình bày bảng bên dưới: GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 121 - 0 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Lớp A Trạng thái Độ sâu m tự nhiên Nền gạch, -2.11 xà bần, đất – đắp 0.09 Bùn sét (chủ yếu sét, 0.09 bụi, màu – xám xanh), 7.99 độ sệt nhão Á sét (chủ yếu cát, 7.99 màu vàng, – xám xanh), 10.89 độ sệt dẻo mềm Á cát (chủ yếu cát, 10.89 màu xám – trắng, xám 18.39 vàng), độ sệt dẻo Cát thô vừa đến thô (chủ yếu cát, màu xám vàng nhạt, hồng nhạt), trạng thái chặt vừa 18.39 – 20.39 Á cát (chủ yếu cát, màu xám vàng, xám hồng), độ sệt dẻo 20.39 – 32 THIẾT KẾ MÓNG CỌC 𝛄𝐭𝐭𝐈 kN/m3 𝛄𝐭𝐭𝐈𝐈 kN/m3 𝐜𝐈𝐭𝐭 g/cm3 𝐜𝐭𝐭 𝐈𝐈 g/cm3 20 20 14.8 – 15.3 14.9 – 15.2 0.053 – 0.082 0.059 – 0.077 0.117 0.127 – – 0.166 0.156 0.051 0.049 – 19.2 – – – 19.3 19.3 0.115 0.116 19.3 – 0.116 19.3 – 19.4 0.058 – 0.093 19.3 19.34 19.2 19.3 19.3 – 19.5 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 122 - 0 𝛗𝐈𝐭𝐭 𝛗𝐈𝐈𝐭𝐭 1o15’ 1o50’ – – o IL 1.42 26’ o46’ 16 o56’ – 18o31’ 17 o27’ – 18o56’ 0.58 24 o5’ – 26 o53’ 24 o36’ – 26 o20’ 0.45 – 0.087 27 o52’ – 30 o55’ 28 o27’ – 30 o19’ 0.065 – 0.087 25 o10’ – 26 o42’ 25 o27’ – 26 o25’ SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ 0.57 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG THIẾT KẾ MĨNG CỌC 0 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 123 - SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MĨNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC 1.00 Sơ đồ UU cu u 0o49' 13.49 2.00 25.46 Lớp Sơ đồ CU cu' u' 3o13' 4.00 5.00 6.00 3.4 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG VÀ SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CỌC Giả sử cơng trình khơng có tầng hầm Chọn chiều sâu đặt móng có mặt đài sàn tầng hầm Df = m Chọn cọc thiết kế sẵn có thơng số: Tiết diện cọc hình vng có kích thước 40×40 cm → A = 0.16 m2 Mũi cọc nên cắm vào đất rời có số SPT lớn khoảng 30 (cát chặt) đất dính có số búa SPT lớn khoảng 15 (sét dẻo cứng) đoạn lớn m Dựa vào thí nghiệm SPT để chọn chiều dài cọc theo quy định cắm vào lớp đất tốt lớn m → chọn chiều sâu mũi cọc zmũi = 32.0 m  Vậy mũi cọc nằm lớp0đất số 60 lớp đất cát cát (chủ yếu cát, màu xám vàng, xám hồng), độ sệt dẻo  Chiều dài cọc phải đóng = 32 – + 0.7 =29.7 m  Mỗi đoạn cọc dài L = 29.7/3 = 9.9 m, (L/d = 29.7/0.4 = 76.25 < 100) Diện tích cốt thép: As ≥ 0.8%(bh0) → Lấy gần bh0 = A= 0.16 m2 → As ≥ 1280 mm2  Chọn 4d25 có As = 1963.5 mm2 3.5 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỌC 3.5.1 Tính sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu Cơng thức tính tốn: PVL = ( b2Rb Abt + R sc As ) ■ Trong đó: - Rb, Rsc: cường độ tính tốn bê tơng cốt thép theo TTGH1 ( TCVN 5574:2018) -  b2 = : hệ số điều kiện làm việc bê tông ( mục 5.1.2.3 – TCVN 5574-2018) - Abt, As: diện tích phần bê tơng cốt thép tiết diện ngang dọc ( Abt = Ab − As ) GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - 124 - SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ THIẾT KẾ MĨNG CỌC - Ab: diện tích tiết diện ngang coc (Thép dọc chịu lực cọc   14mm hàm lượng cốt thép   0.8% (mục 3.3.3 TCVN 205:1998) ■ Số liệu cụ thể: - As = 1.96  10−3 m2: diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc cọc - Abt = Ab − As = 0.4 0.4− 1.96 10−3 = 0.158m2 : Diện tích tiết diện ngang bê tông cọc - Rb =14500 kN/m2 - Rs = 350000 kN/m2 -  : Hệ số uốn dọc cọc tính sau: +  =1.028 − 0.0000288 − 0.0016 +  : độ mảnh cọc tính cơng thức + = vl1 với r = r I ( bán kính quán tính), l1: chiều dài ngàm tương đương cọc A đất + l1 = l0 + +  = ( đài cọc nằm đất nên l0 = m)  kbp : hệ số biến dạng cọc  e EI + d = 0.4 m < 0.8 m → bp = 1.5 d + 0.5 = 1.5  0.4 + 0.5 = 1.1 (m) + k= ( k i  li ) : hệ số tỷ lệ ( tra bảng A1, TCVN 10304:2014 – trường hợp l i cọc qua nhiều lớp đất ) GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 125 - 0 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC Lớp đất Trạng thái lớp đất Bùn sét (chủ yếu sét, bụi, màu xám xanh), độ sệt nhão Á sét (chủ yếu cát, màu vàng, xám xanh), độ sệt dẻo mềm Á cát (chủ yếu cát, màu xám trắng, xám vàng), độ sệt dẻo Cát thô vừa đến thô (chủ yếu cát, màu xám vàng nhạt, hồng nhạt), trạng thái chặt vừa Chỉ số L1 7.1 IL1 1.42 L2 2.9 IL2 0.58 L3 7.5 IL3 0.45 L4 m m Ki Hệ số tỉ lệ K1 4000 K2 12000 K3 10000 K4 18000 K5 10000 m L5 9.5 IL5 0.57 - 126 - m IL4 Á cát (chủ yếu cát, màu xám vàng, xám hồng), độ sệt dẻo GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA Đơn vị m SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG k= THIẾT KẾ MÓNG CỌC (ki li ) l i 4000 7.1 +12000  2.9 +10000  7.5 + 18000  + 10000  9.5 = = 9283 kN / m 7.1 + 2.9 + 7.5 + + 9.5 ● E= 3107 ( kN/m2) – mođun đàn hồi vật liệu cọc  c = - hệ số điều kiện làm việc theo nhóm cọc ( đài có nhiều cọc) ●I= d 0.44 = = 2.13 10− ( m4) : moment quán tính tiết diện ngang cọc 12 12   = kb p 9283 1.1 =5 = 0.69m − ( m-1) 1 3 107  2.13 10−  eEI ● Chiều dài ngàm tương ứng cọc đất: l1 = l0 + ● = 2 = 0+ = 2.89 (m)  0.69 vl1 - độ mảnh cọc r =1 r= I  −3 = 2.13 10 = 0.1155 (m) 0.42 A  = vl1 1 2.89 = = 25.00 r 0.1155 ●Hệ số ảnh hướng uốn dọc:  = 1.028 − 0.0000288 − 0.0016 = 1.028 − 0.0000288 25.00 − 0.0016  25.00 = 0.97 ● Sức chịu tải cọc theo vật liệu: PVL = (  b 2Rb Abt + Rsc As) = 0.97  (1 14.5 103  0.158 + 350 103  1.96 10− ) = 2889 (kN) 3.5.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất Rc,u = c ( cq qb Ab + u   cf f ili ) Hệ số điều kiện làm việc  C =1 Xác định  cq qb Ab GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 127 - 0 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC Độ sâu mũi cọc 32 m Đất mũi cọc cát (IL = 0.57), tra bảng MC 7.2.2 TCVN 10304:2014, ta có  cq = 1.0 Tra bảng MC 7.2.2 TCVN 10304:2014, ta có qp=1586 kN/m2  cq qb Ab = 11586 0.16 = 253.76 kN Xác định  cf f ili Hệ số làm việc đất mặt bên cọc  cf bảng MC 7.2.2 TCVN 10304:2014 Lực ma sát đơn vị fi bảng MC 7.2.2 TCVN 10304:2014 Đất phải chia thành lớp nhỏ đồng chất dày không 2m 0 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - 128 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC - SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ Tính tốn cho lớp đầu tiên: IL = 1.42 > → IL (tra bảng) = 1.00 ... GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -4- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT CHƯƠNG THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 4B Khối lượng khảo sát gồm hố khoan: LK1, LK2, LK3,...ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT MỤC LỤC MỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT LỚP A: LỚP... Khai báo vật liệu 110 2.11.1.3 Khai báo tiết diện 110 2.11.1.4 Khai báo tải trọng: 111 GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÀNH TRÍ -2- 0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THỐNG KÊ ĐỊA