Đang tải... (xem toàn văn)
(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC(Luận văn thạc sĩ) Nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp năng lượng gió hòa lưới sử dụng SSSC
LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu tơi vàkhơng chép cơng trình nghiên cứu người khác để làm sản phẩm riêng Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khác Trong luận văn có sử dụng số tài liệu tác giả, quan, tổ chức thể phần tài liệu tham khảo Tơi hồn tồn chịu trách nhiệm tính xác thực ngun luận văn TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 (Ký tên ghi rõ họ tên) ii LỜI CÁM ƠN Trước tiên, xin gửi lời cảm ơn đến tất quý Thầy Cô giảng dạy chương trình Sau Đại Học lớp Kỹ Thuật Điện – Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh, người truyền đạt cho kiến thức mới, làm sở cho thực tốt luận văn Tôi xin chân thành cảm ơn CơTS Nguyễn Thị Mi Sa tận tình hướng dẫn cho thời gian thực luận văn Mặc dù q trình thực luận văn có giai đoạn khơng thuận lợi Cơđã tận tình hướng dẫn, bảo cho nhiều kiến thức Tơi xin gửi lời cảm ơn đến Phịng Đào tạo Sau Đại Học giúp đỡ suốt trình học bảo vệ luận văn Sau xin gửi lời biết ơn sâu sắc đến gia đình ln tạo điều kiện tốt cho tơi suốt trình học thực luận văn Do thời gian có hạn kinh nghiệm nghiên cứu khoa học chưa nhiều nên luận văn nhiều thiếu sót, mong nhận ý kiến góp ý Thầy, Cô Anh Chị học viên TP Hồ Chí Minh, ngày tháng Học Viên Lương Thị Cẩm Tú iii năm 2018 TĨM TẮT Luận văn trình bày việc cải thiện tính ổn định động hệ thống điện bao gồm máy phát đồng (SG) tích hợp với điện gió dựa DFIG sử dụng bù dịng đồng tĩnh (SSSC) Các phương trình tốn học động hoàn chỉnh hệ thống nghiên cứu thiết lập khung tham chiếu trục dq điều kiện cân ba pha Ngoài chức điều khiển truyền tải điện SSSC, điều khiển giảm dao động vi tích phân (PID) thiết kế cho SSSC để giảm dao động cho hệ thống nghiên cứu Bộ PID thiết kế cho SSSC sử dụng phương pháp gán cực dựa lý thuyết phương thức điều khiển Cả hai phân tích trạng thái ổn định hệ thống nghiên cứu qua mô miền thời gian với số nhiễu loạn khác Kết mô trạng thái ổn định kết mô miền thời gian cho thấy hệ thống nghiên cứu khơng có SSSC chế độ điện SG trạng thái dao động tần số thấp có độ giảm dao động thấp Tuy nhiên, giảm dao động tăng lên cóSSSC kết nối với đường truyền để điều khiển truyền tải điện Ngoài ra, kết thu cho thấy SSSC có thiết kế PID làm tăng đáng kể giảm dao động làm cải thiện hiệu tính ổn định động hệ thống nghiên cứu điều kiện nhiễu khác iv ABSTRACT This thesis presents the dynamic stability improvement of a power system which consists of a conventional synchronous generator (SG)-based power plant integrated with a doubly-fed induction generator (DFIG)-based wind farm by using a static synchronous series compensator (SSSC) The complete dynamic mathematical equations of the studied system are established in dq-axis reference frame under three-phase balanced conditions In addition to the power flow control function of the SSSC, a Proportional Integral Derivative (PID) type oscillation damping controller is designed for the SSSC to offer adequate damping for the studied system The proposed PID for the SSSC is designed using the pole assignment method based on modalcontroltheory Both steady-state analysis of the studied system under time-domain simulations of the studied system subject to different disturbances are carried out The steady-state analysis and time-domain simulation results show that the studied system without SSSC suffers from low-damped low-frequency oscillations due to the electromechanical mode of the SG The damping of these oscillations, however, is slightly increased when the SSSC is implemented in series with transmission line for controlling the power flow The results obtained also show that the designed PID for the SSSC can significantly increase the damping and, hence, effectively improve the dynamic stability of the studied system under various disturbance conditions v MỤC LỤC Trang tựa Quyết định giao đề tài Lý lịch khoa học i Lời cam đoan ii Lời cảm ơn iii Tóm tắt iv Abstact v Mục lục vi Danh mục kí hiệu, chữ viết tắt vii Danh mục bảng viii Danh mục hình ix Chương : TỔNG QUAN 1.1 Lýdo chọn đề tài 1.3 Mục tiêu nghiên cứu 1.4 Đối tượng vàphạm vi nghiên cứu 1.5 Phương pháp nghiên cứu 1.6 Giới hạn đề tài 1.7 Ý nghĩa khoa học vàthực tiễn đề tài 1.8 Các nội dung nghiên cứu Chương : CƠ SỞ LÝ THUYẾT VỀ ỔN ĐỊNH HỆ THỐNG ĐIỆN 2.1 Các khái niệm 2.1.1 Hệ thống điện (HTĐ) chế độ HTĐ 2.1.2Khái niệm ổn định HTĐ 2.1.3 Phân loại ổn định HTĐ 11 2.2 Các tiêu chuẩn đánh giá ổn định tĩnh 12 vi 2.2.1 Tiêu chuẩn lượng 12 2.2.2 Phương pháp dao động bé 14 2.2.3 Các tiêu chuẩn đánh giá ổn định động 15 Chương : MƠ HÌNH TỤ BÙ ĐỒNG BỘ TĨNH SSSC 27 3.1 Điều khiển phân bố công suất 27 3.2 Bùcông suất đường dây truyền tải 29 3.2.1 Bùsong song 29 3.2.2 Bùnối tiếp 31 3.3 Tụ bùđồng kiểu tĩnh mơ hình pha SSSC 32 3.3.1 Khái niệm bù điện dung nối tiếp 32 3.3.2 Nguồn điện áp đồng 35 3.3.3 Tụ bù đồng tĩnh SSSC 37 3.3.4 Bộ chuyển đổi nguồn điện áp pha 40 Chương : MƠ HÌNH TỐN HỌC HỆ THỐNG NGHIÊN CỨU 45 4.1 Cấu hình hệ thống nghiên cứu 45 4.2 Mơhình SG 46 4.2.1 Mơ hình máy phát điện đồng 46 4.2.2 Mơhì nh hệ thống kí ch từ 50 4.2.3 Mơhì nh hệ thống tuabin gióDFIG 51 4.3 Mơhình tua bin gió 54 4.3.1 Mơhì nh động lực 54 4.3.2 Mơ hình máy phát điện giónguồn kép (DFIG) 55 4.3.3 Mơhì nh liên kết DC 58 4.3.4 Mơhì nh điều khiển 58 Chương : THIẾT KẾ BỘ ĐIỀU KHIỂN GIẢM DAO ĐỘNG SSSC 65 5.1 Cấu hình điều khiển giảm dao động PID SSSC 65 5.2 Thiết kế PID cho SSSC cách sử dụng phương pháp gán cực 66 vii Chương : MƠ PHỎNG HỆ THỐNG ĐIỆN TÍCH HỢP NĂNG LƯỢNG GIÓ DÙNG SSSC 72 6.1 Ngắn mạch ba pha điện áp lưới 73 6.2 Thay đổi tải 76 6.3 Thay đổi tốc độ gió 78 Chương : KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN 82 7.1 Kết luận 82 7.2 Hướng phát triển đề tài 82 7.3 Ứng dụng đề tài vào hệ thống điện Việt Nam 82 Tài liệu tham khảo 84 viii DANH MỤC KÝ HIỆU, CHỮ VIẾT TẮT FACT (Flexible AC transmission systems) Hệ thống truyền tải AC linh hoạt SSSC (Static Synchronous Series Compensator) Bù đồng kiểu tĩnh DFIG (Doubly Fed Induction Generator) Máy phát điện cảm ứng kép VSC (Var Static Compensator) Thiết bị bù tĩnh SVS (Static Var System) Hệ thống bù tĩnh PI (Proportional Integral) Tí ch phân PLL (Phase-Locked Loop) Vịng khóa pha KP Hệ số P KI Hệ số I SG (Shaft Generator) Đồng trục HVAC (High Voltage Alternating Current) Truyền tải điện áp xoay chiều AVR (Automatic Voltage Regulator) Bộ điều chỉnh điện áp tự động PSS (Power System Stabilize) Bộ ổn định hệ thống điện PWM ( Pulse Width Modulation) Điều chế độ rộng xung IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) Transistor có cực điều khiển cách ly RSC (Rotor Side Converter) Bộ biến đổi phía Roto GSC (Grid Side Converter) Bộ biến đổi phía lưới WT (Wind Tuabin) Tuabin gió PID (Proportional Integral Derivative) Vi tí ch phân SISO (Single Input –Single Output) Một đầu vào – đầu P12 Công suất truyền tác dụng hai đầu đường dây Q12 Công suất truyền phản kháng hai đầu đường dây V1, V2 Điện áp hai đầu nguồn X Tổng trở đường dây ix δ Góc lệch điện áp hai đầu đường dây vd1, vq1, vfd1 Phương trình điện áp dây SG id1, iq1, ifd1 Phương trình dịng điện dây SG Te1 Mômen điện từ SG V1 Điện áp SG I1 Dịng điện SG P1 Cơng suất tác dụng SG Q1 Công suất phản kháng SG VWB Tốc độ gió VWG Tốc độ gió giật VWR Độ dốc tốc độ gió VWN Độ nhiễu tốc độ gió TG Thời gian gió giật T1G Thời gian bắt đầu gió giật MAXG Đỉnh gió giật Pmw Cơng suất học Tuabin gió Mật độ khơng khí Ar Diện tích cánh quạt VW Tốc độ gió Cp Hệ số cơng suất x DANH MỤC BẢNG BIỂU Số hiệu bảng Tên bảng Trang Bảng 5.1 Điểm hoạt động trạng thái ổn định hệ thống nghiên cứu sử dụng để thiết kế điều khiển giảm dao động cho SSSC 68 Bảng 5.2 Các tham số PID 69 Bảng 5.3 Trị riêng (rad/s) hệ thống nghiên cứu khơng có SSSC, có SSSC SSSC với PID 70 Bảng 6.1 Điểm vận hành trạng thái ổn định hệ thống nghiên cứu trước có nhiễu loạn đột ngột áp dụng xi 71 1.002 0.88 without PID without PID with PID 0.86 with PID 1.0015 0.84 1.001 0.82 (p.u.) (p.u) 1.0005 0.8 0.78 0.76 0.9995 0.74 0.999 0.72 0.9985 0.7 10 0.998 12 t (s) 10 12 t (s) 6.2.i Độ lệch góc pha điện áp 6.2.k.Tốc độ SG Hình 6.2 Đáp ứng hệ thống nghiên cứu lỗi ngắn mạchba pha Với trường hợp 6.2.a, điện áp đầu cực máy phát ổn định chưa có cố Khi có ngắn mạch xảy t = 2s, hệ thống dao động mạnh, điện áp đầu cực máy phát giảm xuống khoảng 25% Sau cố khắc phục t = 2,1s thìtín hiệu tiếp tục dao động trả trạng thái xác lập t = 12s trường hợp khơng có PID t = 6s trường hợp có PID Với trường hợp hình 6.2.b thấy điện áp bus ổn định chưa có cố Khi cố ngắn mạch xảy t = 2s, điện áp bus giảm xuống 16% Ở thời điểm t = 2,1s cố khắc phục, quan sát dạng sóng khơng có PID thấy tín hiệu dao động mạnh trả trạng thái xác lập t = 12s trường hợp có PID tín hiệu trở trạng thái xác lập t = 6s Tương tự, qua hình từ 6.1.c đến 6.1.k, thấy việc giảm dao động cố lỗi ngắn mạch ba pha hiệu hệ thống nghiên cứu có thiết kế PID Các dao động phản ứng hệ thống nghiên cứu với PID giảm dao động vòng 4s Vì vậy, kết luận thiết kế PID nâng cao hiệu ổn định hệ thống nghiên cứu lỗi mạch ngắn ba pha 75 6.2 Thay đổi tải Tải cục thay đổi thời gian mơ 12 giây Trình tự bước thay đổi tải cục bus vẽ hình 6.3, mơ tả sau: Tại thời điểm bắt đầu mô phỏng, tải cục bus giả định không hoạt động, có nghĩa lúc đầu khơng có tải bus Tại t = 2.0 s, tải cục có dịng điện 5.0 pu kết nối với bus hệ thống Tải cục đại diện cho tải cảm ứng tiêu tốn lượng hoạt động khoảng 200 MW công suất phản kháng khoảng 90 MVAR Giả định sau giây, độ lớn tải cục giảm thể hình 6.3 Hì nh 6.4 cho thấy so sánh phản ứng động mà khơng có PID vàcóPID bước thay đổi tải cục kết nối bus 4.5 iload(p.u) 3.5 2.5 1.5 0.5 0 10 12 t(s) Hình 6.3 Hình ảnh tải nối vào hệ thống 0.832 0.9926 without PID with PID 0.9924 0.83 0.9922 0.828 Vbus(V) Vpcc(V) without PID with PID 0.992 0.826 0.9918 0.824 0.9916 0.822 0.9914 10 0.82 12 t(s) 10 t (s) 6.4.b Điện áp bus 6.4.a Điện áp đầu cực SG 76 12 0.2087 0.9004 without PID with PID without PID with PID 0.9003 0.2086 0.9002 0.2085 Qsg(p.u) Psg(p.u) 0.9001 0.9 0.2084 0.8999 0.2083 0.8998 0.2082 0.8997 0.8996 10 0.2081 12 t (s) 10 12 t (s) 6.4.d Công suất phản kháng SG 6.4.c Công suất tác dụng SG 0.4356 without with PID without PID with PID 0.4354 0.4354 0.4353 0.4352 Pline2(p.u) Pline1(p.u) 0.4352 0.435 0.4348 0.4351 0.435 0.4349 0.4348 0.4346 0.4347 0.4344 10 0.4346 12 t(s) 10 12 t (s) 6.4.f Công suất tác dụng Line 6.4.e Công suất tác dụng Line 0.0702 0.0702 0.07 0.07 0.0698 0.0698 Qline2(p.u) Qline1(p.u) without PID with PID 0.0696 0.0694 0.0694 without PID with PID 0.0692 0.069 0.0696 0.0692 10 0.069 12 t (s) 10 12 t (s) 6.4.g.Công suất phản kháng Line 6.4.h Công suất phản kháng Line 77 0.781 without PID with PID 0.7809 (p.u) 0.7808 0.7807 0.7806 0.7805 0.7804 0.7803 10 12 t(s) 6.4.i Độ lệch góc pha điện áp Hình 6.4 Đáp ứng hệ thống thay đổi tải Quan sát hình 6.4c thấy cơng suất tác dụng SG ổn định chưa có cố Tại thời điểm t = 2s, nối thêm tải hệ thống dao động mạnh, cơng suất tác dụng máy phát dao động Tại thời điểm t = 4s, ngắt tải khỏi hệ thống, công suất tiếp tục dao động Hệ thống trở trạng thái xác lập t = 12s khơng có PID t = 7s trường hợp có PID Với trường hợp hình 6.4.d, nối thêm tải hệ thống dao động mạnh, công suất phản kháng SG dao động mạnh Tải ngắt khỏi hệ thống t = 4s hệ thống chưa trở trạng thái ổn định Trường hợp hệ thống khơng có PID hệ thống trở trạng thái xác lập t = 12s có PID xác lập t = 7s Các kết thể hình 6.4 cho thấy có thay đổi đột ngột tải cục có hệ thống có PID hệ thống giảm dao động trở trạng thái xác lập nhanh 6.3 Thay đổi tốc độ gió Trong hệ thống nghiên cứu, tốc độ gió tốc độ giật ngẫu nhiên luôn giả định suốt thời gian mơ Hình 6.5 mơ thay đổi tốc độ gió, tín hiệu gió có tốc độ gió mạnh với đỉnh là3 m / s thêm vào t = s nên tốc 78 độ gió tăng từ 12 m/s lên 15 m / svàtại t = 15 s tốc độ gió giảm xuống 11 m/s, tốc độ gió trở 12 m / s t = 20 s Các phản ứng động hệ thống nghiên cứu theo biến đổi tốc độ gió thể hình 6.6 15.5 15 14.5 13 12.5 12 11.5 11 10.5 10 12 14 16 18 20 t(s) Hình 6.5 Mơ hình thay đổi tốc độ gió thay đổi without PID with PID 0.9 Psg(p.u) 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 10 12 14 16 18 20 t (s) 6.6.a Công suất tác dụng SG 0.45 without PID withPID 0.4 Qsg(p.u) Vw(m/s) 14 13.5 0.35 0.3 0.25 0.2 10 12 14 t (s) 6.6.b Công suất phản kháng SG 79 16 18 20 1.06 without PID with PID Vsg(V) 1.055 1.05 1.045 1.04 1.035 10 12 14 16 18 20 t(s) 6.6.c.Điện áp SG 1.004 without PID with PID 1.003 1.001 0.999 0.998 10 12 14 16 18 20 t (s) 6.6.d Tốc độ SG without PID with PID 0.95 0.9 Vs(p.u) s g(p.u) 1.002 0.85 0.8 0.75 0.7 0.65 10 12 t (s) 6.6.e Điện áp DFIG 80 14 16 18 20 2.5 without PID withPID Ps(p.u) 1.5 0.5 0 10 12 14 16 18 20 t (s) 6.6.f.Công suất DFIG Hình 6.6 Đáp ứng hệ thống thay đổi tốc độ gió Với trường hợp hình 6.6.c 6.6.e, lúc đầu tốc độ gió ổn định 12 m/s, điện áp SG DFIG ổn định Tại thời điểm t = 5s tốc độ gió tăng lên 15 m/s điện áp SG (DFIG) dao động mạnh tốc độ gió giảm hệ thống dần trả trạng thái xác lập, thời điểm t = 15s tốc độ gió giảm đến 11 m/s trường hợp khơng có PID điện áp dao động mạnh trả trạng thái xác lập t = 20s, trường hợp có PID hệ thống dao động trả trạng thái xác lập t = 17s Tương tự với trường hợp cịn lại, thấy SSSC kết hợp PID nâng cao hiệu giảm dao động hệ thống nghiên cứu theo biến động tốc độ gió 81 Chương KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN 7.1 Kết luận Luận văn sử dụng thiết bị SSSC để đạt cải tiến tí nh ổn định hệ thống điện bao gồm nhà máy điện dựa SG thông thường tí ch hợp với trang trại giódựa DFIG Hệ thống nghiên cứu kết nối với mạng lưới điện thơng qua hai đường truyền song song, có thiết bị SSSC đề xuất dùng để điều khiển dịng điện Ngồi ra, phương pháp phân cực áp dụng cho việc thiết kế điều khiển giảm dao động PID cho SSSC cải tiến độ ổn định hệ thống nghiên cứu Mô phản ứng động hệ thống nghiên cứu với điều kiện nhiễu loạn khác nhiễu mômen, biến đổi tốc độ gió, thay đổi tải, lỗi ngắn mạch ba pha vv Từ kết thu được, cóthể kết luận sử dụng SSSC cóthể cải thiện độ dao động hệ thống Tuy nhiên, SSSC kết hợp với điều khiển giảm dao động PID thìmức độ giảm dao động hiệu 7.2 Hướng phát triển đề tài Hệ thống nghiên cứu sử dụng SSSC có thiết kế điều khiển PID để cải thiện tính giảm dao động hệ thống cách hiệu đạt ổn định hệ thống Tuy nhiên, luận văn mở rộng theo nhiều hướng sau : a) Mở rộng cho hệ thống điện cótrang trại giódựa DFIG kết nối với hệ thống điện đa máy thay vìmột máy b) Tín hiệu đầu vào cho điều khiển giảm dao động SSSC độ lệch cơng suất P thay tín hiệu khácchẳng hạn độ lệch điện áp V độ lệch dịng điện I vàcósự so sánh mức độ tối ưu việc sử dụng tí n hiệu 82 c) Thiết kế điều khiển giảm dao động khác cho SSSC điều khiển phản hồi trạng thái, điều khiển mờ, điều khiển tối ưu, vv d) Việc sử dụng thiết bị FACTS khác thay SSSC SVEC, UPFC e) Thay nguồn NLTT khác kết nối với lưới thay vìchỉ có trại gió hệ thống chuyển đổi lượng sóng, hệ thống phát điện thủy triều, chuyển đổi lượng nhiệt biển đại dương, hệ thống quang điện (PV) 7.3 Ứng dụng đề tài vào hệ thống điện Việt Nam Theo nghiên cứu Ngân hàng Thế giới (WB), Việt Nam có tiềm phát triển điện gió lớn khu vực, vượt qua Lào, Campuchia Thái Lan Trữ lượng gió Việt Nam ước tính đạt 513.360 MW, gấp lần tổng cơng suất ước tính toàn ngành Điện vào năm 2020 Nghiên cứu WB cịn cho thấy 8,6% diện tích đất liền Việt Nam giàu tiềm năng, thuận lợi cho việc lắp đặt tuabin gió lớn Con số tương ứng Campuchia là0,2%, Lào là2,9% vàThái Lan là0,2%[32] Trong đó, Tổ chức Năng lượng Thế giới (IEA) dự báo rằng, gió đất liền nguồn lượng thay nhanh chóng so với nguồn lượng khác điện than, địa nhiệt hay điện hạt nhân Tuy nhiên, tổng số 50 dự án điện gió đăng ký đầu tư Việt Nam, có dự án có tổng cơng suất 159,2 MW vận hành thương mại dự án Nhà máy Điện gió Bạc Liêu Công ty TNHH Xây dựng - Thương mại Du lịch Công Lý làm chủ đầu tư, quy mô 62 tuabin, công suất 99,2 MW, điện sản xuất khoảng 320 triệu kWh/năm, dự án Tuy Phong (Bình Thuận) Công ty Cổ phần Năng lượng Tái tạo (REVN) hồn thiện việc lắp đặt 20 tuabin gió với tổng cơng suất 30 MW, Dự án Điện gió đảo Phú Q (Bình Thuận) có quy mơ nhỏ, với trụ gió cơng suất MW Dự án Điện gió Phú Lạc Cơng ty Cổ phần Phong Điện Thuận Bình (Bình Thuận) với cơng suất 24 MW [32] 83 Việt Nam đứng trước hội đẩy nhanh chương trình phát triển điện gió, có cơng nghệ lượng tái tạo GE theo tinh thần Bản ghi nhớ Tập đồn GE với Bộ Cơng Thương Mục tiêu hai phía Việt Nam GE đến năm 2025, xây dựng 1.000 MW cơng suất từ dự án điện gió, đủ để cung cấp cho khoảng 1,8 triệu dân Việt Nam Một phần thỏa thuận thực hóa việc, tháng 9/2016, GE ký biên hợp tác với nhà phát triển lượng tái tạo Mainstream Renewable Power, thực số dự án nhà máy điện gió Việt Nam[32] Bài báo [33] dẫn chứng ứng dụng thiết bị đồng kiểu tĩnh SSSC vào hệ thống điện thực tế nâng cao ổn định lưới điện Hà Tiên – Phú Quốc sử dụng thiết bị đồng kiểu tĩnh SSSC[33] Ở báo này, để nâng cao tính ổn định hệ thống tác giả thiết kế điều khiển mờ thích nghi (ANFIS), quan sát kết ta thấy hệ thống có nhiễu loạn xảy ra, trường hợp điều khiển có hệ số giảm chấn tốt Từ dẫn chứng nêu cho thấy khả phát triển nguồn lượng gió vào hệ thống điện Việt Nam khả quan tương lai ứng dụng đề tài thật hữu ích nhằm khai thác tích cực nguồn lượng ổn định từ lượng gió để cung cấp đầy đủ cho nhu cầu tiêu thụ giảm khai thác nguồn lượng truyền thống 84 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Thông tin lượng gió tạo Việt Nam, http://gizenergy.org.vn/media/ app/media/Bao%20cao%20nghien%20cuu/Information_on_wind_energy_in_vi etnam_VIE revised_final 19072011.pdf, [truy cập ngày05/12/2016] [2] PGS.TS Nguyễn Hoàng Việt , “Ngắn mạch ổn định hệ thống điện” [3] C P Steinmetz, “Power control and stability of electric generating stations,” Trans AIEE, vol 39, no 2, pp 1215-1287, Jul 1920 [4] P Kundur, J Paserba, V Ajjarapu, G Andersson, A Bose, C Canizares, N Hatziargyiou, D Hill, A Stankovic, C Taylor, T Cutsem, and V Vittal, “Definition and classification of power system stability” IEEE Trans PowerSystems, vol 19, no 2, pp 1387-1401, May 2004 [5] L Gyugyi, ‘Unified power-flow control concept for flexible AC transmission systems” IEE Proceedings - Generation, Transmission - Distribution, vol 139, no 4, pp 323-331, Jul 1992 [6] D P He, C Y Chung, and Y Xue, “An eigenstructure-based performance index and its application to control design for damping inter-area oscillations in power systems,” IEEE Trans Power Systems, vol 26, no 4, pp 2371 -2380, Nov 2011 [7] N G Hingorani and L Gyugyi, Understanding FACTS: Concepts and Technology of Flexible AC Transmission Systems, New York, USA: IEEE Press, 2000 [8] X.-P Zhang, C Rehtanz, and B Pal, Flexible AC Transmission Systems: Modelling and Control, Berlin, Germany: Springer, 2006 [9] Z Miao, L Fan, D Osborn, and S Yuvarajan, “Control of DFIG-based wind generation to improve interarea oscillation damping,” IEEE Trans Energy Conversion, vol 24, no 2, pp 415-422, June 2009 85 [10] Phan Thị Thanh Bình, Nguyễn Thụy Mai Khanh, Nguyễn Ngọc Âu ,“Phân tích tĩnh ổn định điện áp có máy phát điện gió DFIG”, Tạp chí phát triển KH&CN, tập 19, số K5-2016 [11] G Tsourakis, B M Nomikos, and C D Vournas, “Effect of wind parks with doubly fed asynchronous generators on small-signal stability,” Electric Power Systems Research, vol 79, no 1, pp 190-200, Jan 2009 [12] H F Wang, “Design of SSSC damping controller to improve power system oscillation stability,” in Proc 1999 IEEE AFRICON, vol 1, pp 495-500 [13] M S Castro, H M Ayres, V F da-Costa, and L C P da-Silva, “Impacts of the SSSC control modes on small-signal and transient stability of a power system,” Electric Power Systems Research, vol 77, no 1, pp 1-9, Jan 2007 [14] Luận văn Thạc sĩ: “Đánh giá ổn định hệ thống điện tích hợp lượng gió dùng điều khiển luồng công suất mở rộng GUPFC”Nguyễn Văn Qúi, trường ĐHSPKT TPHCM, 2015 [15] Nguyễn Trung Hiếu, Trương Đình Nhơn, Nguyễn Thị Mi Sa,“Nghiên cứu ứng dụng SSSC điều khiển ổn định hệ thống điện”, trường ĐHSPKT TPHCM [16] I Erlich, J Kretschmann, J Fortmann, S Mueller-Englhardt, and H Wrede, “Modeling of wind turbines based on doubly-fed induction generators for power system stability studies,” IEEE Trans Power Systems, vol 22, no 3, pp 909-919, Aug 2007 [17] S Heier, Grid Integration of Wind Energy Conversion Systems, Chichester: John Wiley & Sons, 1998 [18] N W Miller, W W Price, and J J Sanchez-Gasca, “Dynamic modeling of GE 1.5 and 3.6 wind turbine-generators,” GE-Power System Energy Consulting, pp 1-31, Oct 2003 86 [19] J G Slootweg, H Polinder, and W L Kling, “Dynamic modelling of a wind turbine with doubly fed induction generator,” in Proc 2001 IEEE Power Engineering Society Summer Meeting, vol 1, pp 644-649 [20] L Yang, G Y Yang, Z Xu, Z Y Dong, K P Wong, and X Ma, “Optimal controller design of a doubly-fed induction generator wind turbine system for small signal stability enhancement,” IET Generation, Transmission & Distribution, vol 4, no 5, pp 579-597, May 2010 [21] B C Pal and F Mei, “Modelling adequacy of the doubly fed induction generator for small-signal stability studies in power systems,” IET Renewable Power Generation, vol 2, no 3, pp 181-190, Sep 2008 [22] F Wu, X.-P Zhang, K Godfrey, and P Ju, “Small signal stability analysis and optimal control of a wind turbine with doubly fed induction generator,” IET Generation, Transmission & Distribution, vol 1, no 5, pp 751-760, Sep 2007 [23] F Mei and B Pal, “Modal analysis of grid-connected doubly fed induction generators,” IEEE Trans Energy Conversion, vol 22, no 3, pp 728-736, Sep 2007 [24] P Kundur, “Power System Stability and Contro”, New York: McGraw-Hill, 1994 [25] Y Lei, A Mullane, G Lightbody, and R Yacamini, “Modeling of the wind turbine with a doubly fed induction generator for grid integration studies,” IEEE Trans Energy Conversion, vol 21, no 1, pp 257-264, Mar 2006 [26] J B Ekanayake, L Holdsworth, and N Jenkins, “Comparison of 5th order and 3rd order machine models for doubly fed induction generator (DFIG) wind turbines,” Electric Power Systems Research, vol 67, no 3, pp 207-215, Dec 2003 [27] L M Fernandez, C A Garcia, and F Jurado, “Comparative study on the performance of control systems for doubly fed induction generator (DFIG) wind turbines operating with power regulation”, vol 33, no 9, pp 1438-1452, Sep 2008 87 [28] L Holdsworth, X G Wu, J B Ekanayake, and N Jenkins, “Direct solution method for initialising doubly-fed induction wind turbines in power system dynamic models,” IEE Generation, Transmission & Distribution, vol 150, no 3, pp 334342, May 2003 [29] L Fan, R Kavasseri, Z L Miao, and C Zhu, “Modeling of DFIG-based wind farms for SSR analysis,” IEEE Trans Power Delivery, vol 25, no 4, pp 20732082, Oct 2010 [30] P Ledesma and J Usaola, “Doubly fed induction generator model for transient stability analysis,” IEEE Trans Energy Conversion, vol 20, no 2, pp 388-397, June 2005 [31] D Saidani, O Hasnaoui, and R Dhifaoui, “Control of double fed induction generator for wind conversion system,” Int J Sciences and Techniques of Automatic Control & Computer Engineering, IJ-STA, vol 2, no 2, pp 710-721, Dec 2008 [32] Điện gió – Chìa khóa chiến lược lượng bền vững Việt Nam, http://www.evn.com/news [truy cập ngày 05/11/2018] [33] Nguyễn Thị Mi Sa, Trương Đình Nhơn, Lê Chí Kiên, Hồ Văn Ln, ,“Nâng cao ổn định lưới điện Hà Tiên-Phú Quốc sử dụng thiết bị đồng tĩnh SSSC”, Tạp chí KH&CN, Đại học Đà Nẵng 88 ... ổn định hệ thống điện có tích hợp lượng gió cách sử dụng SSSC 1.4 Đối tượng vàphạm vi nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu Ứng dụng SSSC để ổn định hệ thống điện có tích hợp lượng. .. hoạt động ứng dụng SSSC điều khiển phân bố công suất hệ thống điện Mục tiêu : Tính tốn thiết kế điều khiển nâng cao ổn định hệ thống điện có tích hợp lượng gió hịa lưới sử dụng SSSC Mục tiêu... cho SSSC Chương : Mô hệ thống điện có tích hợp lượng gió sử dụng SSSC Chương : Kết luận hướng phát triển Chương CƠ SỞ LÝ THUYẾT VỀ ỔN ĐỊNH HỆ THỐNG ĐIỆN 2.1 Các khái niệm 2.1.1 Hệ thống điện