(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí

(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường RS bằng phương pháp tầng sôi xung khí

LỜI CAM ĐOAN Tôi cam đoan luận văn thạc sỹ “ Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường phương pháp tầng sơi xung khí ” cơng trình nghiên cứu Các số liệu, kết nêu nội dung luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khác Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2018 (Ký tên ghi rõ họ tên) Lê Hồng Long ii LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành gửi lời cảm ơn sâu sắc đến thầy PGS TS Bùi Trung Thành, ThS Phạm Quang Phú, thầy tận tình giúp đỡ, hướng dẫn ln quan tâm, động viên suốt trình thực đồ án để em hoàn thành tốt luận văn “ Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường phương pháp tầng sơi xung khí ” Em xin chân thành cảm ơn đến tất Qúy thầy cô mơn Cơng nghệ Kỹ Thuật Nhiệt, khoa Cơ Khí Động Lực, Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Tp Hồ Chí Minh truyền đạt kiến thức vơ q báu thơng qua mơn học chương trình đào tạo làm tảng để em nghiên cứu hoàn thành tốt luận văn Em xin chân thành cảm ơn đến Quý thầy cô khoa công nghệ Nhiệt Lạnh, Trường Đại Học Công Nghiệp Tp Hồ Chí Minh chia sẻ tận tình kinh nghiệm tạo điều kiện thuận lợi cho việc xây dựng, lắp đặt chế tạo mơ hình thực khảo nghiệm sấy đường khoa suốt trình nghiên cứu thực đề tài Dù cố gắng thực luận văn hoàn chỉnh trình độ, kiến thức cịn hạn chế, thời gian cịn hạn hẹp nên khơng thể tránh khỏi thiếu sót Kính mong nhận đóng góp ý kiến đánh giá từ quý thầy cô để luận văn hoàn thiện Học viên thực Lê Hồng Long iii TĨM TẮT Đường RS vật liệu hình thành từ trình kết tinh, độ ẩm sau ly tâm thường đạt từ 1% – 2% Nếu ẩm không loại bỏ đường ẩm dễ bị nhiễm khuẩn có màu sắc khơng sáng Ngồi đặc tính dễ bị kết dính tác động nhiệt, gây khó khăn việc sấy đường phương pháp sấy tầng sôi thông thường Đường thành phần quan trọng ngành công nghiệp thực phẩm, cần thiết chế độ ăn uống hàng ngày nguồn cung cấp lượng cho thể Theo TCVN 6961: 2001, độ ẩm đường thô để bảo quản cần đạt thấp 0,2% độ ẩm sản phẩm đường tinh luyện không cao 0,05% (theo TCVN 6958: 2001) Do đó, q trình sấy đường RS sau ly tâm cần thiết để đảm bảo chất lượng thời gian bảo quản Trước đây, máy sấy thùng quay thường sử dụng để sấy đường công nghệ sấy tầng sơi dần thay có nhiều ưu điểm vượt trội Nhược điểm lớn kỹ thuật sấy tầng sơi chi phí lượng cao phải vận hành nhiệt độ vận tốc tác nhân sấy cao Để giải vấn đề này, số tác giả giới đề xuất phương pháp sấy tầng sôi gọi tầng sơi xung khí (pulsed fluidized bed - PFB) Với mục tiêu đề đề tài tiến hành nghiên cứu thực nghiệm nhằm xác định thông số công nghệ hợp lý (nhiệt độ sấy, vận tốc tác nhân, tần số xung khí đường kính hạt) có ảnh hưởng đến chất lượng sấy độ ẩm, tỷ lệ thu hồi, đồng thời phải đảm bảo mặt tiết kiệm lượng tốt phạm vi cho phép Kết nghiên cứu thực nghiệm thông qua phương án quy hoạch thực nghiệm đơn yếu tố, thiết lập 16 phương trình hồi quy để đánh giá miền ảnh hưởng thông số công nghệ ảnh hưởng đến q trình sấy đường RS máy sấy tầng sơi xung khí liên tục Qua tìm phạm vi chế độ sấy hợp lý cho trình sấy đường RS nhiệt độ sấy 60 – 80C, vận tốc tác nhân sấy 1,5 – 2,5 m/s, tần số xung khí 0,3 – 0,7 Hz, đường kính hạt trung bình khoảng 400 – 1000m iv Kết nghiên cứu đề tài xây dựng chế độ sấy phù hợp cho trình sấy sản phẩm đường RS, đồng thời giúp cho nghiên cứu ứng dụng kỹ thuật sấy tầng sơi xung khí vật liệu rời, có độ ẩm cao Các kết cho thấy kỹ thuật sấy tầng sôi xung khí có khả tiết kiệm lượng so với kỹ thuật sấy tầng sôi thông thường Kết nghiên cứu luận văn sở để tiếp tục nghiên cứu chuyên sâu kỹ thuật sấy tầng sơi xung khí làm tảng để phát triển công nghệ sấy đường tầng sôi xung khí quy mơ cơng nghiệp v ABSTRACT Refined standard sugar (RS) is the material formed by crystallization, the moisture content after centrifugation is usually from 1% – 2% Unless this moisture is removed, the wet sugar will rapidly deteriorate and be attacked by bacteria Actual adhesive properties will cause difficulties in drying in the continuous layer of granules, while the quality requirements of the product should be high Sugar is an important ingredient in the food industry, which is a precursor to daily diet and a source of energy to the body Normally, the moisture content of raw sugar required for preservation must not be greater than 0.2% (TCVN 6961: 2001) and not more than 0.05% (TCVN 6958: 2001) for refined sugar It is necessary to dry sugar before storage In addition, the sensory criteria and the physical properties of sugar must be in accordance with national standard Therefore, the post-centrifugal drying is necessary for long-term preservation and standard humidity In the past, rotary drier dryers have been used extensively in sugar drying technology but after fluidized bed technology has developed in the field of drying, fluidized bed dryers have been increasingly used The biggest disadvantage of fluidized bed drying is the high energy costs because of operating at high air velocity and high hot air temperature To solve the energy cost problem in the fluidized bed drying process, some authors have studied a new fluidized bed drying method that is a pulsed fluidized bed (PFB) dryer The objective of this thesis is to carry out experimental study to determine the appropriate technological parameters (hot air temperature, hot air velocity, pulse frequency and particle mean diameter) which affect the quality of drying such as final moisture content, final collectable product efficiency and ensure the lowest energy consumption The results of experimental study using the single factor experimental planning have established the second order regression equations to evaluate the four major technological parameters that affect the drying process of refined sugar on the vi continuous pulsed fluidized bed dryer As the results, the appropriate conditions of drying process were identified at range 60 – 80C of hot air temperature, range 1.5 – 2.5 m/s of hot air velocity, range 0.3 – 0.7 Hz of pulse frequency and 400 – 1000 m of particle mean diameter The research results of this thesis have determined a suitable main parameters for the refined sugar product drying, while also helping to study the application of pulsed fluidized bed drying technique for high moisture content material The results show that the pulsed fluidized bed drying is more energy efficient than conventional fluidized bed drying The research results will be the basis for further research on pulsed fluidized bed drying technology and for the development of the refined sugar pulsed fluidized bed drying technology on a industrial scale vii MỤC LỤC LÝ LỊCH KHOA HỌC i LỜI CAM ĐOAN ii LỜI CẢM ƠN iii TÓM TẮT iv ABSTRACT vi MỤC LỤC viii DANH SÁCH KÝ HIỆU VÀ CHỮ VIẾT TẮT xi DANH SÁCH CÁC HÌNH xiv DANH SÁCH CÁC BẢNG xvii ĐẶT VẤN ĐỀ xviii CHƯƠNG TỔNG QUAN 1.1 Giới thiệu nguyên liệu đường 1.1.1 Đường RS 1.1.2 Quy trình cơng nghệ sản xuất mía đường 1.1.3 Tiêu chuẩn đánh giá chất lượng đường RS 1.2 Các phương pháp thiết bị sấy đường chủ yếu 1.2.1 Sấy đường máy sấy thùng quay 1.2.2 Sấy đường máy sấy sàng rung 1.2.3 Sấy đường máy sấy tầng sôi 1.3 Kỹ thuật sấy tầng sơi xung khí ứng dụng sấy đường 1.3.1 Tình hình nghiên cứu giới 1.3.2 Tình hình nghiên cứu nước 11 1.4 Tính cấp thiết đề tài mục tiêu nghiên cứu 13 1.4.1 Tính cấp thiết đề tài 13 1.4.2 Mục tiêu nghiên cứu 13 1.5 Kết luận chương 13 viii CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT 15 2.1 Nguyên lý hoạt động máy sấy tầng sơi xung khí liên tục 15 2.2 Các phương trình tính tốn thiết kế sấy tầng sơi xung khí liên quan 17 2.2.1 Cầu tính 17 2.2.2 Đường kính trung bình 18 2.2.3 Khối lượng riêng khối lượng thể tích 19 2.2.4 Độ rỗng 20 2.2.5 Vận tốc hóa sôi tối thiểu 21 2.2.6 Tổn thất áp suất qua lớp hạt 26 2.3 Tính chất thủy động tầng sơi xung khí 30 2.4 Kết nghiên cứu lý thuyết 33 CHƯƠNG VẬT LIỆU VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 34 3.1 Tổng quát nội dung thực đề tài nghiên cứu 34 3.2 Phương pháp nghiên cứu 35 3.2.1 Phương pháp chuyên gia 35 3.2.2 Phương pháp kế thừa 35 3.2.3 Phương pháp giải tích tốn học 35 3.2.4 Phương pháp mơ hình vật lý 35 3.2.5 Phương pháp nghiên cứu thực nghiệm 36 3.3 Vật liệu phương tiện 36 3.3.1 Vật liệu nghiên cứu 36 3.3.2 Mơ hình thiết bị dụng cụ nghiên cứu 37 3.4 Xác định thông số nghiên cứu 43 3.4.1 Xác định thông số nghiên cứu đầu vào 43 3.4.2 Xác định hàm mục tiêu (thông số đầu ra) 46 3.5 Kết luận chương 49 CHƯƠNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM 50 4.1 Quy trình thí nghiệm 50 4.2 Kết thực nghiệm 51 ix 4.2.1 Ảnh hưởng nhiệt độ sấy 53 4.2.2 Ảnh hưởng vận tốc tác nhân sấy 57 4.2.3 Ảnh hưởng tần số xung khí 62 4.2.4 Ảnh hưởng đường kính hạt trung bình 67 4.3 Đánh giá kết nghiên cứu thực nghiệm 72 4.4 Xác định chế độ sấy đường RS 74 4.5 Nhận xét, đánh giá 76 CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 78 5.1 Các kết đạt 78 5.2 Các mặt tồn hạn chế 79 5.3 Kiến nghị 79 TÀI LIỆU THAM KHẢO 80 PHỤ LỤC 86 PHỤ LỤC 1: PHƯƠNG PHÁP VÀ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH KHỐI LƯỢNG RIÊNG VÀ KHỐI LƯỢNG RIÊNG THỂ TÍCH CỦA ĐƯỜNG RS 86 PHỤ LỤC 2: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ, CHẾ TẠO MÁY SẤY TẦNG SƠI XUNG KHÍ 88 PHỤ LỤC 3: KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM ĐƠN YẾU TỐ 116 x DANH SÁCH KÝ HIỆU VÀ CHỮ VIẾT TẮT Ký hiệu Ý nghĩa Thứ nguyên a Hệ số khuếch tán nhiệt m2/s Ar Tiêu chuẩn Archimedes Bi Tiêu chuẩn Biot C Nhiệt dung riêng J/(kg.K) Cdx Nhiệt dung riêng dẫn xuất kJ/(kg.K) d Độ chứa kg/kgkk dh Đường kính hạt m Eu Tiêu chuẩn Euler f Tần số xung khí Hz F Diện tích m2 Fe Tiêu chuẩn Fedorov Fo Tiêu chuẩn Fourier G Năng suất sấy kg/h H Chiều cao mm k Hệ số truyền nhiệt W/(m2.K) l Chi phí tác nhân riêng kgkk/kg ẩm L Lưu lượng khơng khí lý thuyết kg/h l0 Kích thước đặc trưng quy ước m M Độ ẩm vật liệu % n Số điện trở N Công suất kW p Áp suất bar I Enthalpy kJ/kg Pr Tiêu chuẩn Prandtl ph Phân áp suất nước bar xi Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM thể sử dụng phương pháp ma sát đồng để tính tốn Chọn tổn thất áp suất m ống 1Pa/m, tổn thất ma sát toàn hệ thống là: Pms  4.1  4Pa Cột áp toàn phần quạt: P = 657 + 197 + 272 + = 1130 Pa Công suất quạt thực tế: N tt  P.Vq 1000.  1130.0,6  1,3 kW 1000.0,5 Với quạt có cơng suất nhỏ, chọn hệ số cơng suất 1,5 Công suất động quạt: Nđc = 1,5.Nlt = 1,5.1,4 = 2,1 kW Sử dụng phần mềm Fantech, chọn quạt ly tâm có thơng số kỹ thuật sau: Bảng PL2.4: Thông số kỹ thuật quạt cấp tác nhân STT Thông số Mã hiệu Lưu lượng thể tích Tổng áp Đơn vị Giá trị FLD35BD48 m3/s 0,63 Pa 1244 Số vòng quay RPM 2880 Đường kính guồng Mm 350 Cơng suất động kW 2,2 Nguồn điện 380V - 3ph - 50Hz 2.9 Tính chọn trục đánh tơi vật liệu sấy Chọn kết cấu trục đánh tơi gồm cánh inox hàn dọc theo trục, hai loại cánh lớn, nhỏ xen kẽ để tạo điều kiện dễ dàng cho việc tán nhỏ khối đường, đường kính cánh lớn 91mm, cánh nhỏ 81mm, Trục đánh tơi truyền động gián tiếp qua xích Cơng suất động cần để kéo trục đánh tơi theo Nguyễn Như Nam cộng [65] là: Ndt = P.vc, kW Với: vc – Vận tốc cánh, chọn vb = 20m/s theo Nguyễn Như Nam [65] 111 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM P – Lực vòng, N P = G1.vc/(1 – fn) = 0,006.20/(1 – 0,98) =5,6 N G1 – Lượng cấp liệu, theo suất máy sấy G1 = 20kg/h = 0,006 kg/s fn – Hệ số đánh tơi, fn = 0,98 Do Ndt =5,6.20 = 0,11 kW Vậy ta chọn động có cơng suất 0,5Hp 2.10 Thiết kế cyclone thu bụi V2 h2 h1 a V1 D1 h3 D  d Hình PL2.11: Các kích thước cyclone thu bụi Thể tích khơng khí qua cyclone lưu lượng thể tích khơng khí ln chuyển thực tế máy sấy: Vcyclone = Vtn = 0,3 m3/s Tốc độ khơng khí vào cyclone theo [66], v1 = 15  20 m/s Chọn v1 = 15 m/s Diện tích ống dẫn khí vào cyclone: F1  VCyclone v1  0,3  0,02 m 15 Đường kính ống dẫn khí vào cyclone: a 4.F1   4.0,02   0,16m Chọn a = 0,2m Tốc độ khơng khí khỏi cyclone theo [66], v2 =  m/s Chọn v2 = m/s Tiết diện ống trung tâm cắm vào cyclone: 112 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM F2  VCyclone v2  0,3  0,05 m Đường kính ống trung tâm cắm vào cyclone: D1  4.F2   4.0,05   0, 252 m Chọn D1 = 0,25m Theo Bùi Trung Thành [59], kích thước khác cyclone chọn theo D1 sau: D = 2D1 = 0,5m; d = 0,4D1 = 0,15m; h2 = 1,25D1 = 0,45m; h3 = 2,2D1 = 0,8m; Chiều dài ống trung tâm cắm vào cyclone: h1  4a 4.0, 22   0,3m D  a 0,  0, 2.12 Kết luận Các kết tính tốn làm sở cho việc chế tạo mơ hình hệ thống máy sấy để tiến hành nghiên cứu thực nghiệm Các thông số hệ thống sấy thiết kế trình bày bảng sau: Bảng PL2.5: Thông số thiết bị hệ thống sấy STT Thiết bị/bộ phận Thông số kỹ thuật Lưu lượng: 0,63 m3/s Tổng áp: 1244 Pa Quạt cấp tác nhân Công suất động cơ: 2,2 kW Đường kính guồng: 350mm Nguồn điện: 380V-3Ph-50Hz Kích thước tổng thể (DxRxC): 600mm x Bộ gia nhiệt điện trở 630mm x 275mm Đường kính thanh: 12mm Khoảng cách hai chân: 80mm 113 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Công suất nhiệt: 6,0 kW Số điện trở: Nguồn điện : 220V-1Ph-50Hz Kích thước tổng thể (DxRxC): 600mm x 550mm x 550mm Đường kính đĩa quay: 500mm Thiết bị tạo xung khí Đường kính đĩa tĩnh: 550mm Đường kính lỗ phân phối: 150mm Số lỗ đĩa quay: 01 Số lỗ đĩa tĩnh: 06 Công suất động cơ: Hp Nguồn điện: 380V-3Ph-50Hz Kích thước tổng thể (DxRxC): 1750mm  Buồng sấy 300mm  350mm Vật liệu chế tạo: SUS304 Kích thước tổng thể (DxRxC): 1750mm  Buồng lắng 450mm  350mm Vật liệu chế tạo: SUS304 Đường kính ống vào cyclone: 200mm Đường kính ống trung tâm: 250mm Cyclone thu bụi Đường kính ngồi: 500mm Đường kính cửa thu bụi: 150mm Chiều cao thân cyclone: 1300mm Vật liệu chế tạo: SUS304 Kích thước tổng thể (DxRxC): 350mm  Trục đánh tơi 200mm  200mm Đường kính cánh lớn: 91mm Đường kính cánh nhỏ: 81mm 114 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Công suất động cơ: 0,5Hp Nguồn điện: 380V-3Ph-50Hz 115 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM PHỤ LỤC 3: KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM ĐƠN YẾU TỐ Bảng PL3.1: Kết thực nghiệm đơn yếu tố Vận tốc tác tần số Đường kính Độ ẩm nhân sấy xung khí trung bình ban đầu (m/s) (Hz) hạt (m) (%) 50 0,5 800 1,5 0,135 60 0,5 800 1,5 70 0,5 800 80 0,5 90 70 Thí Nhiệt độ nghiệm sấy (C) Độ ẩm sản Nhiệt độ trung bình buồng sấy Vùng Vùng Vùng Vùng Vùng Vùng 48,93 50,68 49,69 49,04 50,05 51,11 0,089 60,33 58,91 58,68 59,36 60,90 59,97 1,5 0,06 70,36 69,91 69,11 69,87 69,15 70,67 800 1,5 0,05 79,14 79,96 80,04 80,32 81,10 79,45 0,5 800 1,5 0,073 91,29 88,79 90,93 89,17 89,31 90,49 0,5 800 1,5 0,212 69,38 69,21 69,18 71,21 69,30 70,05 70 1,5 0,5 800 1,5 0,111 70,17 71,19 69,27 70,57 70,26 70,28 70 0,5 800 1,5 0,06 68,72 69,26 69,74 69,24 69,44 70,40 70 2,5 0,5 800 1,5 0,043 71,02 70,34 69,75 70,82 70,65 69,99 10 70 0,5 800 1,5 0,04 69,57 70,52 71,35 70,55 69,33 69,42 11 70 0,1 800 1,5 0,131 69,84 69,52 70,52 68,88 70,37 69,12 12 70 0,3 800 1,5 0,071 70,87 70,54 69,13 71,17 70,00 70,16 13 70 0,5 800 1,5 0,06 69,84 71,04 68,87 71,09 68,65 69,25 14 70 0,7 800 1,5 0,05 70,62 69,46 69,37 71,30 68,95 70,66 phẩm (%) 116 Ghi Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM 15 70 0,9 800 1,5 0,101 69,26 69,08 70,70 71,29 70,83 71,03 16 70 0,5 400 1,5 0,04 69,61 70,53 68,73 70,14 69,42 69,49 17 70 0,5 600 1,5 0,047 70,78 71,02 69,88 70,56 69,82 69,79 18 70 0,5 800 1,5 0,06 69,67 70,18 69,41 69,79 70,19 68,98 19 70 0,5 1000 1,5 0,084 69,89 70,10 70,55 71,25 68,78 69,34 20 70 0,5 1200 1,5 0,128 68,61 71,25 71,37 68,67 70,52 69,59 Thí Nhiệt độ nghiệm sấy (C) Vận tốc Tần số tác nhân xung sấy (m/s) khí (Hz) Đường Khối Khối kính trung lượng lượng sản bình hạt đầu vào phẩm (m) (kg/h) (kg/h) Chi phí điện Tỷ lệ thu hồi Quạt (%) (Wh) Động Chi phí xung điện (Wh) Wh/kgSP Chi phí nhiệt Điện trở (Wh) Chi phí Ghi nhiệt kJ/kgSP 50 0,5 800 20 16,2 82,23 3400 300 228 2340 520 60 0,5 800 20 17 86,29 3400 300 218 3230 684 70 0,5 800 20 17,5 88,83 3400 300 211 4900 1008 80 0,5 800 20 19,2 97,46 3400 300 193 5950 1116 90 0,5 800 20 18,8 95,43 3400 300 197 6620 1268 70 0,5 800 20 11,2 56,85 1670 300 176 1930 620 70 1,5 0,5 800 20 13,2 67,01 2040 300 177 2940 802 70 0,5 800 20 17,5 88,83 3100 300 194 4900 1008 70 2,5 0,5 800 20 19,6 99,49 4150 300 227 6270 1152 117 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM 10 70 0,5 800 20 17,5 88,83 4950 300 300 7200 1481 11 70 0,1 800 20 45,69 3750 100 428 4720 1888 12 70 0,3 800 20 16,5 83,76 3400 250 221 4670 1019 13 70 0,5 800 20 17,5 88,83 3400 300 211 4900 1008 14 70 0,7 800 20 19,7 100 3430 420 195 4940 903 15 70 0,9 800 20 14,2 72,08 3250 700 278 5130 1301 16 70 0,5 400 20 19 96,45 3020 280 174 5560 1053 17 70 0,5 600 20 19,4 98,48 3300 300 186 5360 995 18 70 0,5 800 20 17,5 88,83 3400 300 211 4900 1008 19 70 0,5 1000 20 16 81,22 3490 320 238 4700 1058 20 70 0,5 1200 20 14,8 75,13 3560 340 264 4610 1121 118 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Bảng PL3.2: Kết xử lý số liệu cho biến nhiệt độ sấy Độ ẩm sản phẩm: R 997 Regression Residual Total Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 994 988 004 ANOVA Sum of Squares 004 000 df 2 004 Nhiệt độ Nhiệt độ ** (Constant) Mean Square 002 000 F 159.725 Sig .006 Coefficients Standardized Unstandardized Coefficients Coefficients B Std Error Beta -.017 001 -8.220 000 000 7.473 723 047 t -12.411 11.284 15.225 Sig .006 008 004 Tỷ lệ thu hồi phẩm: R 955 Regression Residual Total Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 912 882 025 ANOVA Sum of Squares 019 002 df 021 ln(Nhiệt độ) (Constant) Mean Square 019 001 F 30.911 Sig .011 Coefficients Standardized Unstandardized Coefficients Coefficients B Std Error Beta 294 053 955 25.910 5.808 t 5.560 4.461 Sig .011 021 Chi phí điện riêng: R 960 Regression Residual Total Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 922 896 4.749 ANOVA Sum of Squares 803.134 67.666 870.800 df Mean Square 803.134 22.555 119 F 35.607 Sig .009 Luận văn Thạc sĩ ln(Nhiệt độ) (Constant) Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Coefficients Standardized Unstandardized Coefficients Coefficients B Std Error Beta -61.016 10.225 -.960 467.134 43.278 t -5.967 10.794 Sig .009 002 Chi phí nhiệt riêng: R 990 Regression Residual Total Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 980 973 50.745 ANOVA Sum of Squares 375231.536 7725.264 df 382956.800 ln(Nhiệt độ) (Constant) Mean Square 375231.536 2575.088 F 145.716 Sig .001 Coefficients Standardized Unstandardized Coefficients Coefficients B Std Error Beta 1318.854 109.255 990 -4656.042 462.417 t 12.071 -10.069 Sig .001 002 Bảng PL3.3: Kết xử lý số liệu cho biến vận tốc tác nhân sấy Độ ẩm sản phẩm: Model Summary R 997 Regression Residual Std Error of the R Square Adjusted R Square Estimate 994 988 008 ANOVA Sum of Squares 021 000 Total 021 df 2 Mean Square 010 000 F 159.849 Sig .006 Coefficients Vận tốc tác nhân sấy, m/s Vận tốc tác nhân sấy, m/s ** (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error -.345 035 066 009 488 032 120 Standardized Coefficients Beta -3.778 2.907 t -9.913 7.629 15.238 Sig .010 017 004 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Tỷ lệ thu hồi phẩm: R 979 Regression Residual Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 959 945 050 ANOVA Sum of Squares 177 008 Total df Mean Square 177 003 184 F 69.532 Sig .004 Coefficients Standardized Coefficients Beta -.979 Unstandardized Coefficients B Std Error -.789 095 4.844 059 / Vận tốc tác nhân sấy, m/s (Constant) t -8.339 81.643 Sig .004 000 Chi phí điện riêng: Model Summary R 997 Regression Residual Total Std Error of the R Square Adjusted R Square Estimate 994 988 5.737 ANOVA Sum of Squares 10708.971 65.829 df 2 10774.800 Mean Square 5354.486 32.914 F 162.680 Sig .006 Coefficients Unstandardized Coefficients B Std Error -123.257 24.800 45.714 6.133 255.600 22.805 Vận tốc tác nhân sấy, m/s Vận tốc tác nhân sấy, m/s ** (Constant) Standardized Coefficients Beta -1.877 2.816 t -4.970 7.454 11.208 Sig .038 018 008 Chi phí nhiệt riêng: R 995 Regression Residual Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 991 988 037 ANOVA Sum of Squares 442 004 Total 446 df Mean Square 442 001 F 325.153 Sig .000 Coefficients Vận tốc tác nhân sấy, m/s (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error 420 023 417.966 20.674 121 Standardized Coefficients Beta 995 t 18.032 20.217 Sig .000 000 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Bảng PL3.4: Kết xử lý số liệu cho biến tần số xung khí Độ ẩm sản phẩm: R 979 Regression Residual Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 959 918 010 ANOVA Sum of Squares 004 000 Total df 2 004 Mean Square 002 000 F 23.246 Sig .041 Coefficients Tần số xung khí, Hz Tần số xung khí, Hz ** (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error -.439 065 398 064 171 014 Standardized Coefficients Beta -4.188 3.906 t -6.716 6.264 12.326 Sig .021 025 007 Tỷ lệ thu hồi phẩm: R 984 Regression Residual Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 968 937 3.680 ANOVA Sum of Squares 830.823 27.079 Total df 2 857.902 Mean Square 415.412 13.539 F 30.682 Sig .032 Coefficients Tần số xung khí, Hz Tần số xung khí, Hz ** (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error 179.563 25.264 -151.393 24.585 40.074 5.351 Standardized Coefficients Beta 3.877 -3.359 t 7.107 -6.158 7.488 Chi phí điện riêng: R 968 Regression Residual Total Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 937 873 34.026 ANOVA Sum of Squares 34161.600 2315.600 36477.200 df 2 Mean Square 17080.800 1157.800 122 F 14.753 Sig .036 Sig .019 025 017 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Coefficients Tần số xung khí, Hz Tần số xung khí, Hz ** (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error -1188.000 233.628 1025.000 227.349 522.350 49.487 Standardized Coefficients Beta -3.934 3.488 t -5.085 4.508 10.555 Sig .037 046 009 Chi phí nhiệt riêng: R 972 Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 945 889 134.930 ANOVA Sum of Squares 622172.571 36412.229 Regression Residual Total df 2 658584.800 Mean Square 311086.286 18206.114 F 17.087 Sig .050 Coefficients Tần số xung khí, Hz Tần số xung khí, Hz ** (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error -5155.714 926.438 4510.714 901.539 2304.521 196.238 Standardized Coefficients Beta -4.018 3.612 t -5.565 5.003 11.744 Sig .031 038 007 Bảng PL3.5: Kết xử lý số liệu cho biến đường kính trung bình hạt Độ ẩm sản phẩm: R 985 Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 969 959 094 ANOVA Regression Residual Total Sum of Squares 845 027 872 df Mean Square 845 009 F 94.694 Sig .002 Coefficients Đường kính hạt (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error 001 000 021 003 Standardized Coefficients Beta 985 123 t 9.731 7.890 Sig .002 004 Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Tỷ lệ thu hồi phẩm: R 956 Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 914 885 039 ANOVA Sum of Squares 048 005 Regression Residual Total df 052 Mean Square 048 002 F 31.715 Sig .011 Coefficients Unstandardized Coefficients B Std Error 000 000 115.505 6.024 Đường kính hạt (Constant) Standardized Coefficients Beta -.956 t -5.632 19.173 Sig .011 000 Chi phí điện riêng: R 996 Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 992 989 018 ANOVA Sum of Squares 117 001 Regression Residual Total df 118 Mean Square 117 000 F 366.736 Sig .000 Coefficients Unstandardized Coefficients B Std Error 001 000 137.669 3.295 Đường kính hạt (Constant) Standardized Coefficients Beta 996 t 19.150 41.782 Sig .000 000 Chi phí nhiệt riêng: R 983 Regression Residual Model Summary Adjusted R Std Error of the R Square Square Estimate 966 931 12.997 ANOVA Sum of Squares 9520.171 337.829 Total 9858.000 df 2 Mean Square 4760.086 168.914 F 28.180 Sig .034 Coefficients Đường kính hạt Đường kính hạt ** (Constant) Unstandardized Coefficients B Std Error -.698 140 000 000 1246.400 51.661 124 Standardized Coefficients Beta -4.444 5.133 t -4.967 5.737 24.127 Sig .038 029 002 S K L 0 ... máy sấy đường tầng sôi [6] 1.3 Kỹ thuật sấy tầng sôi xung khí ứng dụng sấy đường 1.3.1 Tình hình nghiên cứu giới Luận văn Thạc sĩ Khoa khí động lực – ĐH SPKT Tp.HCM Kỹ thuật sấy tầng sơi xung khí. .. ngành chế biến thực phẩm cao cấp Với lý đó, Tơi đề xuất đề tài nghiên cứu ? ?Nghiên cứu xây dựng chế độ sấy đường tinh luyện RS phương pháp sấy tầng sơi xung khí ’’ 1.4.2 Mục tiêu nghiên cứu  Nghiên. .. 1.8: Máy sấy tầng sơi cấp khí cách thay đổi vị trí dịng khí [4] 1.3.2 Tình hình nghiên cứu nước Thực tế phương pháp mơ hình nghiên cứu sấy tầng sơi xung khí ứng dụng sấy đường chưa nghiên cứu công