đồ án bê tông cốt thép

TRƯỜNNG ĐẠI HỌC GIAO THƠNG VẬN TẢI TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO ACI GVHD: TS MAI LỰU SVTH: LÊ THANH BÌNH MSSV:18H109002 LỚP: CD18CLCA TP Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 04 năm 2021 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU Lời cảm ơn Trong suốt q trình học tậpvà hồn thành đồ án này, em nhận nhiều hướng dẫn tận tình quý báu Thầy Mai Lựu Tuy Thầy không hướng dẫn môn Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép cho lớp em qua thời gian ngắn hướng dẫn đồ án củng cố kiến thức cho tụi em tụi em học thêm nhiều điều từ Thầy tụi em thực hoàn thành đồ án đầu tay Mặc dù giai đoạn dịch bệnh khó khăn, Thầy nhiệt tình giảng dạy, hướng dẫn duyệt đồ án, giúp cho chúng em có chịu khó, cẩn thận tính tốn trình bày vẽ để có sản phẩm hồn thiện Những kiến thức thầy truyền thụ chắn theo em sau Trong trình làm đồ án chắn em cịn mắc phải nhiều sai sót mong Thầy qua Đồng thời, với kinh nghiệm kiến thức cịn hạn chế em xin đóng góp từ Thầy để đồ án em hoàn thiện Em chân thành cảm ơn! SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU MỤC LỤC SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU Danh sách từ viết tắt GVHD SVTH DAMH TTGH Gíao viên hướng dẫn Sinh viên thực Đồ án môn học Trạng thái giới hạn SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU Danh sách bảng biểu Bảng 1.1 Thơng số kích thước Bảng 1.2 Thông số cốt thép Bảng 2.1 Tải trọng thân sàn 11 Bảng 2.2 Tính cốt thép chịu lực cho sàn 16 Bảng 2.3 Chọn thép chịu lưc 17 Bảng 3.1 Moment lớn mặt cắt dầm phụ 24 Bảng 3.2 Lực cắt lớn mặt cắt dầm phụ .27 Bảng 3.3 Bố trí cốt đai vị trí gối dầm phụ 26 Bảng 3.4 Kết tính tốn hàm lượng cốt thép dầm phụ 35 Bảng 3.5 Chọn bố trí cốt thép cho dầm phụ 35 Bảng 3.6 Khả chịu lực thép trước sau cắt 39 Bảng 3.7 Chiều dài neo thép Ldb nối cốt thép 40 Bảng 3.8 Kiểm tra đảm bảo điều kiện nứt TTGH sử dụng 45 Bảng 4.1 Moment lớn mặt cắt dầm 50 Bảng 4.2 Lực cắt lớn mặt cắt dầm 50 Bảng 4.3 Bố trí cốt đai cho dầm 53 Bảng 4.4 Kết tính tốn hàm lượng cốt thép dầm 61 Bảng 4.5 Chọn bốt trí cốt thép cho dầm 61 Bảng 4.6 Khả chịu lực dầm trước cắt uốn thép 66 Bảng 4.7 Kiểm tra điều kiện đảm bảo nứt TTGH sử dụng .73 SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU Danh sách hình ảnh Hình 1.1 Sơ đồ mặt sàn Hình 1.2 Mặt cắt cấu tạo mặt sàn Hình 2.1 Sơ đồ tính tốn sàn 10 Hình 2.2 Cấu tạo mặt sàn .10 Hình 2.3 Các trường hợp đặt tải sàn .12 Hình 2.4 Biểu đồ bao lực cắt 13 Hình 2.5 Biểu đồ bao mô men .13 Hình 2.6 Cốt thép cấu tạo chịu mô men âm 18 Hình 2.7 Bố trí thép sàn 19 Hình 2.8 Mặt cắt bố trí thép sàn 20 Hình 3.1 Sơ đồ tính dầm phụ 21 Hình 3.2 Các trường hợp chất tải 23 Hình 3.3 Biểu đồ bao lực cắt 24 Hình 3.4 Biểu đồ bao mơ men 24 Hình 3.5 Khoảng cách lớp cốt đai 25 Hình 3.6 Kích thước tiết diện dầm phụ 25 Hình 3.7 Biểu đồ bao vật liệu dầm phụ 41 Hình 3.8 Bố trí cốt thép dầm phụ dầm phụ 41 Hình 3.9 Mặt cắt ngang dâm phụ .42 Hình 4.1 Sơ đồ tính dầm .46 Hình 4.2 Các trường hợp đặt tải .49 Hình 4.3 Biểu đồ bao lực cắt dầm 49 Hình 4.4 Biểu đồ bao mơ men dầm 50 Hình 4.5 Xách định cốt treo 54 Hình 4.6 Kích thước tiết diejn dầm 55 Hình 4.7 Nội suy mơ men mép cột 56 Hình 4.6 Biểu đồ bao vật liệu dầm 68 Hình 4.7 Bố trí thép dầm 69 Hình 4.8 Mặt cắt bố trí thép dầm 70 SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU CHƯƠNG 1: TỔNG HỢP SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 1.1 Mặt sàn: 1.1.1 Sơ đồ mặt sàn: Cho mặt hình vẽ: Hình 1.1 Sơ đồ mặt sàn SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP 1.2 GVHD: TS MAI LỰU Tổng hợp số liệu: 1.2.1 Các thông số kích thước: Bảng 1.1 Thơng số kích thước Sơ đồ sàn II L1 (mm) 2700 ptc (MPa) 0,004 L2 (mm) 5500  Kích thước cột: 250x250mm 1.2.2 Vật liệu sử dụng:  Cốt thép: Bảng 1.2 Thông số cốt thép  Loại thép fy (MPa) fyt (MPa) AI 225 175 AII 280 225 Bê tơng C21: • f’c = 21 Mpa • Ec = 21538 MPa 1.3 Cấu tạo sàn:  Sàn thiết kế gồm lớp cấu tạo sau: • Gạch lát: • γ tc = 2000kg / m3 Vữa lót: δv = 15mm, δ b = hb , γ = 2500kg / m3 tc • Bản bê tơng cốt thép: 10 SVTH: LÊ THANH BÌNH LỚP CD18CLCA MSSV: 18H109000 Nếu φ khác nhiều so với giá trị ban đầu tính lại a với φ vừa tìm c ds Kiểm tra điều kiện : 0,85 f c' ab c As = ≤ 0, fy ds : ta suy tiết diện cốt thép - Sau chọn bố trí thép Tính lại d s Nếu ds khác nhiều so với giá trị ban đầu thiết kế lại từ đầu với ds vừa tìm c > 0, ds : chọn tiết diện (tăng tiết diện bxh) - • Ta có: c 29, 099 = = 0, 034 < 0, ds 840 ⇒ Tiết diện cốt thép 0,85 f ab 0,85.21.27,52.1430 As = = = 2254,85 ( mm ) fy 280 ' c • Kiểm tra Hàm lượng thép tối thiểu: - Quy định hàm lượng thép tối thiểu Asmin: As ,min = 0, 25 f c' 0, 25 21 bw d s = 350.840 = 1202,93( mm ) fy 280 As > As ,min (thỏa) 4.6.2 Cốt thép chịu mơ men âm ( Tính theo tiết diện HCN )  Tiết diện gối thứ Mu = 868354616 N.mm h, bw , hs , f y , d s , M u • • Biết Tiết diện xét tiết diện chữ nhật (bw, hs) φ Giả thuyết tiết diện phá hoại dẻo tương ứng với hệ số giảm độ bền =0,9 f c' = 21MPa < 28MPa β1 = 0,85 Ta có: nên suy • Tính chiều cao vùng nén a dựa vào phương trình cân momen, ta được:  a   φ 0,85 f c' a.b  d s − ÷ = M u    ⇔ a = d s − ds − 2M u 2.868354616 = 840 − 8402 − = 210,1364 ( mm ) 0,85φ f c′b 0,85.0,9.21.350 c ds • Tính tỷ số • Tính lại : theo biểu thức sau: c a a 87, 65 = c= = = 247, 21( mm ) d s β1d s β1 0,85 ⇒ 0, 75 ≤ φ = 0, 65 + 0,15( φ = 0, 65 + 0,15( Suy ra: φ ⇒ Chọn =0,9 • ds − 1) ≤ 0,9 c ds  840  − 1) = 0, 65 + 0,15  − 1÷ = 1, 00967 > 0,9 c  247, 21  c ds Kiểm tra điều kiện : 0,85 f c' ab c As = ≤ 0, fy ds : ta suy tiết diện cốt thép - Sau chọn bố trí thép Tính lại d s Nếu ds khác nhiều so với giá trị ban đầu thiết kế lại từ đầu với ds vừa tìm c > 0, ds : chọn tiết diện (tăng tiết diện bxh) Ta có: c 247, 21 = = 0, 294 < 0, ds 840 ⇒ Tiết diện cốt thép 0,85 f ab 0,85.21.210,13.350 As = = = 4688, 67 ( mm ) fy 280 ' c • Kiểm tra Hàm lượng thép tối thiểu: - Quy định hàm lượng thép tối thiểu Asmin: As ,min = 0, 25 f c' 0, 25 21 bw d s = 350.840 = 1202,93(mm ) fy 280 As > As ,min (thỏa)  Sau tính tốn kết thể bảng sau: Tiết diện Mu (Nmm) b(mm) h (mm) ds(mm) a(mm) c/ds Điều kiện As (mm2) Nhịp biên 798981311 868354616 1430 1430 900 900 840 840 42.48 0.059 Thỏa 3872.388 210.1 0.294 Thỏa 4688.667 Gối thứ Nhịp 470280433 350 900 840 24.73 0.034 Thỏa 2254.855 Bảng 4.4 Kết tính tốn hàm lượng cốt thép c ≤ 0, ds _Tại tất tiết diện, tỉ số , với giả thuyết tiết diện trạng thái phá hoại dẻo (φ = 0,9) Sử dụng thép AII, ta có tiết diện cốt thép mặt cắt bảng 4.7 Lựa chọn cốt thép chịu lực • • So sánh với diện tích cốt thép tính tiết diện bảng trên, ta thấy tất kết lớn Asmin, suy ra, bố trí cốt thép cho tiết diện giá trị A s tính Sau có tiết diện, ta tiến hành chọn thép chịu lực để bố trí cho dầm phụ Ta có bảng sau: Bảng 4.5 Chọn Bố trí cốt thép cho dầm Tiết diện As (mm2) Nhịp biên 3872.388 Gối 4688.667 Nhịp 2254.855 As, (mm2) 1202,93 1202,93 1202,93 As, tke (mm2) chọn thép %As Ghi 4071,5 2φ28 + 2φ28 + 2φ32 4,89 Lớp 4825,49 2φ32 + 2φ32 + 2φ32 2,84 Lớp 2φ28 + 2φ25 -1,88 Lớp 2213,25  Nhận xét: - Với cốt thép chịu mô men dương, ta đặt 2φ25 phía ngồi chạy xun suốt chiều dài dầm phụ, phía cắt, uốn theo biểu đồ bao mô men - Với cốt thép chịu mô men âm, đặt 2φ35 phía ngồi chạy xun suốt chiều dài dầm phụ, phía cắt, uốn theo biểu đồ bao mô men - Chọn 2φ12 làm cốt giá nhằm cố định cốt đai - Cốt thép chịu lực đặt lớp nên khơng cần tính lại ds Riêng nhịp biên gối thứ cốt thép chịu lực bố trí lớp nên cần tính lại ds: Ta có:  Tại nhịp biên dt = h − As1 y1 + As y2 2840.60 + 1608, 4954.120 = 900 − = 818,305(mm) As1 + AS 2840 + 1608, 49  Tại gối thứ dt = h − As1 y1 + As y2 3532, 72.60 + 1608, 4954.125 = 900 − = 821, 228(mm) As1 + AS 3532, 72 + 1608, 49 4.8 Biểu đồ bao vật liệu dầm Dựa vào mục tính tốn cốt thép thực số cốt thép bố trí cho gối nhịp dầm chính, ta tiến hành cắt uốn cốt thép để vẽ hình bao vật liệu Biểu đồ bao vật liệu biểu đồ thể khả chịu lực toàn tiết diện dầm Để vẽ biểu đồ bao vật liệu ta phải có biểu đồ bao momen dầm chính, sau thực tốn ngược để tìm Momen ứng với tiết diện cốt thép bố trí Từ cắt uốn thép để tiết kiệm kinh phí mà dầm thỏa khả chịu lực 4.8.1 Trình tự tính tốn khả chịu lực của tiết diện sau cắt thép h, bw , b f , h f , f y , d s , d t , As Biết: Biết: • , Tính Mr Giả sử dầm phá hoại dẻo, cân lực theo phương ngang  Tính nhịp biên (theo tiết diện chữ T): 2φ28 + 2φ28 + 2φ32 • Nhịp biên bố trí có : As = 4071,5 (mm2) • Kiểm tra vị trí trục trung hịa : As f y < 0,85 f c'b f hs ⇔ 4198, 738.280 = 1175646, 64 < 0,85.21.1430.90 = 2297295 ( N ) ⇒ Trục trung hòa qua cánh, kiểm tra khả chịu lực tiết diện hình chữ nhật (bf, h) As = 0, 85 f c′.ab fy ⇔ 4071, = 0,85 21 a 1430 280 ⇒ a = 44, 662 ( mm ) c= • a 44 = = 52,54 ( mm ) β1 0,85 Tính lại : (dt=818,305 mm) 0, 75 ≤ φ = 0, 65 + 0,15( φ = 0, 65 + 0,15( dt − 1) ≤ 0,9 c ds  816  − 1) = 0, 65 + 0,15  − 1÷ = 2,829 > 0,9 c  52,54  Suy ra: φ ⇒ Chọn =0,9 • Kiểm tra Hàm lượng thép tối thiểu: - Quy định hàm lượng thép tối thiểu Asmin: As ,min 0, 25 f c' 0, 25 21 = bw d s = 350.840 = 1202,93(mm ) fy 280 As > As ,min • (thỏa) Khả chịu lực cốt thép : - Xét trường hợp phá hoại tiết diện tới hạn: c a  ≤ 0, M r = φ 0,85 f c' ab  dt − ÷ ds 2  3) Nếu : Thì c > 0, ds 4) Nếu :tính lại chiều cao vùng nén sau: 0,558 x10−3  10200.β1 f c' b.d s As Es + ( As Es ) − As Es    c= ' β1 f c b  a = c.β ( mm )   Tính : 0, 75 ≤ φ = 0, 65 + 0,15( M r = φ Es As dt − 1) ≤ 0,9 c 0.003 ( d s − c )  a  ds − ÷ c 2   c 52,54 = = 0, 06 ≤ 0, ds 816 - Ta có ,Nên 48, 7976   M r = 0,9.0,85.21.44, 662.1430  818,3 − ÷ = 814319471 ( Nmm ) = 814,319 ( kNmm )    Tính gối thứ 2( theo tiết diện chữ nhật): • • Nhịp biên bố trí 2φ32+2φ32+2φ32 có: As = 4825,486 (mm2) Lấy phương trình cân lực: As = 0, 85 f c′.ab fy ⇔ 4825, 486 = c= • 0, 85 21 a 350 280 ⇒ a = 216, 268 ( mm ) a 216, 268 = = 254, 43 ( mm ) β1 0,85 Tính lại : (dt=mm) 0, 75 ≤ φ = 0, 65 + 0,15( φ = 0, 65 + 0,15( dt − 1) ≤ 0,9 c ds  820  − 1) = 0, 65 + 0,15  − 1÷ = 0,98 > 0,9 c  254, 43  Suy ra: φ ⇒ Chọn =0,9 • Kiểm tra Hàm lượng thép tối thiểu: - Quy định hàm lượng thép tối thiểu Asmin: As ,min 0, 25 f c' 0, 25 21 = bw d s = 350.840 = 1202,93(mm ) fy 280 As > As ,min (thỏa) • Khả chịu lực cốt thép : - Xét trường hợp phá hoại tiết diện tới hạn: c a  ≤ 0, M r = φ 0,85 fc' ab  dt − ÷ ds 2  3) Nếu : Thì c > 0, ds 4) Nếu :tính lại chiều cao vùng nén sau: 0,558 x10−3  10200.β1 f c' b.d s As Es + ( As Es ) − As Es    c= ' β1 f c b  a = c.β ( mm )   Tính : 0, 75 ≤ φ = 0, 65 + 0,15( M r = φ Es As  0.003 ( d s − c )  a  ds − ÷ c 2  dt − 1) ≤ 0,9 c c 254, 43 = = 0,31 ≤ 0, ds 820 - Ta có ,Nên 216, 268   M r = 0,9.0,85.216, 268.350  820 − ÷ = 865644931( Nmm ) = 865, 645 ( kN )   o Tính tốn tương tự cho vị trí cịn lại Ta kết khả chịu lực thép sau cắt bảng sau: Bảng 4.6 Khả chịu lực thép trước sau cắt Tiết diện Nhịp biên Nhịp Giữa (mm2) 4071,504 Gối thứ Uốn -Cắt Thép As,tk 4825,252 As,tt Lần cắt Cốt thép chưa 2φ28+2φ28+2φ 32 2φ28+2φ28 2φ28 chưa 2φ32+2φ32+2φ 32 2φ32+2φ32 2φ32 2φ32 2φ32 chưa 2φ28+2φ25 2φ28 a Uốn, (mm2) Cắt φ chọ c ds n Mr Mr (Nmm) (KNm) 48.8 57.4 0.9 818.3 812189523 812.190 2φ32 31.2 36.7 0.9 806.0 516253238 516.253 2φ32 13.5 15.9 0.9 271.1 0.9 821.2 914708276 914.71 186.3 0.9 812.7 653008900 653.01 101.5 0.9 840 386411007 386.41 83.23 0.9 840 421369681 421.37 62.36 0.9 840 235984762 235.99 230 158 86.2 70.7 53.0 2254,855 2φ25 840 235984762 235.98 Biểu đồ bao vật liệu thể hình 4.6 4.7 Neo, nối bố trí cốt thép 4.7.1 Xác định chiều dài đoạn neo • Chiều dài neo cốt thép (mục 12.2, ACI318) xác định theo công thức sau không nhỏ 300mm: L db = 0, 06.A f b f′ y (cm) ⇒ L db = c 0, 019.A f b f′ y (mm) c Trong : ldb: chiều dài neo (mm); Ab: diện tích tiết diện thép (mm); fy fc’ giới hạn cốt thép độ bền bê tông (MPa); ( A = 490, 87 mm b - Ta cắt thép φ25 có : Ldb = 0, 019.A b f y f ' c = ) 0, 019 490, 87 280 = 569, 86 (mm) 21  Ta chọn chiều dài neo thép φ25 580(mm) o Tương tự tính tốn ta kết tính chọn chiều dài neo thép cho thép 4.7.2 Chiều dài đoạn nối • Theo ACI chiều dài đoạn nối vùng kéo không nhỏ 300mm thỏa mãn yêu cầu: − Mối nối loại A: 1,0ld; − Mối nối loại B: 1,3ld Trong đó: ld chiều dài đoạn neo • Chiều dài đoạn nối vùng nén không nhỏ 300mm phải giá tri sau: (0.0005 f y d b )(in), ⇔ fy ≤ 60000 psi;  (0.0007 f y db )(cm), ⇔ fy ≤ 4200 kg / cm ; Hoặc (0.0009 f y − 24)db (in), ⇔ fy > 60000 psi;  (0.013 f y − 24 ) db (cm), ⇔ fy > 4200kg / cm ; Hoặc Trong đó: db đường kính cốt thép nối tính in; fy tính theo psi hoăc kg/cm2 Cắt thép 1φ25 2φ28 2φ32 Ab(mm2) 490.873 615.752 804.248 Ldb(mm) 569.86 714.83 933.67 Ldp chọn(mm) 580 720 950  Ghi chú: neo thép cần chọn chiều dài neo thép lớn ldb chênh lệch 5% 4.7.3 Biểu đồ bao Vât Liệu Kết bố trí thép: Hình 4.6 Biểu đồ bao vật liệu dầm (KN.m) Hình 4.7 Bố trí thép dầm Hình 4.8 Mặt cắt bố trí thép dầm 4.8 Kiểm tra điều kiện nứt trạng thái giới hạn sử dụng Kiểm tra điều kiện nứt trạng thái giới hạn sử dụng cho mặt cắt nguy hiểm Tải trọng kiểm tra trạng thái cường độ Tổ hợp tải trọng trạng thái sử dụng: 1,0DL+1,0LL Các trường hợp đạt tải tính tốn chịu lực Dùng Sap2000 tính toán nội lực ta mooment lớn mặt cắt Moment Uốn Lớn Nhất Dùng Để Kiểm Tra Điều Kiện Nứt Mặt Cắt Giá Trị Giữa Nhịp Biên 57890524 Gối Thứ 66693222 Nhịp Giữa 32942562 Gối Thứ 66693222 Bề rộng vết nứt uốn dầm bê tơng cốt thép kiểm sốt cách giới hạn khoảng cách cốt thép lớp chịu kéo tác dụng tải trạng thái giới hạn sử dụng 123000.γ e s ≤ [ s] = − 2.d c βs fs Trong đó: - dc khoảng cách từ trọng tâm lớp thép chịu kéo đến mép d c = h − dt bê tông chịu kéo: dc β ≤ 1+ 0, 7( h − d c ) - γe : hệ số xét tới điều kiện tiếp xúc kết cấu với môi trường xung quanh xác định sau: Điều kiện môi trường γe Bề rộng vết nứt (mm) Cấp Cấp 1,0 0,75 0,432 0,330 Điều kiện phơi lộ bề mặt cấp 1: Bề mặt kết cấu điêu kiện thông thường, cho phép vết nứt nhiều quan tâm đến bề mặt Điều kiện phơi lộ bề mặt cấp 2: Là trường hợp mặt cầu bề mặt kết cấu phần ngâm nước; bề mặt phơi lộ cấp áp dụng cho thiết kê ngang dàm hộp bê tơng phân đoạn cho loại tải trọng tác dụng trước bê tông đạt cường độ danh định và/hoặc ăn mòn - h: chiều dày cấu kiện (mm) - fs: Ứng suất thép chịu kéo xác định trạng thái giới hạn sử dụng (Mpa) Đối với dầm có tiết diện chữ nhật bố trí thép đơn ứng suất fs xác định theo trình tự bước sau: Bước 1: Xác định khoảng cách từ trục trung hịa đến thớ ngồi chịu nén; Dựa vào phương trình Moment Tĩnh qua trọng tâm Sx=0, ta có: Mơ men tĩnh trục cách thớ đoạn x: x S x = ⇔ b.x = n As (d s − x) 2 ⇔ b.x + 2.n As x − 2.n As d s = ⇔x= n As  2.d s b  − 1  1+ b  n As  Trong đó: x: Khoảng cách từ trục trung hịa đến thớ chịu nén; E n= s Ec Tỷ số quy đổi thép bê tông Bước 2: Xác định Mơ men qn tính cho tiết diện bị nứt: I cr = b.x + n As (d s − x ) Bước 3: Ứng suất cốt thép xác định sau: M M f s = y.n = s ( d s − x).n I I cr  Kiểm tra điều kiện chịu nứt mặt cắt gối thứ 2: Mu=66693222 (N.mm) - Lớp thép chịu kéo 2φ32+2φ32, As = 3216,99 (mm2) - Khoảng cách cốt thép lớp ( tim đến tim) s=77mm - dc khoảng cách từ trọng tâm lớp thép chịu kéo đến mép ngồi bê tơng chịu kéo: d c = h − dt = 900 − 840 = 60( mm) β = 1+ - dc 60 = 1+ = 1,102 0,7(h − d c ) 0,7(900 − 60) γe =1 - Xác định fs Bước 1: Xác định khoảng cách từ trục trung hịa đến thớ ngồi chịu nén; Dựa vào phương trình Moment Tĩnh qua trọng tâm Sx=0, ta có: Mơ men tĩnh trục cách thớ đoạn x: x S x = ⇔ b.x = n As (d s − x) 2 ⇔ b.x + 2.n As x − 2.n As d s =  n As  2.d s b  9,75.3216,99  2.840.350 − 1 = − 1  1+  1+ b  n As 350 9, 75.32196,99    = 308, 61mm ⇔x= Trong đó: x: Khoảng cách từ trục trung hịa đến thớ ngồi chịu nén; E 210000 n= s = = 9, 75 Ec 21538 ,Tỷ số quy đổi thép bê tơng Bước 2: Xác định Mơ men qn tính cho tiết diện bị nứt: 1 I cr = b.x3 + n As (d s − x ) = 350.308, 613 + 9.75.3216,99.(840 − 308,61)2 3 10 = 1, 22 x10 (mm ) Bước 3: Ứng suất cốt thép xác định sau: M M 66693222 f s = y.n = s (d s − x).n = (840 − 308, 61).9, 75 N / mm 10 I I cr 1, 22 x10 ( ) = 28,323 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN : 123000.γ e 123000.1, s ≤ [ s] = − 2.d c = − 2.60 = 3820, 79 ( mm ) βs fs 1,102.28,323 [ s] Vậy s=77mm< , Mặt cắt đảm bảo điều kiện chịu nứt Tương tự, ta tính toán mặt cắt khác bảng kết sao: Bảng 4.7 Kiểm tra đảm bảo điều kiện nứt TTGH sử dụng Mặt cắt Mu As(mm2) x Icr fs s (mm) Giữa nhịp biên 10 5787779 2463,008 277,7 1,009x10 31,445 77 Gối thứ 6669322 3216,99 308,6 1,22x1010 28,323 77 Giữa nhịp 3249456 2213,25 266,0 9,305x109 19,543 77  Vậy Các mặt cắt dầm đảm bảo điều kiện nứt TTGH sử dụng [ s] (mm) 3429,54 3820,79 5591,26 TÀI LIỆU THAM THẢO Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-14) Nguyễn Đình Cống Sàn sườn bê tơng toàn khối NXB Xây dựng Hà Nội-2008 Nguyễn Trung Hịa Kết cấu bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn hoa kì NXB Xây dựng Hà Nội-2011 Vũ Hồng Nghiệp Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn ACI 318-14 NXB Giao thông vạn tải Tiêu chuẩn ACI-318, tiếng Việt Nguyễn Viết Trung Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI NXB Giao thông vận tải Trần Mạnh Tn Tính tốn cấu kiện bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn ACI NXB Xây dựng Nguyễn Văn Hiệp Hướng dẫn Đồ án bê tông cốt thép 1-Sàn sườn tồn khối có dầm theo TCXDVN 356:2005 ... s=150 (mm) Đặt cốt thép vuông góc với thép chịu lực, thép chịu mơmen dương thép chịu mơmen âm Hình 2.6 Cốt thép cấu tạo chịu mô men âm 2.9 Chi tiết bố trí thép sàn Hình 2.7 Bố trí thép sàn a)... trạng thái phá hoại dẻo ( φ = 0,9) Sử dụng thép AII, ta có tiết diện cốt thép mặt cắt bảng 2.8 Chọn bố trí cốt thép 2.8.1 Cốt thép chịu lực φ8 • Chọn thép (như giả thuyết ban đầu), có đường kính...ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THẾP GVHD: TS MAI LỰU Lời cảm ơn Trong suốt q trình học tậpvà hồn thành đồ án này, em nhận nhiều hướng dẫn tận tình quý báu Thầy Mai Lựu Tuy Thầy không hướng dẫn môn Kết Cấu Bê Tông