Chung cư cao cấp marvel land

MỤC LỤC A : PHẦN KIẾN TRÚC 11 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 11 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: .12 QUY MƠ CƠNG TRÌNH: 13 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: .13 GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 17 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: .17 GIẢI PHÁP XANH CHO CƠNG TRÌNH 18 B : PHẦN KẾT CẤU 19 CHƯƠNG 1: CƠ SỞ THIẾT KẾ 19 1.1 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC: 19 1.2 CÁC TIÊU CHUẨN QUY ĐỊNH DÙNG TRONG TÍNH TỐN THIẾT KẾ: 19 1.3 CÁC ĐƠN VỊ SỬ DỤNG: 21 1.4 LỰA CHỌN CHỦNG LOẠI VẬT LIỆU: 21 1.5 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CÁC CẤU KIỆN: 23 1.6 CÁC PHẦN MỀM SỬ DỤNG KHI TÍNH TOÁN THIẾT KẾ: 26 CHƯƠNG : TÍNH TỐN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 27 2.1 PHÂN LOẠI TẢI TRỌNG: 27 2.2 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG THIẾT KẾ: 27 2.3 PHÂN TÍCH GIAO ĐỘNG CƠNG TRÌNH 31 2.4 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG GIĨ 37 2.5 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT .48 2.6 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG 61 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH 65 3.1 CẤU TẠO CẦU THANG 65 3.2 SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 66 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 66 3.4 TÍNH TỐN CẦU THANG .71 CHƯƠNG 4: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA HỆ KHUNG .81 4.1 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGANG Ở ĐỈNH CƠNG TRÌNH 81 4.2 KIỂM TRA GIA TỐC ĐỈNH CƠNG TRÌNH 82 4.3 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGANG TƯƠNG ĐỐI GIỮA CÁC TẦNG 83 4.4 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CHỐNG LẬT 85 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 87 5.1 KHÁI NIỆM VỀ SÀN SƯỜN BÊ TÔNG CỐT THÉP 87 5.2 MẶT BẰNG KẾT CẤU SÀN 88 5.3 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 88 5.4 TẢI TRỌNG 89 5.5 MƠ HÌNH KHƠNG GIAN SÀN BẰNG PHẦN MỀM 89 5.6 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TỐN CỐT THÉP 99 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC B VÀ TRỤC 106 6.1 MƠ HÌNH KHUNG ETABS 106 6.2 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 108 6.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 108 6.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT 120 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ LÕI CƠNG TRÌNH 134 7.1 TỔNG QUAN VỀ LÕI – VÁCH 134 7.2 LÝ THUYẾT TÍNH TỐN LÕI – VÁCH 134 7.3 TÍNH TỐN LÕI CƠNG TRÌNH 137 7.5 TRIỂN KHAI BẢN VẼ 147 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC VÀ TRỤC B 148 8.1 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 148 8.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 156 8.3 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 158 8.4 THIẾT KẾ MÓNG M1 171 8.5 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG 196 MỤC LỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Vị trí cơng trình đồ .12 Hình 1.2 Mặt Tầng điển hình 15 Hình 1.3 Mặt cắt đứng cơng trình 16 Hình 2.1 : Các lớp cấu tạo sàn 28 Hình 2.2 : Gán Diaphragm 34 Hình 2.3 : Khai báo Mass source 34 Hình 2.4 : Chu kì dao động (s) 35 Hình 2.5 Dịch chuyển tỉ đối 36  kN  s  m Hình 2.6 : Khối lượng cơng trình Mass    36  Hình 2.7 : Xác định tâm động đất 49 Hình 3.1 : Bản vẽ cấu tạo cầu thang 65 Hình 3.2 : Cấu tạo chiếu tới 68 Hình 3.3 : Cấu tạo nghiêng 71 Hình 3.4 : Sơ đồ tính thang vế 72 Hình 3.5 : Sơ đồ tính thang Vế 73 Hình 3.6 : Tĩnh tải Vế 73 Hình 3.7 : Hoạt tải Vế 74 Hình 3.8 : Biểu đồ lực cắt Vế 74 Hình 3.9 : Biểu đồ moment Vế 75 Hình 3.10 : Bản vẽ bố trí thép cho thang 76 Hình 3.11 : Phản lực vế thang truyền vào (kN/m) 77 Hình 3.12 : Sơ đồ tính dầm thang 78 Hình 3.13 : Lực cắt lớn dầm .78 Hình 3.14 : Moment lớn dầm 78 Hình 4.1 : Bảng chuyển vị cơng trình theo phương 81 Hình 5.1 : Mặt kí hiệu sàn 88 Hình 5.2 : Mơ hình 3D sàn tầng điển hình safe 89 Hình 5.3 : Mơ hình 3D sàn tầng điển hình 90 Hình 5.4 : Tải trọng hoàn thiện (SDL) .90 Hình 5.5 : Hoạt tải LL1 91 Hình 5.6 : Hoạt tải LL2 91 Hình 5.7 : Biểu đồ moment 92 Hình 5.8 : Tổ hợp kiểm tra chuyển vị sàn 94 Hình 5.9 : Phân vùng độ võng sàn 95 Hình 5.10 : Phân vùng độ võng sàn 97 Hình 5.11 : Tổ hợp kiểm tra nứt Acro1 98 Hình 5.12 : Tổ hợp kiểm tra nứt Acro2 99 Hình 5.13 : Dãy strips theo phương X .100 Hình 5.14 : Dãy strips theo phương Y .100 Hình 5.15 : Nội lực dãy Strip theo phương X (ngang) 101 Hình 5.16 : Nội lực dãy Strip theo phương Y (dọc) 101 Hình 6.1 : Mơ hình 3D khung trục 106 Hình 6.2 : Khung trục C 107 Hình 6.3 : Khung trục 108 Hình 6.4 : Biểu đồ momnet dầm tầng điển hình (COMBBAO) 109 Hình 6.5 : Moment dầm B19 110 Hình 6.6 : Bố trí thép cho dầm B19 111 Hình 6.7 : Tên dầm xuất từ Etabs 117 Hình 6.8 : Cốt thép ngang vùng tới hạn dầm 118 Hình 6.9 : Nội lực tác dụng lên cột 121 Hình 6.10 : Sơ đồ tính 122 Hình 6.11 : Cấu tạo cột BTCT 133 Hình 7.1 : Nội lực tác dụng lên vách 134 Hình 7.2 : Mặt cắt mặt đứng vách 135 Hình 7.3 : Vị trí thiết kế vách 137 Hình 7.5 : Cấu tạo Vách theo TCVN 198:1997 TCVN 9386:2012 140 Hình 8.1 : Hình trụ hố khoan địa chất 148 Hình 8.2 : Tên phần tử nút vị trí thiết kế móng 157 Hình 8.3 : Địa tầng trung bình cọc khoan nhồi xuyên qua 161 Hình 8.4 : Chia phân tố tính sức kháng thân cọc .164 Hình 8.11 : Vật liệu sử dụng 178 Hình 8.12 : Khai báo chiều dày đài chiều dày vùng cứng tuyệt đối 179 Hình 8.13 : Gán độ cứng lị xo vào vị trí cọc móng .180 Hình 8.14 : Các trường hợp tải trọng dùng để tính nội lực 181 Hình 8.15 : Phản lực đầu cọc lõi thang 182 Hình 8.16 : Kết tính Safe 182 Hình 8.17 : Khối móng quy ước 184 Hình 8.19 : Tháp chọc thủng hạn chế với góc nghiêng 45o 190 Hình 8.20 : Mặt bố trí cọc lõi thang 199 Hình 8.21 : Kết phản xuất từ Safe .202 Hình 8.22 : Khối móng quy ước 203 Hình 8.23 : Tháp chọc thủng hạn chế với góc nghiêng 45o 207 Hình 8.24 : Diện tích chọc thủng hạn chế với góc nghiêng < 45o 209 Hình 8.25 : Dày strip theo phương 211 Hình 8.26 : Moment dãy strip 212 MỤC LỤC BẢNG Bảng 1.1 Chọn sơ kích thước dầm .24 Bảng 1.2 : Sơ tiết diện cột 25 Bảng 2.1 : Tải trọng lớp cấu tạo sàn vệ sinh ban công 28 Bảng 2.2 : Tải trọng lớp cấu tạo sàn nhà 29 Bảng 2.3 : Tải trọng tường truyền vào sàn 29 Bảng 2.4 : Tổng tĩnh tải trọng tác dụng lên ô sàn 30 Bảng 2.5 : Hoạt tải sàn sử dụng 31 Bảng 2.6 : Giá trị áp lực gió theo đồ phân vùng áp lực gió 38 Bảng 2.7 : Bảng hệ số k kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao địa hình .38 Bảng 2.8 : Tải trọng gió thành phần tĩnh theo phương X 39 Bảng 2.9 : Tải trọng gió thành phần tĩnh theo phương Y 40 Bảng 2.10 : Giá trị giới hạn tần số dao động riêng fL 41 Bảng 2.11 : Bảng giá trị động lực học hệ số áp lực gió động .44 Bảng 2.12 : Bảng giá trị thành phần động tải trọng gió theo phương X 44 Bảng 2.13 : Bảng giá trị thành phần động tải trọng gió theo phương Y 45 Bảng 2.14 : Tọa độ tâm hình học, tâm cứng, tâm khối lượng mơ hình 46 Bảng 2.15 : Bảng tổng hợp tải trọng gió tác dụng lên cơng trình 47 Bảng 2.16 : Đánh giá ảnh hưởng thông qua thang richter 49 Bảng 2.17 : Tham số dựa đất 53 Bảng 2.18 : Giá trị phổ thiết kế theo phương ngang 54 Bảng 2.19 : Giá trị phổ thiết kế theo phương đứng 56 Bảng 2.20 : Các trường hợp tải trọng tiêu chuẩn .61 Bảng 2.21 : Tải trọng tiêu chuẩn 62 Bảng 2.22 : Tổ hợp tải trọng TTGHI 63 Bảng 2.23 : Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn 63 Bảng 3.1 : Tải trọng lớp cấu tạo bậc thang 67 Bảng 3.2 : Tải trọng tác dụng lên chiếu tới 68 Bảng 3.3 : Kích thước cầu thang 69 Bảng 3.4 : Tải trọng tác dụng lên nghiêng 70 Bảng 3.5 : Thống kê moment thang 75 Bảng 3.6 : Bảng tính thép thang 76 Bảng 3.7 : Tổng hợp nội lực dầm 79 Bảng 3.8 : Bảng tính thép dọc dầm thang 79 Bảng 4.1 : Chuyển vị ngang tương đối gió 83 Bảng 4.2 : Kiểm tra độ lệch tầng 85 Bảng 5.1 : Phân loại sàn tầng điển hình 87 Bảng 5.2 : Tính tốn thép sàn theo phương 103 Bảng 6.1 : Bảng tính thép dầm tầng điển hình 112 Bảng 6.2 : Bảng đặt lại tên dầm .116 Bảng 6.3 : Nội lực cột C2 126 Bảng 6.4 : Bảng tính tốn thép cột 129 Bảng 7.1 : Thông số thép vách theo TCVN .140 Bảng 7.2 : Bảng tính tốn cốt thép vách 142 Bảng 7.3 : Cặp nội lực kiểm tra khả chịu cắt 147 Bảng 7.4 : Kiểm tra khả chịu cắt lõi 147 Bảng 8.1 : Kết thí nghiệm trung bình lớp số 150 Bảng 8.2 : Kết thí nghiệm trung bình lớp số 151 Bảng 8.3 : Kết thí nghiệm trung bình lớp số 152 Bảng 8.4 : Kết thí nghiệm trung bình lớp số 152 Bảng 8.5 : Kết thí nghiệm trung bình lớp số 153 Bảng 8.6 : Kết thí nghiệm trung bình lớp số 154 Bảng 8.7 : Mực nước ngầm hố khoan 154 Bảng 8.8 : Tải trọng tính tốn 157 Bảng 8.9 : Tải trọng tiêu chuẩn 158 Bảng 8.10 : Bảng tính cường độ sức kháng thân cọc .164 Bảng 8.11 : Bảng tính sức chịu tải cọc theo số SPT 169 Bảng 8.12 : Tải trọng tính tốn 172 Bảng 8.13 : Tải trọng tiêu chuẩn 172 Bảng 8.14 : Module trượt lớp đất 174 Bảng 8.18 : Tính lún cho móng quy ước M1 188 Bảng 8.16 : Kiểm tra lực tác dụng lên cọc đài móng cột biên 3-A .191 Bảng 8.21 : Module biến dạng lớp đất 200 10 A : PHẦN KIẾN TRÚC NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: Một đất nước muốn phát triển cách mạnh mẽ tất lĩnh vực kinh tế xã hội, trước hết cần phải có sở hạ tầng vững chắc, tạo điều kiện tốt thuận lợi cho nhu cầu sinh sống làm việc người dân Đối với nước ta, nước bước phát triển ngày khẳng định vị khu vực quốc tế, để làm tốt mục tiêu đó, điều cần phải ngày cải thiện nhu cầu an sinh làm việc cho người dân Mà nhu cầu nơi nhu cầu cấp thiết hàng đầu Trước thực trạng dân số phát triển nhanh nên nhu cầu mua đất xây dựng nhà ngày nhiều quỹ đất Thành phố có hạn, mà giá đất ngày leo thang khiến cho nhiều người dân không đủ khả mua đất xây dựng Để giải vấn đề cấp thiết giải pháp xây dựng chung cư cao tầng phát triển quy hoạch khu dân cư quận, khu vực ngoại ô trung tâm Thành phố hợp lý Bên cạnh đó, với lên kinh tế Thành phố tình hình đầu tư nước ngồi vào thị trường ngày rộng mở, mở triển vọng thật nhiều hứa hẹn việc đầu tư xây dựng cao ốc dùng làm văn phòng làm việc, khách sạn cao tầng, chung cư cao tầng… với chất lượng cao nhằm đáp ứng nhu cầu sinh hoạt ngày cao người dân Có thể nói xuất ngày nhiều cao ốc ngồi Thành phố khơng đáp ứng nhu cầu cấp bách sở hạ tầng mà cịn góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt cho Thành phố, đồng thời hội tạo nên nhiều việc làm cho người dân Hơn nữa, ngành xây dựng nói riêng, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thông qua việc tiếp thu áp dụng kỹ thuật đại, cơng nghệ tính tốn, thi cơng xử lý thực tế, phương pháp thi cơng đại nước ngồi… Chính thế, cơng trình Chung cư cao cấp MARVEL LAND thiết kế xây dựng nhằm góp phần giải mục tiêu Mang sứ mệnh tạo nên tương lai tuyệt vời, khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh quan đẹp… thích 11 hợp cho sinh sống, giải trí làm việc, chung cư cao tầng thiết kế thi công xây dựng với chất lượng cao, đầy đủ tiện nghi để phục vụ cho nhu cầu sống người dân ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: 2.1 Vị trí cơng trình: Mặt đường gần Quốc lộ 52, nằm đuờng Mai Chí Thọ, gần siêu thị Big C trung tâm thương mại The Estella, cách Vincom Thảo Điền 1km, cách cầu Sài Gòn 2km Khu vực tạo điều kiện thuận lợi cho việc lại, sinh hoạt cư dân sống làm việc tòa nhà 2.2 Điều kiện tự nhiên: Điểm đặc biệt cơng trình nằm vị trí đắc địa với phía đơng cách trung tâm thành phố 5km, phía trước cơng trình giáp QL 52 khu vực tạo điều kiện thuận lợi cho việc lại, sinh hoạt cư dân sống làm việc tịa nhà Dự kiến cơng trình thi công từ 2020 đến cuối năm 2021 Sau hồn thành dự án góp thêm cho thành phố môi trường sống đại, đáp ứng phần nhu cầu nhà người dân Hình 1.1 Vị trí cơng trình đồ 12 QUY MƠ CƠNG TRÌNH: - Quy mơ xây dựng cơng trình: 20 tầng + Sân thượng + tầng hầm - Tổng diện tích sàn xây dựng hầm: 1776 m2 - Cao độ tầng cao cao độ sân: 1.2 m - Tổng chiều cao cơng trình so với sân: 72.8 m - Diện tích khu đất: 2568 m2 - Diện tích đất xây dựng (bao gồm cơng trình phụ): 1748 m2 - Mật độ xây dựng: 68% - Hệ số sử dụng đất: 11 - Chiều cao tầng: Hầm Hầm cao 3.4m, Tầng cao 4.2m, Tầng cao 3.6m, Tầng cao 3.9m Tầng đến Sân thượng cao 3.4m - Tổng diện tích sàn xây dựng: 20000 m2 - Thành phần tầng: chủ yếu với 112 hộ với diện tích từ 70-120 m2, văn phịng + Hội trường + Sân đa với diện tích 2000 m2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 4.1 Giải pháp mặt phân khu chức năng: Mặt có dạng hình chữ nhật với diện tích khu đất Tầng hầm 1, hầm nằm cốt cao độ -6.800m, bố trí ram dốc xốy từ hầm đến mặt đất lối vào bố trí phù hợp diện tích phần lớn dùng cho việc để xe lại, bố trí hộp gain hợp lý tạo khơng gian thống cho tầng hầm Hệ thống cầu thang thang máy bố trí tầng hầm để người sử dụng nhìn thấy lúc vào phục vụ việc lại Đồng thời hệ thống PCCC dễ dàng nhìn thấy Tầng đến tầng kỹ thuật được bố trí văn phịng, phịng kỹ thuật dịch vụ cơng cộng để phục vụ cho cơng việc cần thiết Nói chung dễ hoạt động quản lý bố trí phịng kiến trúc mặt có Riêng tầng có thêm cầu thang nằm phía tịa nhà Tầng đến tầng 16 cho ta thấy rõ chức khối nhà, khu vệ sinh và khu vực giao thông bên diện tích cịn lại dùng cho hộ hoạt động Mỗi tầng với hộ, hộ bao gồm phòng khách, phòng ngủ, nhà tắm, không 13 gian bếp kho chứa Các hộ bố trí hợp lí bao quanh lõi tòa nhà: với thang máy thang chung thuận tiện cho lại hiểm có trường hợp khẩn cấp Tầng sân thượng lại dùng cho hội trường sân đa để tăng hiệu sử dụng chung tòa nhà Phần lõi tịa nhà bố trí thang máy thang đáp ứng việc di chuyển tầng 14 Hình 8.20: Mặt bố trí cọc lõi thang 8.5.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc phần mềm Safe 8.5.6.1 Xác định độ cứng lò xo Kz k N tt s - Theo công thức 30 mục 7.4.2 TCVN 10304 – 2014, cọc treo đơn không mở rộng mũi độ lún cọc tính sau: s N G1l - Trong đó:  N: tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc   : hệ số xác định theo công thức 199  '    '  '     1  - Trong đó:  k n G1l   : hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối EA   G d     '  0.17 ln  k l ' '    0.17ln  n  : giống  trường hợp đồng có đặc  d  trưng G1   EA : độ cứng tương đối cọc Gl  EA độ cứng thân cọc chịu nén 2.12 3/4  1   2.12 3/4  kn , kn1 : hệ số xác định theo công thức: kn  2.82  3.78  2.18  Với   1  2  / Bảng 8.21: Module biến dạng lớp đất Lớp đất Dày trung bình (m) 2 5.23 6.93 6.23 18.67 4.43 Giá trị trung bình Eo (kN/m2) 10030 12295 9049 13000 16000 50000 15767.7 G (kN/m2) 4012 4918 1619.1 5200 6400 20000 6307.1 - Eo: Module biến dạng lớp đất - G: Module trượt lớp đất, tiêu chuẩn cho phép lấy G = 0.4Eo - G1 : module trượt trung bình lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc 200 - G2 : module trượt trung bình lớp đất phạm vi 0.5Ltt  0.530 15m mũi cọc - Ta có cọc dài 30m, mũi cọc tựa vào lớp số nên: G1  6021.3  kN / m  ; G  20000  kN / m  - Theo tiêu chuẩn: kn  -  EA 32500000  0.786   4.71với bê tơng B30 có E = 32500 MPa G1l 6021.3 302 d2 12     0.786  m4  - A 4 - 1  2.12  3/4 2.12  4.713/4   0.871  2.12  3/4  2.12  4.713/4 k l   30  ' -   0.17ln  n   0.17  ln    0.696    d   k n G1l    6021.3  30    0.17  ln    0.492  20000    G2 d  -  '  0.17 ln   '   0.492   1   ' '    0.492  0.696       0.627 -   1  0.871 4.71 - Độ lúc cọc đơn: s   - k N 40113.42  0.627   0.011 m  1.1 cm G1l 6021.3 30  20 Pi tt 5843.7   26562  kN / m2  s 0.011 20 8.5.6.2 Quy trình dùng Safe tính phản lực đầu cọc - Tiến hành bước mục 9.4.4 201 8.5.6.3 Xuất giá trị phản lực đầu cọc Hình 8.21: Kết phản xuất từ Safe - Phản lực max: Pmax  7621.2  kN  - Phản lực min: Pmin  5906.7  kN  - Xét ảnh hưởng nhóm cọc   n1  1 n2   n2  1 n1     1     1      18.43    0.79 90 n1n2 90         1  d   1     deg   arctg    arctg    18.43 s - Sức chịu tải cho phép nhóm cọc Rc ,a   nPTK  0.79  20  5800  91640  kN   Pmax  5983.63  kN   PTK  6400  kN   - Điều kiện:  Pmin  3821.15  kN   => Thỏa điều kiện  tt  N  W   nPtk  74005.03  kN   152064  kN  202 8.5.6.4 Khả chịu tải đáy móng khối qui ước tính lún cho móng 8.5.6.5 Khả chịu tải Rtc đáy móng - Xác định góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua kích thước móng khối quy ước CAO DO TANG HAM -6.25 -8.10 5950 18300 6600 CAO DO DAY MONG -8.75 18300 3000 5000 -14.70 2750 -36.00 3000 -33.00 -38.75 -40.90 Hình 8.22: Khối móng quy ước  tb  o '   o1 '  23  o 5.4   8.67  4  tb 5.67   1.42 - Kích thước tiết diện khối móng quy ước Bm  Lm   Lm   Ld  D  2Lctg  tb   14  1   30  tg 1.42   14.5  m   203   Bm   Bd  D  2Lctg  tb   11 1   30  tg 1.42   11.5  m  4 - Diện tích móng khối quy ước tính theo cơng thức: A qu  Bm  L m  11.5  14.5  166.75(m ) - Trọng lượng khối móng quy ước - Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: đài cọc, cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính tốn cụ thể sau: Wdat  (A qu  n  A p )    i h i   i h i (A qu  A dai ) = 166.75  20  0.785    8.9  5.2  9.2  7.2  8.5  6.6    8.9  5.2  9.2  1.85  8.5  0.65   166.75  11  14   26347.57  kN  - Trọng lượng đài: Wdai  252.51114  9625(kN) - Trọng lượng cọc: Wcoc  20  25  30  12  11781(kN) - Trọng lượng móng khối quy ước: Wqu = Wđất + Wđài + Wcọc = 26347.57 + 9625+ 11781= 47753.57 (kN) - Trọng lượng khối móng quy ước M ytc  M tc  Qtc   hd  Lc   5814.18  1560.94   2.5  30   56544.7  kN m  M xtc  M tc  Qtc   hd  Lc   996.81 1416.76   2.5  30  47041.5  kN m - Ứng suất trung bình đáy khối móng quy ước ptb  N tc  Wqu Bm Lm  536.59  kN / m  - Moment kháng uốn khối móng quy ước Wxqu  Bm2 Lm  282.33  m  W yqu  Bm L2m  359.33  m  204 - Ứng xuất lớn nhỏ đáy khối móng qui ước p max  pmin  N tc  Wqu Bm Lm N tc  Wqu Bm Lm   tc M xtc M y   549.24  kN / m  W xqu W yqu tc M xtc M y   523.94  kN / m  W xqu W yqu - Theo mục 4.6.9 TCVN 9362 – 2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình quy định áp lực trung bình tác dụng đáy móng khơng vượt q áp lực R(KN/m2), sức chịu tải đất theo TTGH II tính sau: Rtc  RII   m1m2 ABm II  Bm   Df  Lc    II'  DcII   II h0 ktc  - Trong đó:  m1 m2 hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà công trình có tác dụng qua lại với nền, lấy theo 4.6.10; m1 = 1.1, m2 = 1.0  ktc hệ số tin cậy lấy theo 4.6.11; ktc =  A, B D hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14 phụ thuộc vào trị tính tốn góc mà sát II xác định    A  0; B  1; D  3.1416  b cạnh bé (bề rộng) đáy móng, tính mét (m); b = 9m  h chiều sâu đặt móng so với cốt qui định bị bạt đắp thêm, tính mét (m);   II’ trị trung bình (theo lớp) trọng lượng thể tích đất nằm phía độ sâu đặt móng, tính kilơniutơn mét khối (kN/m³);  II'  8.5  5.23  8.9  6.93  8.5  6.23  8.65  kN / m  5.23  6.93  6.23   II có ý nghĩa trên, đất nằm phía đáy móng, tính kilơniutơn mét khối (kN/m³);  II  205  cII trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng, tính kilơpascan (kPa); cII   ho =h-htđ chiều sâu đến tầng hầm tính mét (m) Khi khơng có tầng hầm lấy ho =0;  htđ chiều sâu đặt móng tính đổi kể từ tầng hầm bên nhà có tầng hầm, tính theo cơng thức: htd  h1  h2  kc  II'  h1 chiều dày lớp đất phía đáy móng, tính mét (m);  h2 chiều dày kết cấu sàn tầng hầm, tính mét (m);  kc trị tính tốn trung bình trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm, tính kilôniutơn mét khối (kN/m³)  R tc  RII  1.1   17.5   8.75  30   8.65     6452.4  kN / m   pmax  549.24  kN / m2   1.2Rtc  1.2RII  7742.8  kN / m2    - Điều kiện:  ptb  536.59  kN / m2   Rtc  RII  6452.4  kN / m2    pmin  523.94  kN / m   => Thỏa điều kiện 8.5.6.6 Tính lún cho khối móng quy ước - Theo phụ lục H.2 TCVN 205:1998, dự tính độ lún móng bè cọc có kích thước lớn 10m  10m , thực theo phương pháp lớp biến dạng tuyến tính tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình TCVN 9362 – 2012, dựa cơng thức mũi cọc tựa lên đất có modul biến dạng E  20 MPa S 0.12pB E - Trong đó:  P: áp lực trung bình lên đáy đài (KN/m2)  B: chiều rộng đường kính móng, B =17m 206  E: Mơ đun biến dạng trung bình lớp chiụ nén mũi cọc có chiều dày B - Ta có : N tc 34881.23 p   226.5(KN / m ) A 11  14 - E  50000 (KN / m ) : Mô đun biến dạng trung bình lớp chiụ nén mũi cọc: S  0.12pB 0.12  226.5 11   0.006(m) E 50000 - Độ lún cuối cùng: S  0.6(cm)  Sgh  8(cm)  Như vậy, móng cọc khoan nhồi đài bè lõi thang máy thiết kế thỏa yêu cầu độ lún 2.6.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng với góc nghiêng 45o 45° 45° hè pit 45° Hình 8.23: Tháp chọc thủng hạn chế với góc nghiêng 45o - Ta kiểm tra điều kiện chọc thủng hạn chế 207 - Điều kiện chọc thủng Pxt  Pct - Pxt : lực gây xuyên thủng, lực gây xuyên thủng tổng phản lực đầu cọc cọc nằm tháp xuyên thủng Pxt   Pi( xt )  59701.222  kN  - Trong đó:  P i( xt ) phản lực đầu cọc ngồi phạm vi đáy lớn tháp xun thủng ( có 12 cọc nằm phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng) P i(xt ) -  59701.222  kN  Pcxt : lực chống xun thủng, tính theo cơng thức: Pcxt  R bt um h0 h0 2.45  11.15 103  40.65  2.45   114531.4(KN) c 2.45 - Trong đó:    với bê tơng nặng  R bt : cường độ chịu kéo bê tơng, bê tơng B30 có R bt  1.15 (MPa)  h0 : chiều cao làm việc tiết diện (lấy từ mặt đài đến trọng tâm lớp cốt thép đài, h  2.45  m  u m : chu vi trung bình đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện, tính theo cơng thức sau: u m  2(h c  bc  2c)   (11.3  4.125   2.45)  40.65(m)  h c  11.3(m) : chiều cao cột  bc  4.125(m) : bề rộng cột  c : khoảng cách từ mép cột mép đáy tháp tháp chọc thủng, trường hợp góc chọc thủng 450 c  h , trường hợp chọc thủng góc hạn chế lấy c - Ta thấy : Pxt  59701.222  kN   Pcx  114531.4  kN  nên thõa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc, chiều cao đài chọn phù hợp 208 8.5.7 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng hạn chế Hình 8.24: Diện tích chọc thủng hạn chế với góc nghiêng < 45o - Ta kiểm tra điều kiện chọc thủng hạn chế - Điều kiện chọc thủng Pxt  Pct - Pxt : lực gây xuyên thủng, lực gây xuyên thủng tổng phản lực đầu cọc cọc nằm tháp xuyên thủng Pxt   Pi(xt )  100119.72  kN  - Trong đó:  P i( xt ) phản lực đầu cọc phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng ( có 12 cọc nằm ngồi phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng) P i(xt ) -  100119.72  kN  Pcxt : lực chống xun thủng, tính theo cơng thức: 209 Pcxt  R bt um h0 h0 2.45  11.15 103  40.65  2.45   114531.4(KN) c 2.45 - Trong đó:    với bê tông nặng  R bt : cường độ chịu kéo bê tơng, bê tơng B30 có R bt  1.15 (MPa)  h : chiều cao làm việc tiết diện (lấy từ mặt đài đến trọng tâm lớp cốt thép đài, h  2.45  m  u m : chu vi trung bình đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vichieeuf cao làm việc tiết diện, tính theo cơng thức sau: u m  2(h c  bc  2c)   (11.3  4.125   2.45)  40.65(m)  h c  11.3(m) : chiều cao cột  bc  4.125(m) : bề rộng cột  c : khoảng cách từ mép cột mép đáy ngồi tháp tháp chọc thủng, trường hợp góc chọc thủng 450 c  h , trường hợp chọc thủng góc hạn chế lấy c - Ta thấy : Pxt  100119.7  kN   Pcx  114531.4  kN  nên thõa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc, chiều cao đài chọn phù hợp 8.5.8 Tính thép cho đài móng lõi thang - Sinh viên sử dụng phần mềm Safe để tính thép cho đài cọc - Vẽ dải strip có bề rộng 1m bề mặt đài Safe theo phương 210 Hình 8.25: Dày strip theo phương - Xuất moment mặt ngàm mép cột sơ đồ tính bên 211 Hình 8.26: Moment dãy strip 212 8.5.8.1 Tính thép theo phương X - Moment mép ngàm cột: M I  I  5253.4  kN m  - Diện tích cốt thép: As  M I I 5253.4   6.95 103  m2   69.5  cm2  0.9Rs ho 0.9  350 10   2.5  0.1 - Chọn thép Ø20 có as  3.412  cm  - Số cần bố trí: n  As 69.5   20.37 => Chọn 21Ø20 a s 3.412 - Khoảng cách rải cốt thép: a  Bd   50 11000   50   545  mm  n 1 21  - Chọn Ø20a200 8.5.8.2 Tính thép theo phương Y - Moment mép ngàm cột: M I  I  7595.9  kN m  - Diện tích cốt thép: As  M I I 7595.9   10.05 103  m2   100.5  cm2  0.9Rs ho 0.9  350 10   2.5  0.1 - Chọn thép Ø25 có as  4.908  cm  - Số cần bố trí: n  As 100.5   20.48 => Chọn 21Ø25 a s 4.908 - Khoảng cách rải cốt thép: a  Bd   50 14000   50   695  mm n 1 21  - Chọn Ø25a200 8.5.9 Triển khai vẽ - Xem vẽ KC-MLT 213 ... Gồm 12 cấp cư? ??ng độ  Cấp I: khơng cảm nhận  Cấp II: khó cảm nhận  Cấp III: yếu  Cấp IV: quan sát diện rộng  Cấp VI: mạnh  Cấp VII: mạnh  Cấp VIII: gây thiệt hại  Cấp IX: phá hủy  Cấp IX:... tư xây dựng cao ốc dùng làm văn phòng làm việc, khách sạn cao tầng, chung cư cao tầng… với chất lượng cao nhằm đáp ứng nhu cầu sinh hoạt ngày cao người dân Có thể nói xuất ngày nhiều cao ốc Thành... nước ngồi… Chính thế, cơng trình Chung cư cao cấp MARVEL LAND thiết kế xây dựng nhằm góp phần giải mục tiêu Mang sứ mệnh tạo nên tương lai tuyệt vời, khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh