GIÁO TRÌNH MÔN HỌC NỀN MÓNG pdf

- Các loại tải trọng và tổ hợp tải trọng - Thống kê số liệu địa chất - Các công tác cần thiết khi thiết kế nền móng... Phần mở rộng đáy c/trình để tăng d/tích tiếp xúc và giảm áp lực tru

TRƯỜNG ĐH BÁCH KHOA TP HCM

Khoa Kỹ thuật Xây dựng

Bộ môn Địa Cơ Nền Móng GV.ThS Hoàng Thế Thao

- Công trình trên nền đất yếu, Hoàng Văn Tân

- Foundation Analysis and Design, Joseph E Bowles

- Các loại tải trọng và tổ hợp tải trọng

- Thống kê số liệu địa chất

- Các công tác cần thiết khi thiết kế nền móng

Phần mở rộng đáy c/trình để tăng d/tích tiếp xúc và giảm áp lực truyền lên nền đất; không xét đến lực

ma sát xung quanh thành móng khi tính R

Móng đơn chịu tải đúng tâm, lệch tâm, lệch tâm lớn (móng chân vịt), móng phối hợp (móng kép), móng băng, móng bè

Móng sâu: Khi độ sâu chôn móng >> chiều sâu tới hạn Dc ; xét đến thành phần ma sát giữa đất và thành móng

Móng cọc BTCT (ép, đóng, khoan dẫn, khoan nhồi), móng cọc thép, móng cọc gỗ, móng trụ, móng barrette

Móng nửa sâu: Khi Df < Dc nhưng không phải là móng nông; móng cọc ngắn, móng trụ ngắn, móng caisson

Nền: Khu vực đất nằm ngay sát dưới móng trực tiếp gánh đở móng

Nền của móng cọc

Hệ cọc Đài cọc

Hình 1.1 Móng nông

Hình 1.2 Móng sâu

Nền nhân tạo:

- Đệm vật liệu rời (đệm đá, sỏi, cát, …)

- Gia tải trước

- Giếng cát hay bấc thấm có gia tải

- Bơm hút chân không

- Cọc vật liệu rời: cọc cát, cọc đá

- Cọc đất + vôi hoặc xi măng

- Phun xịt xi măng (grouting)

- Điện thấm (hút nước)

- Vải địa kỹ thuật

- Lưới địa kỹ thuật

- Thanh địa kỹ thuật

- Thanh neo

1.2 Biến dạng của đất nền – độ lún của móng

Độ lún của móng từ lúc thi công -> quá trình sử dụng:

Si : độ lún tức thời do tính đàn hồi của nền đất

Sc : độ lún cố kết, phụ thuộc theo thời gian thông qua đặc tính thoát nước của đất nền (Sc -> max

tc f

tb

tc tc

F

N F

F D N

F N

- Áp lực gây lún tại đáy móng

f tb

tc f

tc

F

N D

i i

S

S

1

21

n i

h p a

Các bước tính toán độ lún bằng pp tổng phân tố:

1 Vẽ các biểu đồ ứng suất bản thân bt (ứng suất hữu hiệu) và ứng suất gây lún gl

i i

n

i

h e

e e

S

1

21

1 1 





 Dựa vào đường nén lún e-logp

Cho đất cố kết thường (OCR = 1)

n

i c

p

p

p e

h C

s

p

p

p e

h C

c o

c o

s

p

p

p e

h

C p

p e

h C

1 log

poi : Ứng suất hữu hiệu trung bình ban đầu của lớp thứ i (poi = bt = ’ z)

pi = zi : Gia tăng ứng suất thẳng đứng của lớp thứ i (gl)

pc : Áp lực tiền cố kết hay ứng suất cố kết trước

Áp lực nén P (kG/cm 2 ) Pressure

 Tính lún bằng phương pháp lớp đàn hồi:

i

i i n

k k M

b p

i m

c

E

k

k k

k b p

M: hệ số điều chỉnh móng; bảng 1.6/trang 33 Khi b< 10 m, M phải nhân với 1,5

kc : hệ số điều chỉnh do ảnh hưởng độ sâu, bảng 1.8/ trang 33

T v

v 

w o

v w

v v

a

k k

k : hệ số thấm theo phương đứng của đất nền

e1: hệ số rỗng ban đầu của đất (chịu áp lực bản thân của đất nền)

a : hệ số nén lún, ao : hệ số nén lún tương đối

- Quan hệ U và Tv tra bảng 1.18/ trang 45

* Trường hợp nền nhiều lớp

t h

C

v  2.

w tb o

tb w

tb tb

tb tb

v

a

k

k a

e C

h2

i i tb

h

h k

0

i i i tb

h

z h a

1.2.3 Độ lún do nén thứ cấp của đất nền

- Độ lún thứ cấp Ss là do biến dạng thứ cấp của đất nền dưới một ứng suất hữu hiệu không đổi, xảy

ra sau quá trình phân tán nước lổ rỗng thặng dư (cố kết sơ cấp)

) log

(

C S

logt : gia tăng thời gian (log) của cố kết thứ cấp

C : chỉ số nén thứ cấp được xác định dựa trên phần nén thứ cấp của đường cong e-logt (ứng với cấp p1

-> p2)

t

e C

l

e N k

k E

l m l

1

b

e N k

k E

b m b

r m r

+ Cấu tạo khung đủ cứng để chịu được lún lệch

1.3 Sức chịu tải của đất nền

* QPXDVN dựa trên phương pháp mức độ phát triển vùng biến dạng dẻo; zmax = b/4:

II II

f II

tc II

k

m m R

(QPXD 45-78)

Rtc, RII:sức chịu tải của đất nền dưới đáy móng [kN/m2]

- Các hệ số A, B, D phụ thuộc vào , lấy ở bảng 1.21 trang 53

- Các hệ số điều kiện làm việc m, m1, m2, hệ số tin cậy ktc lấy ở bảng 1.22, trang 54

* PP tính dựa trên giả thuyết cân bằng giới hạn điểm:

Móng băng: pu  q u  0 , 5  b N   c N c  q N q

Móng vuông: pu  q u  0 , 4  b N   1 , 3 c N c  q N q

Móng tròn: pu  q u  0 , 3  b N   1 , 3 c N c  q N q

N , Nc , Nq : hệ số sức chịu tải, có thể xác định theo Terzaghi, biểu đồ 1.20 trang 57

* PP tính dựa trên giả thuyết mặt trượt phẳng:

* Tính sức chịu tải theo thí nghiệm SPT

* Tính sức chịu tải theo thí nghiệm CPT

* Tính sức chịu tải theo thí nghiệm bàn nén hiện trường

1.4 Các phương pháp tính và các dữ liệu để tính toán Nền Móng

* Tính toán nền theo trạng thái ứng suất cho phép

FS

N q N

c N

b FS

* Tính toán nền theo trạng thái giới hạn về cường độ (trạng thái giới hạn I)

- Đất nền không biến dạng, đất cứng, đá cứng, công trình chịu tải ngang Sự trượt ngang của móng hoặc sự phá vỡ kết cấu nền đất làm phá hoại công trình

q k

luc

truot chong

moment

lat chong moment

pgh , qult : sức chịu tải cực hạn của nền đất

* Tính toán nền theo trạng thái giới hạn về biến dạng (trạng thái giới hạn II)

- Điều kiện sử dụng và ổn định của c/trình; khống chế độ lún và lún lệch của móng để không làm phá

  gh [tan() = S / L (B), tan(gh) = 0,2%]

ĐK: ptc  Rtc  RII (đất nền còn làm việc đàn hồi)

* Các dữ liệu để tính toán nền móng

Các loại tải trọng

- Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải)

- Tải trọng tạm thời (hoạt tải)

+ Tải trọng gió, sóng, …

+ Trọng lượng dụng cụ, thiết bị tĩnh , tải tác đông lên mái công trình, …

+ Tải trọng đặc biệt như đông đất, …

Tổ hợp tải trọng

- Tổ hợp chính: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và 01 tải trọng tạm thời ngắn hạn

- Tổ hợp phụ: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và ít nhất 02 tải trọng tạm thời ngắn hạn

- Tổ hợp đặc biệt: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn, một số tải trọng tạm thời ngắn hạn

và 1 tải đặc biệt

Tải trọng tiêu chuẩn: tải trọng có thể kiểm soát được giá trị của nó trong điều kiện thi công và sử dụng công trình bình thường

Tải trọng tính toán: tải trọng tiêu chuẩn nhân với hệ số vượt tải n, n = 1,1  1,4, thường lấy n = 1,15

Khi tính toán nền theo TTGH II (BD) thì lấy tổ hợp chính các tải trọng tiêu chuẩn

Khi tính toán nền theo TTGH I (CĐ) thì lấy tổ hợp phụ, tổ hợp đặc biệt các tải trọng tính toán

Khi tính nền theo ứng suất cho phép thì lấy tổ hợp phụ, tổ hợp đặc biệt các tải trọng tính toán và FS

thích hợp

* Thống kê số liệu địa chất

 Phân chia đơn nguyên (lớp đất)

Khi tập hợp các giá trị đặc trưng cơ-lí có hệ số biến động  đủ nhỏ

n i

n i

n i

i i i

i i

n i

i i

n i

i i

i n

) tan

( 2

1



t hệ số phục thuộc vào xác xuất tin cậy ,bảng 1.26/80

Khi tính nền theo biến dạng (TTGH2):  = 0,85

Khi tính nền theo cường độ (TTGH1):  = 0,95

- Dùng hàm LINEST trong Excel để thống kê:

Chọn một bảng gồm 5 hàng, 2 cột và đánh lệnh: =linest(vị trí dãy số max, dãy số , 1,1), xong ấn cùng lúc ‘Shift+Ctrl+Enter’ BT 1.1:

i i

 Các công việc cần thiết khi thiết kế nền móng:

- Xác định vị trí đặt móng, vị trí và độ lớn tải trọng công trình truyền xuống móng

- Khảo sát địa chất công trình bằng TN hiện trường và trong phòng

- Từ số liệu về tải trọng và tài liệu địa chất, thiết kế các phương án móng khả thi, phù hợp với điều kiện kinh tế, kỹ thuật thi công, …

Bài tập:

1.2 Cho một nền đất sét dày 10 m,  = 18 kN/m3, chịu tải trọng phân bố đều khắp p = 100kN/m2, MNN tại mặt đất, bên dưới lớp sét là lớp đất cứng không nén và không thoát nước Thí nghiệm 1 mẫu đất ở độ sâu z = 5m ta được Cc = 0,82 , Cs = 0,14, Pc = 100 kN/m2 Cv =1x10-7 m2/s Hệ số rỗng ứng với

p = 40 kPa là 1,4

a Xác định hệ số cố kết trước OCR

b Xác định độ lún ổn định của nền đất sét

c Xác định độ lún của nền đất sét tại thời điểm 6 tháng

d Xác định S tại t = 6tháng khi nền bên dưới thoát nước

a

0

p

p OCR  c

c o

c o

s

p

p p

e

h C p

p e

h C

CHƯƠNG 2: MÓNG NÔNG 2.1 Khái niệm về móng nông

Móng: Phần mở rộng đáy ct để tăng diện tích tiếp

xúc và giảm áp lực truyền lên nền đất => lún ít và đất

không bị trượt

Nền: Khu vực đất nằm ngay sát đáy móng trực tiếp

gánh đở móng (gánh đở tải của ct trình truyền xuống

thông qua móng)

Móng nông và các ngoại lực Cân bằng lực Hình 2.1 Sơ đồ một móng nông

Định nghĩa móng nông:

- Theo cơ học: Khi hệ cân bằng lực tác động không xét đến lực ma sát giữa đất và mặt hông móng

- Theo kích thước móng: Tỉ lệ chiều sâu chôn móng và bề rộng móng Df/B < 2

- Hoặc theo khả năng thi công: Khi đào hố móng có thể đào trần

- Móng cứng: h/b  1; Móng mềm (chịu uốn): h/b  1

2.2 Phân loại nền - móng

 Phân loại móng theo hình dạng:

- Móng đơn: Tải đúng tâm và lệch tâm

MÓNG

Mặt nền công trình

- Móng bê tông đá hộc

- Móng bê tông cốt thép

 Phân loại móng theo tải trọng:

- Móng chủ yếu chịu tải trọng đứng: nhà, máy sản xuất, trụ cầu, … Độ lún của nền đất ảnh hưởng rất lớn đến kết cấu công trình

- Móng chủ yếu chịu tải trọng ngang: tường chắn, mố cầu, đê, đập, … Nền công trình dễ bị phá hoại trượt do chuyển vị ngang lớn

 Phân loại móng theo độ cứng:

- Móng cứng có độ lún đồng đều trong toàn móng

- Móng mềm hoặc móng chịu uốn là móng có độ lún không đồng đều (móng bị uốn cong)

 Phân loại nền:

- Nền đất tự nhiên

- Nền đất có xử lí: đệm cát, đệm sỏi, đệm cát + vải hoặc vỉ địa kỹ thuật, cọc cát, cọc đất + sỏi, cọc vôi hoặc xi măng, gia tải trước, gia tải trước + giếng cát hoặc bấc thấm, đầm nện, phun xịt xi măng (grouting)

Mặt bằng 1 móng bè

Móng bè dạng hộp

Hình 2.2 Các dạng móng nông

Móng bè dạng sàn nấm

Các dạng móng đơn lệch tâm:

Hình 2.3 Sơ đồ móng đơn chịu tải lệch tâm lớn và bé

2.3 Ứng suất tiếp xúc dưới đáy móng

Hình 2.4 Các dạng ứng suất tiếp xúc dưới đáy móng (phản lực của đất nền lên đáy móng)

2.4 Tính toán móng đơn chịu tải đứng đúng tâm

 Bước 1: Kiểm tra ứng suất của đất dưới đáy móng đủ nhỏ để nền còn ứng xử như ‘vật liệu đàn hồi’

ey

ey

H

L L

Hình 2.5 Quan hệ S-p Hình 2.6 Biểu đồ áp lực tác

)

f tc

II II

f II

tc II

k

m m R

(QPXD 45-78)

f tb

tc

F

N

p    : áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng [kN/m2]

Rtc, RII: sức chịu tải của đất nền dưới đáy móng [kN/m2]

-Các hệ số A, B, D phụ thuộc vào , lấy ở bảng 1.21 trang 53

-Các hệ số điều kiện làm việc m, m1, m2, hệ số tin cậy ktc lấy ở bảng 1.22, trang 54

Hình 2.7 Kiểm tra chọc thủng

- Bề dày móng h được chọn sao cho móng không bị chân cột xuyên thủng qua

- Móng bị chọc thủng theo hình tháp cụt, mặt đỉnh là chân cột hoặc đáy công trình, góc lan tỏa ứng suất nén  là góc cứng của vật liệu làm móng Góc cứng của beton là 450, của gạch đá là 40  420

Pxt = ptt Sngoài tháp xuyên = [b2 – (bc + 2h0)2] ptt

Pcx=3/4 [Rk Sxq tháp xuyên ] = 0,75 Rk [4(bc + ho) ho ]

S1 mặt xuyên tính toán = ho [(bc + 2ho) + bc] / 2 = (bc + ho) ho

f tb

Hình 2.8 Tính Moment trong đài cọc

- Moment tại mặt ngàm (I-I):

MI-I = ptt (1/2) (b –bc)2 b / 4 = ptt b (b –bc)2 / 8

- Diện tích cốt thép cần thiết:

0

h R

M F

a

I I

M A

n



0

9 ,

M F

a

I I

Hình 2.9 Bố trí cốt thép

Bêton đá 4x6, mác 50-100, dày 100 mm, giữ vai trò như

cốt pha đáy móng

Cát lót dày 100-200, giữ vai trò như biên

thoát nước khi nền đất bão hòa bị biến dạng

11 16

BT 2.1: Một móng đơn vuông (B=L) chịu tải đúng tâm Ntt = 500 kN, Df = 1,5 m, MNN nằm ngay tại đáy móng, nền đất có:  = 18 kN/m3, sat = 20 kN/m3,  = 180, c = 20kN/m2 Kích thước cột bc x hc =

20 cm x 20 cm Bê tông móng mác 200 có Rn = 90 kG/cm2; Rk = 7,5 kG/cm2 Thép trong móng là AI

5) Giả sử ứng suất gây lún là tuyến tính và

chiều dày lớp đất chịu nén tương đương là 10

m (tại độ sâu có ứng suất gây lún bằng 0) E =

15 000 kN/m2 (ứng với cấp tải trọng của công

trình);  = 0,8 Tính S (cm) [3,62]

6) Xác định chiều cao móng h (cm) hợp lí để

móng thỏa mãn điều kiện xuyên thủng Chọn

a = 5 cm [40 cm]

7) Xác định giá trị moment (kN.m) tại mặt cắt

ngàm I-I (cho toàn bộ 1 phương) [110,75

kN.m]

8) Xác định diện tích cốt thép (cm2) cho 1

phương (lấy  = 0,9) [15,28 cm2]

D f = 1,5m h

2.5 Tính toán móng đơn chịu tải thẳng đứng lệch tâm nhỏ

 Bước 1: Kiểm tra ứng suất tại đáy móng đủ nhỏ để nền còn ứng xử như ‘vật liệu đàn hồi’

) (

) (

*2

1

*

II II

f II

tc II

tc f

tc tc

Dc BD

Ab k

m m R

Dc BD

b A m R

2 , 1 2

, 1

) (

2 , 1 2

, 1

*2

1

*max

II II

f II

tc II

tc f

tc tc

Dc BD

Ab k

m m R

Dc BD

b A m R

f tb x

tc x y

tc y

tc

W

M W

M F

Wy  ;

6

2

L B

Wx 

f tb L

e F

B là cạnh ngắn của móng (Bx), L là cạnh dài (By), eB (ex) là độ lệch theo phương B (y), eL (ey) là độ lệch theo phương L (x)

eB (ex)= (My + Hx h)/N ; eL (ey)= (Mx + Hy h) / N

Mx : Moment vuông góc với trục x

My : Moment vuông góc với trục y

Hình 2.10 Sơ đồ tải lệch tâm nhỏ

* Kiểm tra an toàn chống trượt

Htty phải nhỏ hơn tổng lực chống cắt của đất ở đáy móng s  F

Htty  s  F = (ptt tanI + cI) F

 Bước 2: Kiểm tra độ lún

Tính lún tại tâm móng, như bài toán tải đúng tâm, xem áp lực gây lún phân bố đều là trung bình của

pmax & pmin

f tb

tc f

tc

F

N D

F

N

i i

i i

S

1

2 1

n i

h p a

S   

1

i i i

n

h

p E

B

ey

Mx

* Kiểm tra góc xoay i của móng phải nhỏ hơn góc xoay cho phép igh để không gây ra nội lực phụ nguy hiểm cho kết cấu công trình:

i  igh (0,2%)

- Xác định theo phương pháp tổng phân tố:

y

y y

x

b

e N k E

y

b

e N k E

y

M y tc y

x

M x tc tc

f tb x

y tc y

x tc tc

tt

M

D b

b

y e N b

b

x e N F

N n

D W

e N W

e N F

N n

12

)

(

3 3

tc B

tc tc

L B

e N B

L

e N F

N n

n = 1,15

H.2.11 Tính toán xuyên thủng móng chịu tải lệch tâm bé

Pxt = {0,5(b+bc+2h0).0,5[l – (hc + 2h0 )]} 0,5[pmax+ p1]

Pcx = 3/4 Rk S1 mặt bên tháp xuyên = 0,75 Rk [(bc+h0)h0]

Pxt  Pcx

 Bước 3: Tính cốt thép móng (lệch tâm 1 phương)

- Moment tại mặt ngàm chân cộ (I-I)

MI-I=[ptt20,5(b-bc)b(b-bc)/4]+[pttmax–ptt2][0,25(b-bc)b](2/3)(b-bc)/2

- Diện tích cốt thép móng theo phương thẳng góc mặt ngàm I-I

00

9 ,

M h

R

M F

a

I I a

I I II

9 ,

M h

R

M F

a

II II a

II II I



Mặt chống xuyên tính toán

H 2.12 Tính toán moment để bố trí cốt thép trong móng

BT 2.2: Cho một móng đơn chịu tải lệch tâm một phương Ntt = 600kN, Mtt = 30 kN.m, Htt = 50kN, Df

= 1,5 m, đặt trên nền đất có:  = 18 kN/m3, sat = 20 kN/m3, bt+đất =22 kN/m3,  = 20o (A = 0,515, B = 3,06, D = 5,66), c = 15 kN/m2, Kích thước cột bc  hc = 20cm  30cm Bê tông móng mác 200 có Rn =

90 kG/cm2; Rk=7,5 kG/cm2 Thép trong móng là AI có Ra = 2300 kG/cm2 m1 = m2 = ktc = 1; n = 1,15 Chọn trước bề rộng móng B = 1,5 m; chiều cao móng h = 0,6 m; a = 5 cm;

1) Xác định RII của đất nền dưới đáy móng (kN/m2) [175,25]

2) Xác định kích thước móng hợp lí (L) để nền đất dưới đáy móng thỏa điều kiện ổn định

tb tc

2.6 Tính toán móng nông chịu tải thẳng đứng lệch tâm lớn (móng chân vịt)

Hình 2.13 Móng lệch tâm lớn (móng chân vịt)

0

min tc 

P

- Áp lực nhỏ nhất khi không xét đến áp lực đắp trên móng (ảnh hưởng của độ sâu chôn móng)

+ Khi lệch tâm 1 phương theo cạnh dài L

N

n L

B

e

N F

N n

tc L

tc tc

1

6

2 min

+ Khi lệch tâm 2 phương

e F

N

n L

B

e

N B

L

e

N F

N n

tc L

tc B

min

-

Khi eB  B/6 hay eL  L/6 => lệch tâm lớn

2.7 Móng băng dưới tường chịu tải thẳng đứng

(Phương pháp phản lực nền phân bố tuyến tính)

Hình 2.14 Móng băng dưới tường chịu tải thẳng đứng

 Bước 1: Kiểm tra sức chịu tải của đất nền dưới đáy móng:

II II

f II

tc II

k

m m R

f tb

: áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng [kN/m2]

Ntc là tổng tải truyền lên móng băng

 Bước 2: Kiểm tra độ lún tại tâm móng:

- Ứng suất (áp lực) gây lún tại đáy móng

f tb

tc f

F

N D

i i

i i

S

S

1

21

Hình 2.15 Kiểm tra xuyên thủng và tính nội lực móng

R

M F

a

I I a

I I

Phương còn lại bố trí theo cấu tạo

2.8 Móng băng dưới hàng cột (giả thuyết phản lực nền phân bố tuyến tính)

* Bước 1, 2 tính toán như móng băng dưới tường

* Bước 3: Tính bề dày bản móng : Bản móng dưới 2 cột biên có khả năng bị xuyên thủng lớn nhất:

Hình 2.17 Nội lực trong móng băng dưới hàng cột

- Tính cốt thép bên trên theo phương dọc (L) ứng với M nhịp lớn nhất

0

0 0 , 9 R h

M h

R

M F

a

nh a

R

M F

a

g a

BT 2.3 Cho một móng băng dạng bản dưới hàng cột có bề rộng 2m chịu tải trọng tính toán như hình vẽ:

Df = 2 m, MNN nằm ngay tại đáy móng, w=10kN/m3

Nền đất có: trọng lượng riêng tự nhiên trên mực nước ngầm  = 16 kN/m3, trọng lượng riêng bão hòa dưới mực nước ngầm sat = 17 kN/m3,  = 140 (A = 0,29 ; B = 2,17 ; D = 4,69), c = 20kN/m2 Cột bc x

hc = 20 cm x 20 cm Bê tông móng M250 có Rn = 11 MPa ; Rk = 0,8 MPa và thép Ra = 230 MPa Các

hệ n = 1,15 ; m1 = m2 = ktc = 1, bt + đất = 22 kN/m3

1) K/ tra ổn định của đất nền dưới đáy móng [Ổn định]

2) Xác định áp lực gây lún pgl tại đáy móng [62 kN/m2]

3) Kết quả thí nghiệm mẫu đất ở độ sâu 6m ta được chỉ số nén Cc = 0,30 , chỉ số nở Cs = 0,06, áp lực tiền cố kết Pc = 80 kN/m2, hệ số rỗng e ứng với áp lực p = 60 kPa là 1,5 Đất nền là loại đất gì: [Cố kết trước nhẹ]

4) Giả sử ứng suất gây lún được xem như tuyến tính và chiều dày lớp đất chịu nén tương đương là 8 m

Tính độ lún ổn định của móng [7,77cm]

5) Giả thiết phản lực nền phân bố tuyến tính và bỏ qua trọng lượng của móng và đất trên móng, xác định giá

trị lực cắt (kN) tại chân cột biên (mặt cắt I-I) cho toàn bộ bề rộng móng [230 kN]

6) Xác định moment (kN.m) và cốt thép (cm2) tại chân cột giữa cho toàn bộ bề rộng B, (=0,9) [57,5 / 6,17]

7) Xác định moment (kN.m) và cốt thép (cm2) theo phương cạnh B (tại mặt ngàm mép cột A-A) cho 1 m dài móng, [23,29/2,5]

2.9 Tính toán móng bè theo phương pháp phản lực nền phân bố tuyến tính

2m 0,5m

L

C B

A

x y

y tc

I

y

M I

x M F

N

Ix = B L3/12 : moment quán tính quanh trục x

Iy = L B3/12 : moment quán tính quanh trục y

Mx = Ney: moment của các lực chân cột quanh trục x

My = Nex: moment của các lực chân cột quanh trục y

ex và ey : độ lệch tâm theo phương x và phương y của tổng hợp lực các cột

2

332

21

N

x N x

N x

N x

21

N

y N y

N y

N y

5 Chia móng bè thành nhiều dãy theo phương x, y

6 Tính kết cấu từng dãy như móng băng dưới hàng cột, với giả thuyết phản lực nền phân bố tuyến tính

- Tính Q, M cho mỗi dãy

- Tính bề dày bản móng: kiểm tra điều kiện xuyên thủng như trường hợp móng băng trên hàng cột; chọn max (hi)

- Chọn giá trị Mmax và Mmin để tính Fa