ĐỒ án môn học THIẾT kế cầu THÉP LIÊN hợp

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BỘ MÔN: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC: THIẾT KẾ CẦU THÉP LIÊN HỢP GVHD: TS.ĐỖ TIẾN THỌ SVTH:NGÔ VĂN QUANG MSSV:18127039 TP.Hồ Chí Minh 26/6/2021 PHẦN I: THUYẾT MINH GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng 2.1 Vị trí gối(0) 14 NỘI DUNG CHƯƠNG 1:CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN VÀ BỐ TRÍ MCN 2.2 Vị trí Ltt/8 14 2.3 Vị trí Ltt/4 14 1.Số liệu thiết kế 2.4 Vị trí 3Ltt/8 15 2.Các thuộc tính vật liệu 2.5 Vị trí Ltt/2 15 3.Tải thiết kế 4 Chọn sơ kích thước Kết kiểm tra từ MIDAS 16 3.1 Dầm 16 4.1 Kích thước tiết diện ngang 3.2 Dầm biên 16 4.2 Thiết kế MCN cầu CHƯƠNG 2: ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TIẾT DIỆN 1.Xác định bề rộng hữu hiệu( bề rộng giảm bớt so với bề rộng thực) cánh Xác định hệ số quy đổi loại vật liệu (n) Đặc trưng hình học tiết diện – Đối với dầm CHƯƠNG 5: NỘI LỰC DO HOẠT TẢI 17 1.Hoạt tải xe 17 1.1 Vị trí gối (0) 17 1.2 Vị trí Ltt/8 17 1.3 Vị trí Ltt/4 18 3.1 Vị trí khơng có liên kết táp 1.4 Vị trí 3Ltt/8 19 3.2 Vị trí có liên kết táp Đặc trưng hình học tiết diện – Đối với dầm biên 10 CHƯƠNG 3: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG 11 1.5 Vị trí Ltt/2 19 3.Hoạt tải người hành 20 4.Tổng hợp nội lực hoạt tải 20 1.Số xe thiết kế 11 CHƯƠNG 6: NỘI LỰC DO HOẠT TẢI GÂY RA Ở TTGH MỎI 21 Hệ số phân bố hoạt tải theo .11 2.1 Hệ số phân bố hoạt tải theo moment 11 2.2 Hệ số phân bố hoạt tải theo lực cắt 12 2.3 Hệ số phân bố tải trọng người hành .12 CHƯƠNG 4: NỘI LỰC DO TĨNH TÃI 13 Tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ 13 1.1 Tĩnh tải giai đoạn ( Giai đoạn mặt cắt thép bê tông chưa liên hợp) 13 1.2 Tĩnh tải giai đoạn ( Giai đoạn mặt cắt thép bê tông liên hợp) 13 Tính tốn nội lực tĩnh tải 14 SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 1.Tổng quát 21 2.1 Vị trí gối 21 2.2 Vị trí Ltt/8 21 2.4 Vị trí 3Ltt/8 21 2.3 Vị trí Ltt/4 22 2.5 Vị trí Ltt/2 23 2.Tổng hợp nội lực xe tải mỏi 23 CHƯƠNG 7: TỔ HỢP TẢI TRỌNG 24 Hệ số điều chỉnh tải trọng:   D  R i 24 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng 2.Hệ số tải trọng 24 2.2 Sức kháng tựa sườn tăng cường gối 36 Hệ số xung kích 24 2.3 Kiểm tra tỷ số độ mãnh giới hạn: 37 Tổ hợp tải trọng 24 2.4 Sức kháng nén dọc trục sườn tăng cường gối 37 4.1 Đối với dầm .24 Thiết kế sườn tăng cường trung gian 37 4.2 Đối với dầm biên 25 3.1 Chiều rộng nhô sườn 38 Kiểm tra MIDAS vị trí bất lợi 25 3.2 Moment quán tính 10.11.1.3 TCVN 11823-06-2017 38 CHƯƠNG 8: KIỂM TRA DẦM CHỦ 26 4.Thiết kế 39 1.Kiểm tra TTGH cường độ .26 CHƯƠNG 10: THIẾT KẾ NEO LIÊN KẾT 39 1.1 Kiểm tra theo sức kháng uốn trường hợp có táp .26 9.1 Chọn loại neo kích thước 39 1.2 Kiểm tra theo sức kháng uốn trường hợp khơng có táp 28 9.2 Bước neo thiết kế 10.10.1.2 TCVN 11823-06-2017 39 1.3 Kiểm tra theo sức kháng cắt 28 9.3 Số lượng neo đinh khoảng cách ngang 40 2.Kiểm tra TTGH sừ dụng 29 9.4 Lớp bê tông phủ neo chiều sâu ngậm neo bê tông 10.10.1.4-TCVN-11823-06-2017 40 2.1- Kiểm tra ứng suất dầm thép biên biên chịu tải trọng dài hạn 29 9.5 Thiết kế theo TTGH mỏi 40 2.2- Kiểm tra ứng suất dầm thép biên biên lúc thi công 30 9.6 Thiết kế theo THGH cường độ( trượt bê tông dầm thép) 40 3.Kiểm tra độ võng tiêu chuẩn tính độ vồng ngược 31 9.6.1 Lực cắt danh định 10.10.4.2 TCVN-11823-06-2017 40 3.1 Độ võng hoạt tải quy định theo TCVN 11823 -02-2017 .31 9.6.2 Sức kháng cắt danh định neo chống cắt ( Qn )10.10.4.3 TCVN-11823-06-2017 41 3.2 Độ võng tĩnh tải phân bố gây nhịp 32 9.6.3 Tổng kết thiết kế: (Thiết kế theo TTGH mỏi ) 41 3.3 Chế tạo độ vồng 32 CHƯƠNG 11: THIẾT KẾ MỐI NỐI DẦM 42 4.Kiểm tra dầm theo TTGH mỏi tải trọng gây 33 10.1 Chọn bu-lông thiết kế 42 5.Kiểm tra dầm theo TTGH mỏi cong vênh 33 10.2 Đặc trung hình học (Dầm biên khơng bố trí táp) 42 5.1 Mỏi bụng chịu uốn: 6.10.6 TCN 272-05 33 10.3 Nội lực tác dụng lên mối nối 43 5.2 Mỏi bụng chịu cắt: 34 10.4 Sự làm việc bu-lông cường độ cao 45 Ứng suất uốn dầm liên hợp 34 10.5 Thiết kế bu lông cho cánh 45 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG 36 10.5.1 Tính số bu lơng cho cánh : 45 1.Tổng quát 36 10.5.1 Tính tốn số bu lông cho cánh 45 Thiết kế sườn tăng cường gối 36 10.5.2 Tính tốn số bu lông cho sườn dầm 45 2.1 Chiều rộng nhô sườn .36 CHƯƠNG 12: THIẾT KẾ LIÊN KẾT NGANG 47 SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng 12.1 Mục đích thiết kế 47 12.2 Kích thước tiết diện ngang 47 12.3 Tải trọng gió ngang .47 12.4 Lực gió tác dụng vào nửa đáy dầm tác dụng vào biên dầm .47 12.5 Kiểm tra tỷ số dộ mảnh 47 12.6 Kiểm tra sức kháng dọc trục 48 SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông -Nhịp cầu 22m  Đề xuất sử dụng dầm thép thường tiết diện chữ I có kích thước cho dầm ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP (TCVN:11823-06-2017) CHƯƠNG 1:CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN VÀ BỐ TRÍ MCN 1.Số liệu thiết kế dầm biên -Điều kiện chọn chiều cao dầm chủ: dựa vào chiều cao tối thiểu quy trình kinh nghiệm thiết kế -Sách Cầu thép-Lê Đình Tâm/109 nói: h Lnhip 22   0.88m 25 25 -Theo Bảng TCVN 11823-02-2017 Quy định: Chiều cao phần dầm I dầm liên hợp: ĐỀ BÀI:4F1B -Chiều dài nhịp chính: Lnhịp = 22m -Bề rộng phần xe chạy: Bxe chạy =15m -Lề hành 1.5m  MCN: 0.25(Lc) +1.5 +15+1.5+0.25(Lc) h  0.033L  0.726m -Chiều cao tổng tiết diện liên hợp tối thiểu: H  0.04 L  0.04  22  0.88m  Quyết định chọn h=1 m -Chiều rộng cánh chịu nén cánh chịu kéo: b fc  b ft  350mm Bề rộng toàn cầu : Btoàn cầu=18.5m -Chiều dày cánh chịu nén cánh chịu kéo: t fc  t ft  20mm > 16 mm (Chiều dày tối thiểu) -Đơn vị tính tốn: KN=1000N; 1Mpa=1N/mm2 -Chiều dày vách đứng (bản bụng) tw  15mm > 6mm (Chiều dày tối thiểu) 2.Các thuộc tính vật liệu -Chiều cao vách đứng: hw  960mm - Bê tông BMC: -Chiều dày tap cánh chịu kéo: t '   t ft  40mm  chọn t '  20mm -Bề rộng táp: b '  450mm -Chiều cao vuốt (50-100 mm): bv = hv  100mm -Chiều dày bê tông: ts  200mm + f c' =25 MPa -Thép dầm chủ: M270 cấp 345W + Cấp: 345 W + Giới hạn chảy: Fy =345Mpa + Cường độ chịu kéo min: Fu =485Mpa + Mô-đun đàn hồi thép: Es=200000 MPa -Loại thép neo sườn tăng cường tự chọn: 3.Tải thiết kế -Tải trọng đoàn người bộ: PL=3 KN/m2 -Hoạt tải xe thiết kế : HL93 -Hệ số xung kích IM=33% : Chọn sơ kích thước 4.1 Kích thước tiết diện ngang -Cấu kiện đỡ: Dầm thép -Bản mặt cầu bê tông đúc chỗ SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng CHƯƠNG 2: ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TIẾT DIỆN Hình 1: Kích thước tổng thể tiết diện ngang gối Kích thước tổng thể tiết diện ngang nhịp 1.Xác định bề rộng hữu hiệu( bề rộng giảm bớt so với bề rộng thực) cánh 4.2 Thiết kế MCN cầu -Vì vị trí tiếp giáp dầm thép mặt cầu gây ứng suất cắt, mà ứng suất cắt ứng a Chọn số lượng dầm, khoảng cách tim dầm, chiều dài hẫng suất nén dọc bản, ứng suất nén phân bố không chiều rộng thực bản.( Càng xa dầm -Khoảng cách dầm: 1.8-2 (m)-Theo yêu cầu đề cáng thấp) Vì phải thay bề rộng thực tế bê rộng giảm bớt để ứng suất chịu uốn gần với -Btc=18.5 m ứng suất thực tế -Số dầm chính: -Khoảng cách tim dầm : 2m -Chiều dài cánh hẫng: Lc=1.25 m b Chọn kích thước khoảng cách dầm ngang, lớp phủ -Chiều cao dầm ngang (liên kết ngang) thiết kế theo điều kiện giống cầu BTCT: hngang  h  0.66m  chọn hngang=0.7m - Khoảng cách dầm ngang không vượt 8m không lớn lần khoảng cách dầm chủ: +Khoảng cách dầm ngang ta chọn Sngang =2675m - Tổng số dầm ngang (Liên kết ngang) : n=72 - Độ dốc ngang cầu : 2% (tạo dốc thay đổi cao độ gối cầu) - Lớp phủ mặt cầu dày:75mm +Lớp phịng nước 5mm +Lớp BTN Asphal dày 75mm Hình Phân bố ứng suất bê rộng giảm bớt be Tính tốn: -Tại vị trí dầm giữa: b fc L  be   ;12ts  max(tw , ); S  4  Trong đó: +L: chiều dài nhịp +S: Khoảng cách tim dầm +tw: Chiều dày sườn dầm +bfc: Bề rộng cánh chịu nén +ts: Chiều dày BMC  22   be   ;12  0.2  max(0.015, 0.175); 2m   5.5m, 2.575m, 2m  be  2m 4  -Tại vị trí dầm biên: Hình 2: Mặt cắt ngang sơ ( chưa bao gồm liên kết ngang) SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 1 L  be1  be   ;6ts  max( tw , b fc ); Lc  2 8  GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng Trong đó: -Moment qn tính mặt cắt: +Lc: Chiều dài cánh hẫng  b fc t 3fc t fc   b ft t 3ft t ft   t h3 h  Jx    b fc t fc ( yc  )     b ft t ft ( yt  )    w w  t w hw ( yt  w )  12 12 12       1  22   be1  be   ;6  0.2  max( 0.015, 0.35);1.25    2.75m,1.2875m,1.25m  be1  2.25m 2 8  Xác định hệ số quy đổi loại vật liệu (n) n  0.35  0.023  0.02   0.35  0.023 0.02   0.015  0.963   0.35  0.02  (0.5  )   0.35  0.02  (0.5  )   0.015  0.96  (0)  12 12 12       3 3 3 3  1.68 10  1.68 10  1.110  4.46 10 m -Moment kháng uốn tiết diện dầm thép: Es (Quy đổi thép sang bê tông) Ec +Đối với mép dầm thép : S Jc  J x 4.46 103   8.92 103 m3 yc 0.5 +Đối với mép dầm thép: S Jt  J x 4.46 103   8.92 103 m3 yt 0.5 Ta tra bảng: Cường độ bê tơng f ' c n 16  f c'  20 10 20  f c'  25 25  f  32 32  f c'  41 41  f c' ' c Theo yêu cầu đề bài: f c'  25MPa  n  -Tính toán cho tải trọng tức thởi( ngắn hạn) 3n  24 -Tính tốn cho tải trọng thường xun (dài hạn) Đặc trưng hình học tiết diện – Đối với dầm 3.1 Vị trí khơng có liên kết táp 3.1.1 Giai đoạn thứ nhất( giai đoạn bê tông chưa đông cứng) -Ở giai đoạn trọng lượng thân dầm thép, bê tông, ván khuôn, thiết bị thi công… dầm thép chịu 3.1.2 Giai đoạn liên hợp ngắn hạn (giai đoạn bê tông đông cứng) -Diện tích tiết diện nguyên: F1  b fc  t fc  b ft  t ft  hw  tw  0.35  0.02  0.35  0.02  0.015  0.96  0.0284m -Momen tĩnh mặt cắt trục x : S x1  b fc  t fc  (h  t fc )  b ft  t ft  ( Hình Tiết diện dầm thép giai đoạn t ft )  hw  tw  (h  t fc  1  (Chuyển vật liệu bê tông sang thép) n -Bề rộng hữu hiệu be chuyển btr tiết diện thép: btr  hw ) 2 0.02 0.02 0.96  0.35  0.02  (1  )  0.35  0.02   0.015  0.96  (1  0.02  )  0.0142m3 2 -Vị trí trục trung hịa: -n=8  be n -Diện tích tiết diện liên hợp ngắn hạn:  1 0.445  F1n  F1     0.1 0.1  0.35  0.1   0.2   0.0284   0.084m2   -Momen tĩnh mặt cắt trục x tiết diện liên hợp ngắn hạn : S 0.0142  0.5 (m) +Tới biên chịu kéo: yt  x1  F1 0.0284 +Tới biên chịu nén: yc  h  yt   0.5  0.5m SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng t  1 h  1  1 S x1n  S x1  be  ts  (h  hv  s )   bv  hv  (h  hv )   b fc  hv  (h  v )  n  n  n  1  0.0142    0.2 1.2   0.1 0.1 1.067   0.35  0.1 1.05  0.0801m3 8 -Vị trí trục trung hịa: Lúc độ cứng ban đầu lần độ cứng cuối: -3n=24  1 (Chuyển vật liệu bê tông sang thép)  3n 24 -Diện tích tiết diện liên hợp dài hạn: +Tới biên chịu kéo: yt1n  S x1n 0.0801   0.95m (m) F1n 0.084 +Tới biên chịu nén: yc1n  h  hv  ts  yt1n   0.1  0.2  0.95  0.35m  Độ dịch chuyển trọng tâm lên phía BTCT: y  yt1n  yt  0.95  0.5  0.45m '' -Moment quán tính mặt cắt giai đoạn liên hợp ngắn hạn:   b  h3  t b  t3 J x1n  J x  F1  ( y '' )   e s  (h  hv  s  yt1n)  be  t s    v v  (h  hv  yt1n)  bv  hv  n  12  n  12    0.1 0.13    0.23  4.16 10  0.0284  0.45     (1.2  0.95)   0.2      (1.067  0.95)  0.1 0.1  12   12  3 3.1.3 Giai đoạn liên hợp dài hạn( biến dạng cuối) F3n  F1   1 0.445    0.1 0.1  0.35  0.1   0.2   0.0284   0.0469m2 24  24  -Momen tĩnh mặt cắt trục x tiết diện liên hợp dài hạn : t   h     be  ts  (h  hv  s )   bv  hv  (h  hv )   b fc  hv  (h  v )   3n   3n   3n   1  0.0142    0.2 1.2  0.1 0.11.067   0.35  0.11.05  0.0361m3 24 24 24 S x 3n  S x1  -Vị trí trục trung hịa: +Tới biên chịu kéo: yt 3n   0.0132mm -Moment kháng uốn tiết diện liên hợp ngắn hạn: +Đối với mép bản: S b  J 1n J x1n 0.0132   0.037m3 yc1n 0.35 +Đối với mép dầm thép : S c  J 1n J x1n 0.0132   0.264m3 h  yt1n  0.95 +Đối với mép dầm thép : S t  J 1n J x1n 0.0132   0.013m3 yt1n 0.95 S x 3n 0.03461   0.77m (m) F3n 0.0469 +Tới biên chịu nén: yc 3n  h  hv  ts  yt 3n   0.1  0.2  0.77  0.53m  Độ dịch chuyển trọng tâm lên phía BTCT: y ''  yt 3n  yt  0.77  0.5  0.27m -Moment quán tính mặt cắt giai đoạn liên hợp dài hạn: J x 3n  J x  F1  ( y '' )    b  h3  t  be  ts3  (h  hv  s  yt1n)  be  t s    v v  (h  hv  yt1n)  bv  hv   3n  12  3n  12   4.16 103  0.0284  0.27    0.1 0.13    0.23   (1.2  0.77)   0.2      (1.067  0.77)  0.1 0.1 24  12  24  12   9.4 103 mm -Moment kháng uốn tiết diện liên hợp dài hạn: +Đối với mép bản: S Jb3 n  J x 3n 9, 103   0.0177m3 yc 3n 0.53 +Đối với mép dầm thép: S Jc3 n  +Đối với mép dầm thép: S J n t J x 3n 9.4 103   0.04m3 h  yt 3n  0.77 J x 3n 9.4 103    0.0122m3 yt 3n 0.77 Hình Tiết diện dầm thép giai đoạn liên hợp ngắn hạn-1n SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông  b fc t 3fc t fc   b ft t 3ft t ft   t h3   (t ' )3  b' ' ' h t'  Jx    b fc t fc ( yc  )     b ft t ft ( yt  h '  )    w w  tw hw ( yt  t '  t ft  w )     t  b  ( yt  )    12   12 2   12   12  0.35  0.023  0.02   0.35  0.023 0.02   0.015  0.963   0.35  0.02  (0.62  )   0.35  0.02  (0.4  0.02  )   0.015  0.96  (0.12)  12 12 12        (0.02)3  0.45    0.02  0.45  0.1521  6.24 103 m 12   -Moment kháng uốn tiết diện dầm thép: +Đối với mép dầm thép : S Jc  J x 6.24 103   0.01m3 yc 0.62 Jx 6.24 103 +Đối với mép biên dưới: S J    0.16m3 ' yt  t 0.4  0.02 t +Đối với mép táp : S J'  J x 6.24 103   0.0156m3 yt 0.4 Hình Tiết diện dầm thép giai đoạn liên hợp dài hạn-3n 3.2 Vị trí có liên kết táp 3.2.1 Giai đoạn thứ nhất( giai đoạn bê tông chưa đơng cứng) -Diện tích tiết diện ngun: F1  b fc  t fc  b ft  t ft  hw  tw  b '  t '  0.35  0.02  0.35  0.02  0.015  0.96  0.45  0.02  0.0374m -Momen tĩnh mặt cắt trục x : S x1  b fc  t fc  (h  t '  t fc )  b ft  t ft  (t '  t ft )  hw  tw  (h  t '  t fc  hw tt )  b'  t '  2 0.02 0.02 0.96  0.35  0.02  (1  0.02  )  0.35  0.02  (0.02  )  0.015  0.96  (1  0.02  0.02  ) 2 0.45  0.02  0.02   0.0147 m3 Hình Tiết diện dầm thép giai đoạn có táp -Vị trí trục trung hịa: +Tới biên chịu kéo: yt  S x1 0.0147   0.4 (m) F1 0.0374 +Tới biên chịu nén: yc  h  t  yt   0.02  0.4  0.62m ' -Moment quán tính mặt cắt: 3.2.2 Giai đoạn liên hợp ngắn hạn (giai đoạn bê tông đông cứng) -n=8  1  (Chuyển vật liệu bê tơng sang thép) n Hình Tiết diện dầm thép giai đoạn liên hợp ngắn hạn có táp -Diện tích tiết diện ngắn hạn:  1 0.445  F1n  F1     0.1 0.1  0.35  0.1   0.2   0.45  0.02  0.0374   10 3  0.102 m2   -Momen tĩnh mặt cắt trục x tiết diện ngắn hạn : SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông P  Pb2  Fb2 (172) + Từ gối tới L/8 bố trí neo với bước neo P=220mm  số neo n   25  75(neo) + Từ L/4 tới L/2 bố trí neo với bước neo P=275mm  số neo n   20  60(neo) Trong đó: + Fb : Tổng lực cắt hướng tâm bê tơng điểm có moment dương lớn hoạt tải có xung -Tổng neo tồn dầm : n   (75  60)  270(neo) kích-Với nhịp thẳng đoạn dầm thẳng Fb lấy -Đường kính neo 25 mm, chiều cao neo 150mm 0.85 f c'bets + Pp   : Tổng lực cắt dọc BT điểm có moment dương lớn hwtw Fy  b ft t ft Fy  b fct fc Fy hoạt tải có xung kích 0.85 f c'bets Pp   hwtw Fy  b ft t ft Fy  b fc t fc Fy 0.85  25  2250  200  9562500 N   960  15  345  350  20  345  350  20  345  9798000 N  Pp  9562500 N Vậy ta có: P  Pb2  Fb2  Pb  9562500 N 9.6.2 Sức kháng cắt danh định neo chống cắt ( Qn )10.10.4.3 TCVN-11823-06-2017 Bước neo L/4 tới L/2 Bước neo theo phương ngang -Sức kháng cắt danh định neo đinh chịu cắt ngảm bê tông phải lấy sau: Qn  0.5 Asc f c' Ec  Asc Fu Trong đó: + Asc :Điện tích mặt cắt ngang neo đinh Asc  3.14  d 3.14  252   490.625mm2 4 + Ec  0.0017  25002  f c'0.33  30736.12 MPa (Mô-đun đàn hồi BT) 4.2.4 TCVN11823-05-2017 +Fu=485Mpa Cường độ kéo đứt đinh neo chịu cắt  Qn  0.5  490.625 25  30736.12  215.037 KN Kiểm tra: Qn  215.037 KN  Asc Fu  237.953KN  Đạt Vậy sức kháng cắt tính tốn là:  Qr  scQn  0.85  215.037  182.78 KN Vậy số lượng neo TTGH cường độ: n  P 9562500   52.31  53(neo ) Qr 182780 9.6.3 Tổng kết thiết kế: (Thiết kế theo TTGH mỏi ) -Theo phương ngang Pn=110mm với hàng -Thiết kế theo TTGH mỏi : n=264 neo -Chọn bước neo thiết kế theo phương dọc : SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 41 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông +Tới biên chịu nén: yc  h  yt   0.5  0.5m CHƯƠNG 11: THIẾT KẾ MỐI NỐI DẦM -Do kích thước vật tư ( thép bản, thép góc, thép chữ I…) có hạn nên chiều dài dầm lớn phải -Moment quán tính mặt cắt: nối ghép để đảm bảo kết cấu làm việc thành thể  b fc t 3fc t fc   b ft t 3ft t ft   t h3 h  Jx    (b fc  t fc   Dt fc ).( yc  )     (b fc  t fc   Dt fc )( yt  )    w w  hw  t w  75%.( yt  w )    12   12   12 -Giả sử điều kiện vận chuyển cho phép vận chuyển khối dầm tối đa 7.33 m -Dầm thiết kế dài 22m em lựa chọn thiết kế vị trí đặt mối nối dầm L/3=7.33m (vì mối nối cánh chịu moment uốn nên cần hạn chế đạt vị trí có moment uốn lớn, mối nối bụng chịu lực cắt nên hạn chế vị trí có lớn)  0.35  0.023  0.02   0.35  0.023 0.02   0.015  0.963   5.24 103  (0.5  )   5.24 103  (0.5  )   0.0108  (0)  12 12   12     3 3 3 3  1.25 10  1.25 10  1.110  3.6 10 mm -Moment quán tính bụng: J x  w  1.1103 mm -Chọn thiết kế mối nối bu-lông -Mối nối thực công trường -Moment quán tính cánh chịu nén: J x c  1.25 103 mm 10.1 Chọn bu-lông thiết kế -Moment quán tính cánh chịu kéo: J x t  1.25 103 mm - Bu-lông cường độ cao (M164-M) : (Theo 4.3 TCVN 11823-06-2017) -Moment kháng uốn tiết diện dầm thép: +Cường độ chịu kéo : Fmin  830 MPa +Đường kính lựa chọn: d  20mm -Lỗ bu-lông : D=22mm (Bảng 13 13.2.4.2 TCVN 11823-06-2017) +Đối với mép dầm thép : S Jc  J x 3.6 103   7.2 103 m3 yc 0.5 +Đối với mép dầm thép: S Jt  J x 3.6 103   7.2 103 m3 yt 0.5 10.2 Đặc trung hình học (Dầm biên khơng bố trí táp) Giai đoạn liên hợp ngắn hạn (n) -Khi sử dụng mối nối liên kết bulông , tiết diện bị giảm yếu -n=8  -Giả sử: + Đặt hàng bulông mặt cắt ngang biên dầm thép  960 15  10  22 15  100   22.91% + Giả sử sườn dầm có 10 bulong  % giamyeu  100%   960 15   +Chọn tiết diện sườn giảm yếu 25% -Bề rộng hữu hiệu be chuyển btr tiết diện thép: btr  be n -Diện tích tiết diện liên hợp ngắn hạn:  1 0.445  F1n  F1     0.1 0.1  0.35  0.1  2.25  0.2   0.02128   0.0781m2   Đặc trưng hình học dầm thép: -Diện tích giảm yếu: -Momen tĩnh mặt cắt trục x tiết diện liên hợp ngắn hạn : F1  (b fc  t fc   Dt fc )  (b ft  t ft   Dt fc )  hw  tw  75%  (0.35  0.02   0.022  0.02)  (0.35  0.02   0.022  0.02)  0.015  0.96  0.75  0.02128m -Moment Tĩnh mặt cắt trục x: S x1  (b fc  t fc   Dt fc )  (h  1  (Chuyển vật liệu bê tông sang thép) n t fc )  (b ft  t ft   Dt ft )  ( t ft )  hw  tw  75%  ( h  t fc  hw ) 0.02 0.02 0.96 )  (0.35  0.02   0.022  0.02)   0.015  0.96  0.75  (1  0.02  ) 2  5.24 103  0.99  5.24 103  0.01  0.0108  0.5  0.01064m3  (0.35  0.02   0.022  0.02)  (1  -Vị trí trục trung hòa: S 0.01064  0.5m (m) +Tới biên chịu kéo: yt  x1  F1 0.02128 SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 t  1 h  1  1 S x1n  S x1  be  ts  (h  hv  s )   bv  hv  (h  hv )   b fc  hv  (h  v )  n  n  n  1  0.01064   2.25  0.2 1.2   0.1 0.11.067   0.35  0.11.05  0.0765m3 8 Vị trí trục trung hịa: +Tới biên chịu kéo: yt1n  S x1n 0.0765   0.979m (m) F1n 0.0781 +Tới biên chịu nén: yc1n  h  hv  ts  yt1n   0.1  0.2  0.979  0.321m  Độ dịch chuyển trọng tâm lên phía BTCT: y ''  yt1n  yt  0.979  0.5  0.479m -Moment quán tính mặt cắt giai đoạn liên hợp ngắn hạn: 42 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông   bv  hv3  ts  be  ts3 2  ( h  h   yt n )  b  t  (h  hv  yt 3n)  bv  hv  v e s   3n  12  3n  12    b  h3   b ft  hv t h  b  t3 J x1n  J x  F1  ( y '' )   e s  (h  hv  s  yt1n)  be  t s    v v  (h  hv  yt1n)  bv  hv     b ft  hv  ( yc1n  t s  v )  n  12   n  12  n  12 J x 3n  J x  F1  ( y '' )2    0.1 0.13   0.35  0.13   2.25  0.23  3.6 103  0.02128  0.4792     (1.2  0.979)  2.25  0.2      (1.067  0.979)  0.1 0.1    0.35  0.1 (0.071)   12 12   12     8.48 103  2.93 103  8.57 10 5  2.57 10 5  0.0114m4  3.6 103  0.02128  0.3792   6.65 103  1.99 103  1.5 105  8.65  103 mm4 -Moment quán tính bụng: J x1n  w   0.1 0.13   2.25  0.23   (1.2  0.879)2  2.25  0.2     (1.067  0.879)2  0.1 0.1 24  12 24 12    0.963  0.015 0.96   0.96  0.015  0.75  (0.321   0.02)2  1.42 103 mm4 12 -Moment quán tính cánh chịu nén: J1nx c  0.35  0.023  0.35  0.02  (0.99  0.979)2  1.08 106 mm4 12 -Moment quán tính cánh chịu kéo: J1nx t  0.35  0.023  0.35  0.02  (0.979  0.01)2  6.57 103 mm4 12 -Moment quán tính bụng: J x 3n  w  0.963  0.015 0.96  0.96  0.015  0.75  (0.421   0.02)  1.17 103 mm4 12 -Moment quán tính cánh chịu nén: J 3nx c  0.35  0.023  0.35  0.02  (0.99  0.879)2  8.64 105 mm4 12 -Moment quán tính cánh chịu kéo: J 3nx t  0.35  0.023  0.35  0.02  (0.879  0.01)  5.5 10 3 mm4 12 -Moment kháng uốn tiết diện liên hợp ngắn hạn: +Đối với mép bản: S Jb1n  J x1n 0.0114   0.0355m3 yc1n 0.321 c +Đối với mép dầm thép : S J 1n J x1n 0.0114    0.542m3 h  yt1n  0.979 +Đối với mép dầm thép : S Jt 1n  J x1n 0.0114   0.0116m3 yt1n 0.979 Giai đoạn liên hợp dài hạn (3n) -Diện tích tiết diện liên hợp dài hạn: F3n  F1   1 0.445    0.1 0.1  0.35  0.1  2.25  0.2   0.02128   0.0398m2 24  24  -Moment kháng uốn tiết diện liên hợp dài hạn: +Đối với mép bản: S Jb3 n  J x 3n 8.65 103   0.02m3 yc 3n 0.421 +Đối với mép dầm thép: S Jc3 n  +Đối với mép dầm thép: S J n t J x 3n 8.65 103   0.0714m3 h  yt 3n  0.879 J x 3n 8.65 103    9.84 103 m3 yt 3n 0.879 Bảng tổng hợp ĐTHH vị trí mối nối Tiết diện Chưa liên hợp LH ngắn hạn(n) LH dài hạn(3n) -Momen tĩnh mặt cắt trục x tiết diện liên hợp dài hạn : F(m2) 0.02128 0.0781 0.0398 t   h     be  ts  (h  hv  s )   bv  hv  (h  hv )   b fc  hv  (h  v )   3n   3n   3n   1  0.01064   2.25  0.2 1.2  0.1 0.11.067   0.35  0.11.05  0.035m3 24 24 24 Sx(m3) 0.01064 0.0765 0.035 Yt(m) 0.5 0.979 0.879 Yc(m) 0.5 0.321 0.421 Jx(m4) 3.6  10 3 0.0114 8.65 103 Jx-w(m4) 1.1 10 3 1.42  103 1.17  103 Jx-c(m4) 1.25  103 1.08  106 8.64 105 Jx-t(m4) 1.25  103 6.57 103 5.5  10 3 S x 3n  S x1  -Vị trí trục trung hòa: +Tới biên chịu kéo: yt 3n S 0.035  x 3n   0.879m (m) F3n 0.0398 +Tới biên chịu nén: yc 3n  h  hv  ts  yt 3n   0.1  0.2  0.879  0.421m  Độ dịch chuyển trọng tâm lên phía BTCT: y ''  yt 3n  yt  0.879  0.5  0.379m 10.3 Nội lực tác dụng lên mối nối Do vị trí đặt mối nối L/3=7.33m Tính tốn nội lực Ltt/3 tĩnh tãi :( Dầm biên) +DC1=14.675KN/m SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 43 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông +DC2=14.69KN/m M 3T  145  4.81  145  4.81(14.07  4.3) 4.81(14.07  8.6)  35   1247.19 KN m 14.07 14.07 M 2T  110  4.81  110  4.81(14.07  1.2)  1013.07 KN m 14.07 M lane   9.3  4.8114.07  314.69 KN m Hình Sơ đồ xếp tĩnh tải L/3 M DC1   4.81 21.4 14.675  755.27 KN m M DC   4.81 21.4 14.69  756.05 KN m VDC1  ( VDC 1  7.33  0.3426  14.07  0.6574)  14.675  49.44KN 2 V3T  145  0.6574  145  0.6574  (14.07  4.3) 0.6574  (14.07  8.6)  35   170.459kN 14.07 14.07 V2T  110  0.6574  110  0.6574  (14.07  1.2)  138.46kN 14.07 Vlan  ( 1  0.3426  7.33   0.6574 14.07)  9.3  31.33KN 2 -Tải trọng đoàn người bộ: PL=3 KN/m2-Bề rộng lề hành 1.5m P=1.5xPL= 4.5kN/m VPL  mg nguoi  S DAH  P  1.143  ( 1  0.3426  7.33   0.6574  14.07)  4.5  17.32KN 2 M PL  mg nguoi  S DAH  P  1.143  4.81 0.5  21.4  4.5  264.72 KN Bảng tổng hợp nội lực L/3 1  (  7.33  0.3426  14.07  0.6574) 14.69  49.49 KN 2 Đơn vị: KN(V) KN.m(M) Tính tốn nội lực Ltt/3 hoạt tải : Nội lực Tải trọng DC1 DC2 PL (LL+IM) DC1 DC2 PL (LL+IM) M V Vị trí L/3 755.27 756.05 264.72 698.63 49.44 49.49 17.32 183.76 -Nội lực tác dụng lên mối nối: +Moment sườn dầm chịu: M w  M DC1  Jw J J 1.1103 1.17 103 1.42 103  M DC  w  M ( LL  IM )  w  755.27   756.05   698.63   420.05 KN m Jx J 3nx J1nx 3.6 103 8.65 103 0.0114 +Lực cắt sườn dầm chịu: Vw=VDC1+ VDC2+ VLL+IM=49.44+49.49+183.76=282.69KN +Moment cánh chịu: Hình Sơ đồ xếp hoạt tải L/3 M fc  M DC1  J fc Jx  M DC  J fc J 3nx  M ( LL  IM )  J fc J1nx  755.27  1.25 103 8.64 105 1.08 10 6  756.05   698.63   269.86 KN m 3.6 103 8.65 103 0.0114 +Moment cánh chịu: SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 44 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ M ft  M DC1  J ft Jx  M DC  J ft J 3nx Bộ môn: Công trình giao thơng  M ( LL  IM )  J ft J1nx  755.27  1.25 103 5.5 105 5.67 103  756.05   698.63   1096.17 KN m 3 3 3.6 10 8.65 10 0.0114  Chọn 28 bu lông để thiết kế Áp dụng quy định khoảng cách: 10.4 Sự làm việc bu-lông cường độ cao -Cự ly từ tim tới tim khơng nhỏ lần đường kính bu-lơng:3d=60mm 13.2.6.1 TCVN 11823- -Do vặn đai ốc nên bu lông chịu kéo thép bị xiết chặc, mặt tiếp xúc thép hình 06-2017 thành lực ma sát, bu lơng cường độ cao lực ma sát hoàn toàn tiếp nhận lực trượt gây nên Bu lông chịu kéo xiết chặc đai ốc (Sách KCT-Phạm Văn Hội) S  (100  4t )  175 -Cự li tối đa bu lông:  S  (100   20)  175 CT318 TCVN 11823-06-2017  S  180  175 -Khoảng cách từ lỗ đến mép tối thiểu 26mm Bảng 14 TCVN 11823-06-2017 -Bố trí kiểu song song: +Chiều dày táp cánh trên(ốp ):20mm +Chiều dày ốp cánh trên(ốp trong) :20mm +Chiều rộng táp cánh :350mm Hình :Sự làm việc chịu trượt bu-lông +Chiều rộng ốp cánh trên:140mm -Khả chịu trượt bu lông liên kết chịu ma sát xác định sau: Rn  K h K s N s Pt 13.2.8 TCVN-11823-06-2017 Trong : +Ns: Số lượng mặt ma sát tính cho bu-lông:Ns=2 (số lượng thép 3) +Kh: Hệ số kích thước lỗ quy định : Kh=1 (Bảng 16) +Ks:Hệ số điều kiện bề mặt quy định Ks=0.33(Giả sử bề mặt loại A) +Pt: Lực kéo yêu cầu nhỏ bu-lông Pt=140KN(Bảng 15) Khả chịu lực bu-lông cường độ cao là:  Rn  K h K s N s Pt  1 0.33  140  92.4 KN 10.5 Thiết kế bu lông cho cánh -Bài tốn bu-lơng cường độ cao (Tham khảo Chương Liên kết, KCT Phạm Văn Hội VD 2.5) -Cường độ chịu kéo nhỏ thép làm cầu: Fu =485Mpa -Lực kéo đứt cánh trên: N c  Ac  Fu  (350  20   22  20)  485  2541.4 KN Hình 2: Bố trí bu-lơng cánh -Lực kéo đứt cánh dưới: Nt  At  Fu  (350  20   22  20)  485  2541.4 KN 10.5.1 Tính tốn số bu lơng cho cánh 10.5.1 Tính số bu lơng cho cánh : -Các kích thước cánh trên: -Đối với bu-lông cường độ cao số lượng bu lông cần thiết để thõa mãn điều bền: 10.5.2 Tính tốn số bu lơng cho sườn dầm na  na  N CT 2.30 KCT Phạm Văn Hội  Ntb  - Chọn đường kính bu lơng: d= 20 mm - Số hàng bu lông: hàng N 2541.4 N  c  27.5  Ntb  Rn 92.4 - Số cột bu lông bên mối nối: cột - Khoảng cách từ hàng bu lông đến mép táp sườn dầm: 50 mm SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 45 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng - Khoảng cách cột bu lông : 100 mm - Khoảng cách hàng bu lông : 100 mm - Chiều dày táp sườn 15 mm - Chiều cao táp sườn 800 mm - Chiều rộng táp sườn dầm : 400 mm V=VM: Lực cắt tác dụng lên sườn dầm +  N min  Rn =92.4( Đối với bu-lông cường độ cao) 2 Nbl  NblM  NblV   N min  Rn  420.05  0.7   282.69        60.85KN  92.4 KN   2.56   16  2  Đạt điều kiện bền (Lực tổng lực lớn bu-lông ngồi chịu) Hình 3: Bố trí bu lơng mối nối sườn dầm -Công thức kiểm tra bền cho bu-lông tác động monent lực cắt: 2 Nbl  NblM  NblV   N min CT 2.38 KCT Phạm Văn Hội trang 95 Trong đó: Mlmax :Lực lớn tác dụng lên bu-lông moment gây (CT 2.35) m li2 + NblM  lmax : Khoảng cách dãy bu lơng ngồi 700mm m: Số bu-lơng dãy phía liên kết m=2 M=Mw: Moment tác dụng lên sườn dầm l i + NblV   (700  500  300  100)  2560000mm2  2.56m2 V : Lực cắt tác dụng lên bu lông(CT 2.37) n n:Số bu lông bên liên kết n=16 SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 46 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thơng CHƯƠNG 12: THIẾT KẾ LIÊN KẾT NGANG PD  0.0006V At Cd  1.8 At ( KN ) 8.1.2.1 TCVN 11823-03-2017 CT 17 12.1 Mục đích thiết kế Trong đó: -Chống đỡ ngang biên chịu nén bê tông chưa cứng + V : tốc độ gió thiết kế V  VB  S (CT 16) -Truyển lực gió dầm vào dầm trong: -Phân bố tải trọng tĩnh hoạt tải tác dụng lên kết cấu: -Đảm bảo ổn định biên chịu nén -Đối với phận mặt cắt I, chiều cao dầm ngang tối thiểu 0.5 chiều cao dầm 7.4.2 TCNV 11823-062017  Giả sử cầu nằm vùng tính gió cấp III, cao độ mặt cầu so với mặt nước 10 (m) khu vực mặt nước thống  Ta có: V = VBS = 53 x 1.09 = 57.77 (m/s) + Cd : Hệ số cản Hình TCVN 11823-03-2017 CT 17 b/d = 15/ 2.03= 7.4 12.2 Kích thước tiết diện ngang Cd = 1.2 Trong đó: -Lựa chọn kết cấu dầm ngang thép hình C sử dụng liên kết hàn + b = 15 (m): chiều rộng toàn cầu cấu kiện lan can + d = 2.03 (m): chiều cao kết cấu bao gồm lan can đặc có  PD  0.0006V 2Cd  0.0006  57.77 1.2  2.4  1.8( KN / m ) 12.4 Lực gió tác dụng vào nửa đáy dầm tác dụng vào biên dầm -Gió ngang tác động vào dầm biên, liên kết ngang thiết kết để tiếp nhận truyền tải trọng gió ngang xuống gối đỡ vị trí trụ mố Các dầm trung gian tính toán để coi gối đỡ ngang dầm chủ - Tải trọng gió tác dụng lên ½ chiều cao dầm phía biên chịu w1/2bottombeam  H PD  2.4  1.2 KN / m 2 Pbottom  w1/2bottom beam  L  1.2  3.02  3.624 KN (L khoảng cách dầm ngang) -Tải trọng gió cịn lại truyền xuống gối dầm ngang mặt cầu Phản lực phải truyền cho gối Hình 1:Kích thước liên kết ngang với tất dầm chủ: PuD  Pbottom  Ptop -Số lượng dầm ngang 48 dầm ngang -Chiều dài dầm ngang Ldn=1905mm -Diện tích tiết diện là: Adn   0.02  0.2  0.56  0.02  0.0192mm W1/2top  PD  (hv  ts  h  hgochan )  2.4 1.530  3.672 KN / m -Trọng lượng riêng dầm ngang là: Pdn  A  Ldn  7.85  0.0192 1.9  7.85  0.2286 KN Ptop  W1/2top  L  3.672  3.02  11.089 KN -Tĩnh tải rải dầm chủ trọng lượng thân dầm ngang là:  PuD  Pbottom  Ptop  11.089  3.624  14.73KN DCdn  Pdn  ndn 0.2286  48   0.053KN / m Lnhip  nbeam 22  12.5 Kiểm tra tỷ số dộ mảnh -Đối với phận giằng liên kết: 12.3 Tải trọng gió ngang -Tải trọng gió ngang PD tác dụng theo phương ngang đặt trọng tâm phần tiết diện thích hợp SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 K  140 9.3 TCVN -11823-06-2017 r +K=0.75: Hệ số chiều dài hiệu dụng TCVN-04-11823-2017 6.2.5 47 GVHD: TS Đỗ Tiến Thọ Bộ mơn: Cơng trình giao thông I  I y + r : Bán kính quán tính nhỏ : r  Adn  1.27 104  0.08m (A=0.0192m2) 0.0192 TÀI LIỆU THAM KHẢO -TCVN 11823-2017 (1-12) (Iy: Moment quán tính trục y mặt cắt dầm ngang) -Sách cầu thép GS.Lê Đình Tâm +  Chiểu dài khơng giằng: 3020mm -Sách cầu thép Nguyễn Xuân Toàn K  140 r 0.75  3.02   28.31  140 0.08  Đạt -Kết cấu thép Phạm Văn Hội -VD tính toán cầu dầm liên hợp Nguyễn Viết Trung -Bản vẽ cầu ONG DAU -END - 12.6 Kiểm tra sức kháng dọc trục -Sức kháng tính tốn dọc trục Pr xác định theo: 9.2.1 TCVN 11823-06-2017 Pr  c  Pn Trong đó: + c : Hệ số sức kháng nén 5.4.2 - c  0.9 + Pn : Sức kháng nén danh định 9.4( cấu kiện không liên hợp) -9.5( cấu kiện liên hợp) -Tính Pn: -Cột có mặt cắt liên hợp thõa mãn quy định 9.5.2 TCVN 11823-06-2017 sức kháng nén danh định phải tính sau: ( Các quy định thõa, xem tiêu chuẩn) +Nếu   2.25  Pn  0.66 Fe As (59)-9.5.1 +Nếu   2.25  Pn  0.88Fe As (60)-9.5.1 l  K   Fe Với :    (61)-TCVN11823-06-2017   rs  Ee  K   Fe  28.31 345      226329  0.013  2.25 r  E    s  e  Pn  0.66  Fe  As  0.660.013  345 18800  6451.059 KN Vậy sức kháng nén tính tốn là: Pr  c Pn  0.9  6451.059  5805.95KN Kiểm tra: Pr  5805.95  Pud  14.73( KN )  Đạt SVTH: Ngô Văn Quang-18127039 48 PHẦN II: BẢN VẼ M1 M2 B 22000 11000 11000 CAN GIO TP.HCM +4.500 A A +3.261 MNCN +1.000 MNTN -0.593 -0.800 -0.900 Đáy sông (River low) Cọc khoan nhồi D1000 L=10000mm (Bored Pile D1000) M1 B Khổ giới hạn thơng thuyền: 15M SƠNG CẤP VI (Clearnce for navigation-level river ): 15M M2 -5.890 MẶT CHÍNH CẦU- MAIN VIEW OF BRIDGE TỶ LỆ - SCALE: 1/100 THUYẾT MINH (PRESENT): KÍCH THƯỚC TRONG BẢN VẼ DÙNG MM, CAO ĐỘ M (Dimention: mm, Elevation:M) 2.TIÊU CHUẨN KĨ THUẬT THIẾT KẾ : ( Design technical standards): - QUY MÔ BÁN VĨNH CỬU (Half size permanent) - TẢI TRỌNG TÍNH TỐN (Design load) : HL93 - TẢI TRỌNG NGƯỜI (Pedestrian load):3000 N/m2 - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ (Design standards): 11823-06-2017 VẬT LIỆU (Material) -BÊ TÔNG (Concrete ): fc=25MPa -THÉP (Steel) : Fy=345MPa Fu= 485MPa 3.KẾT CẤU CẦU (Bridge structure) - KẾT CẤU PHẦN TRÊN : DẦM THÉP LIÊN HỢP BẢN BÊ TÔNG CỐT THÉP (Superstructure : Reinforced concrete slab composite steel beams ) - KẾ CẤU PHẦN DƯỚI: MỐ CHỮ U VÀ CỌC KHOAN NHỒI (Substructure : Abutment U and Bored pile) - CHIỀU DÀI NHỊP: L=22M (Span Length) - SỐ NHỊP: NHỊP ( Span number: Span ) - CHIỀU RỘNG TOÀN CẦU :0.5x2+1x2+7.5x2 (M) ( Width full of bridge) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MÔN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG 3D CẦU- 3D BRIDGE ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN - MSSV NGÔ VĂN QUANG STUDENT-ID 18127039 HƯỚNG DẪN ADVISOR TS ĐỖ TIẾN THỌ TS ĐỖ TIẾN THỌ PHẦN BẢN VẼ-THE DRAWING TÊN ĐỒ ÁN - Project name ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP Design of steel-concrete Composite Bridges BỐ TRÍ CHUNG NGÀY: DATE: TỜ SỐ SHEET No 1/2 TỶ LỆ SCALE 18500 7500 1500 Lớp bê tông nhựa ASPHAL 70MM (Asphal concrete layer 70mm) +6.046 Lan can (Bacolny) 1.26% 7500 250 Lề đường người (Moving pedestrian path) Lớp phòng nước 5MM (Water procfing layer) Bản mặt cầu (Bridge deck) +4.776 +4.817 1.26% 2.00% +4.516 1200 200 2.00% +3.136 +3.300 1250 2000 2000 2000 2000 2000 2000 9250 2000 2000 1250 9250 MẶT CẮT NGANG CẦU - CROSS SECTION OF BRIDGE 1/2 MẶT CẮT B-B ( 1/2 SECTION B-B) TỶ LỆ-SCALE: 1/60 Bacolny Asphal concrete layer 70mm Bridge deck Moving pedestrian path 3D MẶT CẮT NGANG CẦU - 3D CROSS SECTION OF BRIDGE 3D MẶT BẰNG DẦM - 3D PLAN VIEW OF BEAMS TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN - MSSV NGÔ VĂN QUANG STUDENT-ID 18127039 HƯỚNG DẪN ADVISOR TS ĐỖ TIẾN THỌ TS ĐỖ TIẾN THỌ PHẦN BẢN VẼ-THE DRAWING TÊN ĐỒ ÁN - Project name ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP Design of steel-concrete Composite Bridges BỐ TRÍ CHUNG NGÀY: DATE: TỜ SỐ SHEET No 2/2 TỶ LỆ SCALE 2910 1500 1530 250 22000 300 21400 C 600x200x20x20 300 Mép Bản mặt cầu ( Edge bridge deck) Liên kết bu-lông (Bolted splice) 2000 2000 9250 2000 2000 1250 B2 Tim cầu (Center line bridge) I 1000x350x20x20 Tim gối (Center line bearing) 1/2 MẶT BẰNG CẦU ( 1/2 PLAN VIEW OF BRIDGE ) B2 1/2 MẶT CẮT A-A ( 1/2 SECTION A-A ) TỶ LỆ - SCALE : 1/65 ĐƠN VỊ BẢN VẼ : MM (DIMENTION : MM ) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN - MSSV NGÔ VĂN QUANG STUDENT-ID 18127039 HƯỚNG DẪN ADVISOR TS ĐỖ TIẾN THỌ TS ĐỖ TIẾN THỌ PHẦN BẢN VẼ-THE DRAWING TÊN ĐỒ ÁN - Project name ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP Design of steel-concrete Composite Bridges BỐ TRÍ CHUNG NGÀY: DATE: TỜ SỐ SHEET No TỶ LỆ SCALE L/2= 11000 220 24x220= 5280 300 1350 20x275= 5500 1870 1870 3740 1870 Neo(Anchor) E K 960 1000 20 F D 20 D E I 1000x350x20x20 B1 Tim gối (Center line bearing) K B2 Sườn tăng cường đứng (Stringer) C 600x200x20x20 S F MẶT ĐỨNG DẦM CHỦ - FRONT VIEW OF MAIN BEAM Liên kết bu-lông sườn dầm (Bolted splice of wed) TỶ LỆ - SCALE: 1/35 11000 300 1350 1870 1870 3740 1870 3667 350 175 175 7333 MẶT BẰNG DẦM CHỦ - PLAN VIEW OF MAIN BEAM MẶT CẮT D-D (SECTION D-D) Liên kết bu-lông cánh dầm (Bolted splice of flange) TỶ LỆ - SCALE: 1/35 20 350 Anchor Stringer B1 960 1000 15 Bolted splice of flange Bolted splice of flange 20 VOLUME TABLE 350 B1 I1000x350x20x20 MẶT CẮT E-E (SECTION E-E) 3D DẦM CHỦ-3D MAIN BEAM MARK VOLUME LENGTH MAIN BEAM 0.75 m³ 22M TỶ LỆ - SCALE: 1/15 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN - MSSV NGÔ VĂN QUANG STUDENT-ID 18127039 HƯỚNG DẪN ADVISOR TS ĐỖ TIẾN THỌ TS ĐỖ TIẾN THỌ PHẦN BẢN VẼ-THE DRAWING TÊN ĐỒ ÁN - Project name ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP Design of steel-concrete Composite Bridges CẤU TẠO HỆ DẦM THÉP NGÀY: DATE: TỜ SỐ SHEET No 1/3 TỶ LỆ SCALE 50 3x100= 300 350 50 40 60 60 40 50 60 60 Liên kết bu-lông cánh (Bolted splices of flange) 150 400 800 60 60 50 800 Lổ bu-lông D=22MM (VOIDED SLAB) 7x100= 700 1040 800 50 7x100= 700 50 15 Plate of wed MẶT CẮT F-F (SECTION F-F) TỶ LỆ - SCALE: 1/15 LIÊN KẾT BULÔNG SƯỜN DẦM- 3D LIÊN KẾT BULÔNG SƯỜN DẦM- TỶ LỆ - SCALE: 1/15 BOLTED SPLICES OF WED 3D BOLTED SPLICES OF WED 350 TỶ LỆ - SCALE : 1/15 Bolt 20 20 3x60= 360 140 70 140 140 140 Cover plate 360 360 150 60 40 350 40 60 Crew nut LIÊN KẾT BULÔNG BẢN CÁNH- TỶ LỆ - SCALE: 1/15 TỶ LỆ - SCALE: 1/15 350 65 Đường hàn 10MM (WELD) 110 110 50 65 Anchor Đầu neo D=50MM (End block) R 13 Steel beam N 100 Neo D=25MM (ANCHOR) R 25 50 N 150 150 275 3D LIÊN KẾT BU-LÔNG BẢN CÁNH 3D BOLTED SPLICES OF FLANGE BẢN TÁP CÁNH DẦM-PLATE OF FLAGE BOLTED SPLICES OF FLANGE 150 350 BẢN TÁP SƯỜN DẦM-PLATE OF WED 25 PHƯƠNG DỌC NEO - VERTICAL ANCHOR TỶ LỆ - SCALE: 1/20 MẶT CẮT K-K (SECTION K-K) TỶ LỆ - SCALE: 1/15 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MÔN CÔNG TRÌNH GIAO THƠNG 3D NEO - 3D ANCHOR TỶ LỆ -SCALE : 1/5 ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN - MSSV NGÔ VĂN QUANG STUDENT-ID 18127039 HƯỚNG DẪN ADVISOR Neo - Anchor TS ĐỖ TIẾN THỌ TS ĐỖ TIẾN THỌ PHẦN BẢN VẼ-THE DRAWING TÊN ĐỒ ÁN - Project name ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP Design of steel-concrete Composite Bridges CẤU TẠO HỆ DẦM THÉP NGÀY: DATE: TỜ SỐ SHEET No 2/3 TỶ LỆ SCALE Chi tiết C (Detail C) C 600x200x20x20 B2 20 200 560 B2 20 20 600 200 2000 2000 2000 CHI TIẾT B2 - DETAIL B2 2000 8000 TỶ LỆ-SCALE : 1/15 LIÊN KẾT NGANG - CROSS BRACING TỶ LỆ-SCALE : 1/50 B2 C 600x200x20x20 3D LIÊN KẾT NGANG - 3D CROSS BRACING 350 Vát 30x30mm (Chamfer 30x30mm) S 20 h=10MM B2 960 960 960 S 3D CHI TIẾT B2- 3D DETAIL B2 B1 3D CHI TIẾT C - 3D DETAIL C VOLUME TABLE CROSS BRACING 20 1000 1000 600 200 C 600x200x20x20 h=10MM 168 SƯỜN TĂNG CƯỜNG ĐỨNG - STRINGER CHI TIẾT C - DETAIL C TỶ LỆ-SCALE : 1/15 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MÔN CÔNG TRÌNH GIAO THƠNG 15 MARK SINH VIÊN - MSSV NGƠ VĂN QUANG STUDENT-ID 18127039 HƯỚNG DẪN ADVISOR TS ĐỖ TIẾN THỌ TS ĐỖ TIẾN THỌ 0.04 m³ 1900 -h: CHIỀU CAO ĐƯỜNG HÀN PHẦN BẢN VẼ-THE DRAWING TÊN ĐỒ ÁN - Project name ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP Design of steel-concrete Composite Bridges LENGTH -KÍCH THƯỚC BẢN VẼ: MM B2 TỶ LỆ-SCALE : 1/15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT VOLUME CẤU TẠO HỆ DẦM THÉP NGÀY: DATE: TỜ SỐ SHEET No 3/3 TỶ LỆ SCALE ... 26 4 .Thiết kế 39 1.Kiểm tra TTGH cường độ .26 CHƯƠNG 10: THIẾT KẾ NEO LIÊN KẾT 39 1.1 Kiểm tra theo sức kháng uốn trường hợp có táp ... 45 Ứng suất uốn dầm liên hợp 34 10.5 Thiết kế bu lông cho cánh 45 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG 36 10.5.1 Tính số bu lơng cho cánh : 45 1.Tổng... thường tiết diện chữ I có kích thước cho dầm ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP (TCVN:11823-06-2017) CHƯƠNG 1:CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN VÀ BỐ TRÍ MCN 1.Số liệu thiết kế dầm biên -Điều kiện chọn chiều cao dầm