0802THIẾT KÉ CUNG CẮP ĐIỆN NHÀ MÁY CHẾ BIẾN GỎ BÌNH MINH

Gi i thi u chung v h th ng đ i n

Hiện nay, đất nước ta đang tiến hành xây dựng hệ thống điện năng lượng tái tạo nhằm hỗ trợ quá trình công nghiệp hóa hiện đại hóa Sau hơn 30 năm đổi mới, ngành công nghiệp Việt Nam đã có nhiều phát triển đáng kể Các nhà máy điện được xây dựng trên khắp các miền của Tổ quốc, góp phần nâng cao đời sống của người dân Nhu cầu về điện năng trong các lĩnh vực công nghiệp, nông nghiệp và dịch vụ không ngừng gia tăng Để đáp ứng nhu cầu này, Nhà nước đã đầu tư xây dựng nhiều nhà máy nhiệt điện và thủy điện Trong 10 năm trở lại đây, nhiều nhà máy đã được lập kế hoạch khảo sát, thiết kế và đưa vào hoạt động Để đảm bảo nguồn cung cấp điện ổn định, cần phát triển thêm nhiều nguồn năng lượng mới như năng lượng mặt trời, năng lượng gió và năng lượng hạt nhân, đặc biệt là trong mùa khô khi các thủy điện thiếu nước.

Nh ng yêu c u đ t ra đ i v i ngành đi n n c ta hi n nay là:

- Th nh t: đ m b o cung c p đ y đ nhu c u v đi n n ng cho n n kinh t qu c dân

Kinh phí xây d ng các nhà máy phát đi n th ng r t l n nên vi c đ m b o đ y đ đi n n ng cho m i nhu c u là nhi m v r t khó kh n

Chất lượng điện năng đóng vai trò quan trọng trong các ngành công nghiệp yêu cầu độ chính xác cao như điện tử và hóa chất Nếu chất lượng điện năng không đạt yêu cầu, sẽ ảnh hưởng đến hiệu suất và chất lượng sản phẩm đầu ra.

Điện là nguồn năng lượng quan trọng, nhưng việc sử dụng điện không an toàn có thể dẫn đến những hậu quả nghiêm trọng như cháy nổ, hư hại tài sản và gây nguy hiểm cho môi trường và con người Để đảm bảo an toàn, cần tuân thủ đúng quy trình kỹ thuật khi sử dụng điện, tránh các hành vi vi phạm có thể gây ra tai nạn.

Trong bối cảnh kinh tế hiện nay, doanh nghiệp cần chú trọng đến việc đảm bảo yêu cầu về kinh tế kỹ thuật trong quá trình sản xuất Các công ty sản xuất phải tập trung vào việc tối ưu hóa chi phí, chất lượng sản phẩm và giá thành, từ đó góp phần nâng cao lợi nhuận Ngoài ra, thiết kế cung cấp cũng cần được tính toán để đáp ứng các tiêu chuẩn kỹ thuật, đồng thời giữ cho chi phí vận hành ở mức tối thiểu, nhằm giảm thiểu lãng phí và nâng cao hiệu quả kinh tế.

Tóm l i đi n n ng là một nguồn năng lượng vô cùng cần thiết cho cuộc sống Việc sản xuất ra điện năng và cung cấp đến người tiêu dùng một cách an toàn, đúng quy trình là nhiệm vụ khó khăn nhưng vô cùng quan trọng Nghiên cứu một bản thiết kế cung cấp điện cần phải có các kiến thức cơ bản về quy tắc và quy định của ngành điện Hiểu biết về các chế độ vận hành của thiết bị tiêu thụ điện còn gọi là phụ tải cùng với vị trí và công suất đặt của từng phụ tải trên bảng vẽ là rất cần thiết.

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 2 mô tả bảng tổng hợp các công trình giúp người thiết kế hoàn thiện danh sách yêu cầu của các phụ tải Bảng liệt kê bao gồm tổng công suất được lập dựa trên mạng lưới và dự đoán giá trị thực tế cần được cung cấp điên Từ những dữ liệu này, người ta có thể xác định công suất yêu cầu, lượng nguồn cung cấp và số nguồn cần thiết để đáp ứng cho mạng lưới.

Do vi c cung c p đi n còn h n ch nên ta phân làm 3 lo i ph t i tiêu th đi n nh sau:

Phát tán loại 1 là những phát tán có thể gây ra hậu quả nguy hiểm đến tính mạng con người, nhà hàng và phương tiện chính trị, quân sự, an ninh quốc phòng Loại phát tán này phải được cung cấp đến với độ tin cậy cao, sử dụng hai nguồn riêng biệt để đảm bảo thêm một nguồn dự phòng Thời gian một điểm bằng thời gian tắt đóng nguồn dự trữ.

Phí tổn 2 là những chi phí mà nhà cung cấp định gây ra, ảnh hưởng tiêu cực đến kinh tế liên quan đến việc hoàn thành kế hoạch sản xuất, hàng hóa sản phẩm và lãng phí sức lao động của nhân viên Phí tổn này thường được cung cấp đi kèm với độ tin cậy khá cao và thường sử dụng hai nguồn Thời gian một điển của phí tổn bằng thời gian đóng nguồn dựa trên tay.

- Ph t i lo i 3: là nh ng ph t i còn l i Ph t i lo i này cho phép m t đi n trong th i gian s a ch a hay b s c Vì v y ch c n m t ngu n cung c p đi n

Ngành đi n đóng vai trò quan tr ng trong n n kinh t , các xí nghi p c n đ c cung c p đi n v i đ tin c y cao đ không nh h ng đ n ch t l ng s n ph m.

T ng quan v nhà máy g Bình Minh

Nhà máy ch bi n g Bình Minh đ c xây d ng trên đ ng Nguy n Chí Thanh Huy n

Nhà máy B n Cát T nh Bình D ng được xây dựng vào năm 1994 và chính thức đi vào hoạt động vào năm 1995 Với diện tích tổng cộng hơn 18.000 m², trong đó khu phân xưởng chiếm 10.0025 m², nhà máy hiện có 72 đầu c máy hoạt động trong dây chuyền sản xuất.

Nhà máy có tổng số công nhân là 78 người, trong đó 14 người làm việc tại văn phòng và 64 người là công nhân sản xuất trực tiếp Nguồn điện cung cấp cho nhà máy là 22 kV từ lưới điện quốc gia, được chuyển đổi qua máy biến áp hạ xuống 380 V Hệ thống điện trong nhà máy được bố trí an toàn, với dây dẫn được bảo vệ trong ống nhựa PVC, rãnh ngầm hoặc đặt trong khay cáp, áp sát tường hoặc treo trên trần nhà Công nghệ sản xuất hiện đang được áp dụng tại nhà máy.

Phân x ng trong quy trình sản xuất bao gồm các bước từ phân x ng x lý thô đến phân x ng hoàn thiện và tạo ra sản phẩm cuối cùng Mỗi giai đoạn phân x ng đều ảnh hưởng đến công suất và chất lượng sản phẩm, do đó việc kiểm soát chặt chẽ từng bước là rất quan trọng để đảm bảo hiệu quả sản xuất.

Nội dung nhiệm vụ của dự án cung cấp cho nhà máy gồm tính toán phốt ai, lựa chọn máy biến áp, tính toán dây dẫn, lựa chọn thiết bị bảo vệ, và tính toán nối đất cũng như chống sét trong phân xưởng Dự án tốt nghiệp cần có 3 sản phẩm chính.

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 3

L i h áp có U đ m = 380 V ĩ B ng li t kờ cỏc thi t b trong nhà mỏy g : a/ Phân x ng x :

STT Tên thi t b S l ng KHMB

5 Máy hút b i 1 17 2,2 2,2 380 0,8 0,5 Σ 10 318,2 b/ Phân x ng x lý thô:

5 Máy hút b i 1 17 2,2 2,2 380 0,8 0,5 Σ 10 210,4 c/ Phân x ng x lý tinh:

6 Máy hút b i 1 17 2,2 2,2 380 0,8 0,5 Σ 13 308,8 d/ Phân x ng chi ti t: có 3 phân x ng

4 Máy hút b i 1 17 2,2 2,2 380 0,8 0,5 Σ 8 40,7 e/ Phân x ng hoàn thi n:

Phân nhóm ph t i

Xác đ nh tâm ph t i

Nguyên t c xác đ nh tâm ph t i

Sau khi tiến hành phân chia nhóm phụ tải, chúng ta bắt đầu xác định tâm phụ tải của nhóm phụ tải nhằm lập đồ thị điện cung cấp cho nhóm thiết bị, đảm bảo rằng thiết bị được kết nối và hoạt động công suất là nhánh nhất.

Tâm ph t i đ c tính theo công th c:

P đ mi: công su t đnh m c c a thi t b th i xi, yi: t a đ c a thi t b th i

Thông thường, việc đặt tấm phân phối tâm phát tại nhà máy nhằm cung cấp điện với tính thực tiễn cao và hiệu suất công suất tối ưu, đồng thời đảm bảo chi phí dây dẫn hợp lý Tuy nhiên, sự lựa chọn cuối cùng phụ thuộc vào bảng mạch quan trọng, yêu cầu thao tác và tiêu chí an toàn.

Xác đ nh tâm ph t i 6-8

Ta ch n tr c t a đ O (0;0) là g c bên trái phía d i c a m t b ng s n xu t

TÍNH TOÁN T NG T CHO CÁC T CÒN L I TA CO B N SAU:

2.1 Ph t i tính toán: ĩ T đ ng l c 1: Phõn x ng x :

5 Máy hút b i 1 17 2,2 2,2 380 0,8 0,5 Σ 10 318,2 ơ Dũng đnh m c c a thi t b :

Immmax = I đmmax x Kmm ng c kh i đ ng tr c ti p ta ch n Kmm = 5

• Công su t tác d ng: (n>3 v nhq≤4 )ta co:ta lây K pti =0,75

• Công su t ph n kháng: (n>3 v nhq≤4 )ta co:ta lây K pti =0,75

176, 28 1,18 208, 01 n n tb sdi dmi sdi dmi i i i

• Dòng ph t i tính toán c a nhóm:

I đ n= Ik đ max+( Itt –Ksdnh I đ mmax )

I đn 3,5+(560,833-0,554 192,7)17,5 (A) ĩ T đ ng l c 2: Phõn x ng x lý thụ:

⇒ ch n nhq = 4 tra b ng (A2) sách giáo khoa h ng d n thi t k cung c p đi n ta đ c: Kmax = 1,46

• Công su t tác d ng: Khi nhq ≥ 4 dm sd tb

• Công su t ph n kháng: Khi nhq 10

I đ n= Ik đ max+ (Itt –Ksd I đ mmax )

I đn 03,85+(355,71-0,632 60,77)b1,15 (A) ĩ T đ ng l c 3: Phõn x ng x lý tinh:

132, 44 0, 906 120, 01 n n tb tb tb sdi dmi tb i i

• Công su t tác d ng: (n>3 v nhq≤4 )ta lây K pti =0,75

• Công su t ph n kháng: (n>3 v nhq≤4 )ta lây K pti =0,75

I đn = I kđmax + (Itt –Ksdnh I đmmax )

I đ n58,1+(514,29-0,698 71,62)2,39 (A) ĩ T đ ng l c 4: Phõn x ng chi ti t: 1

I đ n= Ik đ max+ (Itt –Ksdnh I đ mmax )

T đông l c 5 và 6 tính toán t ng t t đ ng l c 4 ĩ T đ ng l c 7: Phõn x ng hoàn thi n:

27, 38 1, 028 28,14 n n tb tb tb sdi dmi tb i i

I đ n= Ik đ max+ (Itt –Ksdnh I đ mmax )

• Tr n màu tr ng H s ph n x ρ tr = 0,75

• T ng màu vàng nh t H s ph n x : ρ tg = 0,5

• Sàn xi m ng H s ph n x : ρ lv = 0,3

5.) Ch n kho ng nhi t đ màu: Tm = 2900 ÷ 4200(K 0 ) theo đ th đ ng cong Kruithof

• Lo i: RI(đèn TNCA) chóa nhôm

• Quang thông các bóng /1 b : = 6300(lm)

• Ld cmax = 1,5 htt , Lngangmax = 1,5 htt

• Chi u cao treo đèn so v i b m t làm vi c: htt =8 – (2+ 0.8) = 5,2(m)

• H s có ích : v i K = 3,84 ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 1/3, tra b ng ph l c 7 b đèn câp B( trang 37 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-

D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : ud = 1,13

Ta ch n 120 b đèn đ d dàng phân chia

15.) Ki m tra sai s quang thông:

K t lu n: Sai s này ch p nh n đ c vì n m trong kho ng cho phép: (-10% ÷ 20%)

16.) Ki m tra đ r i trung bình trên b m t làm vi c:

17.) Phân b đèn: Ta phân b đèn thành 10 dãy, m i dãy có12 b

3.1.3 Phân x ng x lý tinh: k t qu tính toán t ng t phân x ng x

17.) Phân b đèn: Ta phân b đèn thành 9 dãy, m i dãy có 10 b

3.1.5 Phân x ng chi ti t 2: k t qu tính toán t ng t Phân x ng chi ti t 1

D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : u d = 1,14

K t lu n: Sai s này ch p nh n đ c vì n m trong kho ng cho phép: (-10% ÷ 20%) Φ bđ

5.) Ch n kho ng nhi t đ màu: Tm = 2700 - 3500(K 0 ) theo đ th đ ng cong Kruithof

• èn Tr ng nóng, Tm = 3000( 0 K)

• Quang thông các bóng /1 b : 2*3450 = 6900(lm)

• Chi u cao treo đèn so v i b m t làm vi c: htt = 6 – (0,8 + 0) = 5,2(m)

• H s có ích : v i K = 3,78, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c

7 ( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng Lan H ng-

Phan Th Thu Vân) : ud = 1,03

• Chi u cao treo đèn so v i b m t làm vi c: htt = 4(m)

• H s có ích : v i K = 0,8, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c 7 b đèn c p G và b đèn c p T( trang 40 va trang 41sách h ng d n AMH c a

Phan Th Thanh Bình-D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) :c p G=> ud 0,52c p T=>u i =0,37

15.) Ki m tra sai s quang thong:

Nhà v sinh t n tr t di n tích t ng t t n l u ta chi tính cho t n trêt t n l u t ng t

3.1.10 Phòng máy bi n áp và máy phát:

7 b đèn c p E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : ud = 0,65

7 c p b đèn E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

Trong kh i v n phòng có 8 phòng và phòng y t có di n tích gi ng nhau ta chi c n tính

1 phòng,cac phòng còn l i t ng t nhau

• H s có ích : v i K = 2, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c 7 c p b đèn E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

• H s có ích : v i K = 3,1, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c 7 c p b đèn E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : ud = 1

• Ld cmax = 1,6 htt , Lngangmax = 2 htt

7 c p b đèn H và c p b đèn T( trang 40 và trang 41 sách h ng d n AMH c a

Phan Th Thanh Bình-D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : ud = 0,7; ui=0,54

• H s có ích : v i K = 1,04; ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c

3.2 Tính toán ph t i chi u sáng:

Pttcs= Nb đ * nbong/bo * ( P đ + Pballast ) = Nb đ * nbong/bo *( 1,2 P đ )

Các phân x ng, v n phòng , nhà xe , nhà kho, c n tin… tính toán t ng t , k t qu tinh toán cho vào b ng sau :

STT N bđ Pttcs(KW) Qttcs(KVAR)

11 Phòng máy phát và máy bi n áp

3.3 Xác đnh ph t i sinh ho t

Ph t i l nh bao g m các c m 1 pha, 3 pha, máy l nh và h th ng qu t

Psh = Po c m + Pqu t + Pmáy l nh

Qsh = Qo c m + Qqu t + Qmáy l nh

3.3.1Phân x ng x : a/ Công su t c m 3 pha:

P = N ocam * U day * 3 * I dm * cos θ * ksd

Cosϕ : h s công su t l i sinh ho t (0.75- 0.8)

Kích th c phân x ng : a = 40 m , b = 40 m ử chu vi = 160 m

Qo cam ,84 * 0.75= 12,63KVAR b/Công su t h th ng thông gió: pquat = Nquat * P đ mquat *knc

P đ mquat: công su t đnh m c c a qu t

Cosϕ : h s công su t sinh ho t l i

Ta đ t 04 qu t thông gió có thông s sau :

P đm qu t = 1.5 kW Cosϕqu t = 0.8 => tgϕqu t = 0.75

3.3.2 Phân x ng x lý thô: a/ Công su t c m 3 pha:

Po cam = 14*380* 3* 10 * 0,8 * 0,2 = 1474 W = 14,74 KW Cosϕ= 0.8 => tgϕ= 0.75

Qo cam ,74* 0.75= 11,05KVAR b/Công su t h th ng thông gió: pquat = Nquat * P đ mquat *knc

P đmquat : công su t đnh m c c a qu t

3.3.3 Phân x ng x lý tinh co di n tich t ng t phân x ng x nên k t qu tính toán t ng t

3.3.4 phân x ng chi ti t 1 a/ Công su t c m 3 pha:

Qo cam ,74 * 0.75= 11,05 KVAR b/Công su t h th ng thông gió: pquat = Nquat * P đmquat *knc

P đ m qu t = 1.5 kW Cosϕqu t = 0.8 => tgϕqu t = 0.7

3.3.5 phân x ng chi ti t 2 và phân x ng chi ti t 3 có di n tích t ng t phân x ng chi ti t 1 nên k t qu tính toán t ng t

3.3.6 phân x ng hoàn thi n a/ Công su t c m 3 pha:

Qo cam ,95 * 0.75= 14,21 KVAR b/Công su t h th ng thông gió: pquat = Nquat * P đ mquat *knc

Công su t h th ng thông gió: pquat = Nquat * P đmquat *knc

Pocam =Nocam * Upha * Idm ocam * Cosϕ ocam * ksd

Qocam = tgϕ ocam* Po cam

Idm ocam: dòng đi n đnh m c c m ( 10 A)

Cosϕ ocam: h s công su t l i sinh ho t

Kích th c v n phòng : a = 7m , b = 5m ử chu vi = 24 m

Qo cam =2,112*0,75=1,584 KVAR b/ Công su t h th ng máy l nh:

Pmaylanh = Nmaylanh * Pdm maylanh * knc

Pdm maylanh : công su t đnh m c c a máy l nh

Cosϕ : h s công su t l i sinh ho t

Ta đ t 01 máy l nh có thông s sau:

Trong kh i v n phòng co 8 phòng và phòng y t có di n tích gi ng nhau nên ta tính toan t ng t

3.3.9 h i tr ng: a/ Công su t c m 1 pha :

P ocam =N ocam * U pha * I dm ocam * Cosϕ ocam * ksd

Kích th c h i tr ng: a = 20m , b = 10m ử chu vi ` m

Qo cam = 5,28 * 0.75= 3,96 KVAR b/ Công su t h th ng máy l nh:

Kích th c c n tin: a = 10m , b = 10m ử chu vi @ m

Qo cam = 3,52 * 0.75= 2,64KVAR b/Công su t h th ng qu t: pquat = Nquat * P đ mquat *knc

Ta đ t 08 qu t có thông s sau :

P đm qu t = 75 W Cosϕqu t = 0.8 => tgϕqu t = 0.75

Kích th c h i tr ng: a = 10m , b = 5m ử chu vi 0m

Tính toán t ng t cho các phòng, phân x ng còn l i, k t qu đ c đ a vào b ng kêt qu sau : b/Công su t h th ng qu t: pquat = Nquat * P đmquat *knc

P đ m qu t = 75 W Cosϕqu t = 0.8 => tgϕqu t = 0.75

3.4 Xác đnh ph t i tính toán TPPPX:

TPPPX1 bao g m t đ ng l c 1, t chi u sáng phân x ng, t sinh ho t phân x ng,

Công su t tính toán c a TPPPX I đ c xác đnh theo công th c sau :

TDLj tt dt sh cs

TDLj tt dt sh cs TPPPX tt Q Q k Q

_ TPPPX tt TPPPX tt TPPPX tt P Q

_ TPPPX tt TPPPX dm mm sd dn I I k k

T ng t ta ti n hành tính toán cho các t phân ph i phân x ng khác và thu đ c k t qu trong b ng t ng h p

TPPPX1 bao g m t đ ng l c 2, t đ ng l c 3, t chi u sáng phân x ng, t sinh ho t phân x ng

Q tb (kVAR) n hq P tt (kW)

TPPPX1 bao g m t đ ng l c 4, t đ ng l c 5, t đ ng l c 6, t chi u sáng phân x ng, t sinh ho t phân x ng

TPPPX 4 bao g m t đông l c 7, t chi u sáng phân x ng, t sinh ho t phân x ng,t chi u sáng nhà kho

TPPPX5 bao g m h i tr ng,8 v n phòng,phòng y t ,c n tin,nhà xe,phòng b o v ,wc t n trêt,wc t n l u

3 4.6 t còn l i : t chi u sáng tr m bi n áp và máy phát

3.5 Xác đnh ph t i tính toán toàn nhà máy (TPPC):

Ph t i tính toán toàn nhà máy bao g m ph t i TPPPX 1, TPPPX 2, TPPPX 3, TPPPX 4,

STT Tên t P tt (KW) Q tt (KVAR) S(KVA)

1 TCS tr m bi n áp và máy phát

Ptt_TPPC = Ptt_TPPP 1 + Ptt_TPPP 2 + Ptt_TPPP 3 + Ptt_TPPP 4 + Ptt_TPPP 5 + Ptt_khác

Qtt_TPPC = Qtt_TPPP 1 + Qtt_TPPP 2 + Qtt_TPPP 3 + Qtt_TPPP 4 + Qtt_TPPP 5 + Qtt_khác

S tt _ TPPC = P tt 2 _ TPPC +Q tt 2 _ TPPC = 963,7732 2 +932,6556 2 41,1581 (KVA) luoi

I dn _ TPPC =I tt _ TPPC +I dm max (k mm max −k sd max )

3.6 Bù công su t ph n kháng:

Xác đ nh dung l ng bù :

Qbu = Ptt_TPPC ( tgϕtt_TPPC - tgϕTPPC_chuan )

V i: cosϕtt_TPPC = 0.72 => tgϕtt_TPPC = 0.963 cosϕTPPC_chuan = 0.95 => tgϕTPPC_chuan = 0.328

Ch n t bù : lo i t 3 pha KC2-1,05-60-2Y1 , 10 b v i Q 1 bo = 60 KVAR

Công su t ph n kháng c a nhà máy sau khi bù :

QTPPC_saubu = Qtt_TPPC – Ntubu * Qdm_tubu

Công su t bi u ki n nhà máy sau khi bù:

STPPC_saubu = P tt 2 _ TPPC +Q TPPC 2 _ saubu

Ch ng 4: CH N MÁY BI N ÁP VÀ MÁY PHÁT D PHÒNG

Sdm_MBA ≥ STPPC_saubu = 1019,56 (KVA)

Sdm_MBA≥ Stt_TPPC = 1341,1581(KVA)

Ch n máy bi n áp ba pha do Vi t Nam ch t o có :

Kích th c(mm) Dài-R ng-Cao

4.2 Ch n máy phát d phòng: đ m b o cho nhà máy đ c ho t đ ng liên t c, c n ph i l p m t máy phát d phòng đ ph c v nhà máy trong tr ng h p b m t đi n D a trên công su t bi u ki n tính toán c a nhà máy, S tt _ TPPC = P tt 2 _ TPPC +Q tt 2 _ TPPC 41,1581(KVA)và nh m m r ng các phân x ng s n xu t, ta ch n máy phát d phòng có các thông s sau:

4.3 Ch n h th ng ATS (Automatic Transfer Switch):

Việc sử dụng điện lâu dài sẽ dẫn đến sự thiệt hại và tổn thất kinh tế cho công ty Do đó, khi thiết kế mạng lưới điện, cần phải chọn phương án kết hợp nguồn điện chính của công ty với máy phát điện dự phòng Điều này đảm bảo rằng khi xảy ra mất điện, hệ thống điều khiển sẽ kích hoạt máy phát hoạt động ngay lập tức.

ATS không ch đ m b o cung c p đi n cho n i tiêu th m t cách liên t c mà dùng đ v n hành các thi t b quan tr ng trong vi c c i thi n m c đ làm vi c tin c y c a m ng đi n cung c p

Khi nguồn điện phía máy biến áp gặp sự cố, ATS sẽ tự động cắt nguồn điện từ máy biến áp và gửi tín hiệu khởi động máy phát Sau đó, nguồn điện từ máy phát sẽ được cấp vào lưới điện nhà máy khi điện áp máy phát đạt định mức Nếu nguồn điện phía máy biến áp trở lại bình thường, ATS sẽ gửi tín hiệu ngừng máy phát sau khoảng thời gian từ 5 đến 10 phút để tránh tình trạng máy phát khởi động liên tục, gây hao mòn và hư hỏng Việc bố trí máy phát cần gần trạm biến áp để thuận tiện cho việc vận hành, kiểm tra và ngắt điện, nhằm giảm thiểu rủi ro trong quá trình hoạt động.

Ch ng 5: THI T K M NG I N H ÁP 5.1CH N DÂY D N i u ki n ch n dây d n:

Theo đi u ki n phát nóng:

V i: Icpdd : dòng cho phép c a dây d n – nhà s n xu t cung c p theo cataloge

Ilvmax : dòng đi n l n nh t ch y qua dây d n ( A )

KHC : h s hi u ch nh ph thu c vào cách l p đ t và đi dây

Tu theo đi u ki n c th mà ta xác đnh ki u đi dây: dây không chôn d i đ t ho c dây chôn d i đ t

- Tr ng h p cáp không chôn d i đ t:

+ K1 : h s hi u ch nh theo nhi t đ

+ K2 : h s hi u ch nh theo s cáp g n nhau

+ K 3 : h s hi u ch nh theo ki u l p đ t

+ K4 : h s hi u ch nh theo ki u l p đ t

+ K6 : h s hi u ch nh theo ki u nh h ng c a đ t chôn cáp

5.1.1 Ch n dây d n t các T L1 đ n các thi t b :

- Ch n cáp đ ng 4 lõi 3pha cách đi n PVC (PL 8.9, trang 50, sách H ng d n đ án môn h c c a Phan Th Thanh Bình )

- Ch n cáp đ ng 4 lõi 3 pha cách đi n PVC (PL 8.9, trang 49, sách H ng d n đ án môn h c c a Phan Th Thanh Bình)

Tính toán ch n dây d n t ng t cho các thi t b còn lai, k t qu tính toán cho trong b ng sau

Máy chà nhám dài 5 7,1 0.8 8,87 CVV-3x2 20 9,43

Máy chà nhám đ ng 5 4,77 0.8 5,96 CVV-3x2 20 9,43

5.1.2 Ch n dây d n t các TPPP đ n các T L:

- Ch n cáp đ ng ha ap 3 lõi cách đi n do lens ch t o (PL 8.3, trang 45, sách H ng d n đ án môn h c c a Phan Th Thanh Bình)

- Ta có : Ilvmax = Itt_TCSPX1 = 34,33 (A)

- Ch n cáp đ ng 3 lõi cách đi n PVC (PL 8.9, trang 50, sách H ng d n đ án môn h c c a Phan Th Thanh Bình)

Tính toán ch n dây d n t ng t cho các t còn lai, k t qu tính toán cho trong b ng sau

3,34 5,07 0,64 7,92 CVV-3x2 20 9,43 TCS nhà xe 3,24 4,92 0,64 7,68 CVV-3x2 20 9,43

5.1.3 Ch n dây t TPPC đ n các TPPP:

- Ta có : Ilvmax = Itt_TPPPX1 = 574 (A)

- Ch n cáp đ ng 3 lõi cách đi n PVC do lens ch tao(PL 8.33, trang 45, sách H ng d n đ án môn h c c a Phan Th Thanh Bình)

- Tính toán l a ch n dây d n cho các TPPPX còn lai, k t qu tính toán đ c cho trong b ng sau

Mã hi u I(A) Ro(Ω/Km) TPPP1 377,81 574 0.64 896,8 3x3G240 501 0.0754

- Ta có : I lvmax = max ( Itt_TPPC_truocbu ; I đmMBA )

Ch n 3 cáp đ ng 1 lõi cách đi n PVC (PL 8.7, trang 48, sách H ng d n đ án môn h c c a

Phan Th Thanh Bình) có ti t di n 800mm 2 , Icp = 1130 (A), R0 = 0.0221

E Ch n dây t máy phát đ n TPPC:

- Ta có : Ilvmax = I đ mMF luoi đmMF

5.2 Ki m tra s t áp trên dây d n:

5.2.1 Ch đ làm vi c bình th ng :

X Công đi dây ta có x lý thô

PPC đ n TP mm 2 ] ,075 [Km] tt × L× (R co

V: 20702002 chi u dài các i t b xa nh

L1 osϕ + X sin ϕ c tuy n dây t cu T L1 ϕ) × 0,72 + 0,08 ϕ)

057 × (0,033 áy bào cu n g suât l n: osϕ + X sin ϕ

T L2 và thi PPC đ n TP mm 2 ] 0,12[Km]

0 x 100% i t b xa nh PPP2 osϕ + X sin ϕ /Km)

T L4 và thi PPC đ n TP mm 2 ] 0,120 [Km]

5 × (0,02 × 0 áy c a đa n công suât l n osϕ + X sin ϕ

8 x 100% i t b xa nh PPP3 osϕ + X sin ϕ

1) +3,37,083 trang 6 u dài c p đi u dài c p đi

T L7 và thi PPC đ n TP m 2 ] ,035 [Km]

3 × (0,727 × áy chà nhám n xa nh t: osϕ + X sin ϕ × (18,1 × 0,7 + ΔU4 =3,629 380

TPPP5 và T PPC đ n TP m 2 ] ,075 [Km]

% TPPP5 và T PPC đ n TP m 2 ] ,075 [Km]

03 x 100% CS xa nh t PPP5 osϕ + X sin ϕ

SH xa nh t PPP5 osϕ + X sin ϕ

380 ΔU x ΔU% ≤ 5% nh s t áp kh h tính cho 1

1 rong T L1: trang 7 u dài xa nh max m)

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 73 ΔU4 = 3 I mm_TB L 4 (R 0L4 cosϕmm_TB + X 0L4 sinϕmm_TB)

= 3*963.5*37*10 -3 *(0.124*0.35 + 0.08*0.93) = 7.2 ΔU3 = 3 ( I tt_T L1 + I ’ mm_TB ) L 3 (R 0L3 cosϕtt_T L2 + X 0L3 sinϕtt_T L2)

= 3 *(560.833 + 847.88)*57*10 -3 *(0.033*0.646 + 0.08*0.763) 11.45 ΔU2 = 3 ( Itt_TPPP1 + I ’ mm_TB) L2 (R0L2 cosϕtt_TPPPX1 + X0L2 sinϕtt_TPPPX1)

= 3* (574 + 847.88)* 0,075 × (0,025× 0,66 + 0,08 × 0,75)= 3.7 ΔU1 = 3 ( Itt_TPPC + I ’ mm_TB) L1 (R0L1 cosϕtt_TPPC + X0L1 sinϕtt_TPPC)

V i: cosϕmm_TB = 0.35 => sinϕmm_TB = 0.93

I ’ mm_TB = Imm_TB - ksd_TB I đm_TB = 963.5 – 0.6*192.7 7.88 (A) ΔU = ΔU1 + ΔU2 + ΔU3 + ΔU4 = 1.18+3.08+0.8+4.46 = 9.54 ΔU% 400 ΔU x 100% 400

- Máy bào cu n: ΔU4 = 3 Imm_TB4 L4 (R0L4 cosϕmm_TB4 + X0L4 sinϕmm_TB4)

= 3*250.65*0,041 × (0,35 × 0,8+0.08×0.93 )=6.3 ΔU3 = 3 ( Itt_T L2 + I ’ mm_TB) L3 (R0L3 cosϕtt_T L2 + X0L3 sinϕtt_T L2)

=6.2 ΔU2 = 3 ( Itt_TPPPX1 + I ’ mm_TB) L2 (R0L2 cosϕtt_TPPPX1 + X0L2 sinϕtt_TPPPX1)

= 3 *(574 + 210.546)* 0,075 × (0,025× 0,66 + 0,08 × 0,75)=7.7 ΔU1 = 3 ( Itt_TPPC + I ’ mm_TB) L1 (R0L1 cosϕtt_TPPC + X0L1 sinϕtt_TPPC)

I ’ mm_TB = Imm_TB - ksd_TB I đ m_TB = 250.65– 0.8*50.13= 210.546 (A) ΔU = ΔU1 + ΔU2 + ΔU3 + ΔU4 = 24.5 ΔU% 400 ΔU x 100% 400

I tt (A) Cosϕtt Sinϕtt

MBA TPPC 2037.67 0.72 0.69 0.017 3x800PCV ơ Tớnh toỏn s t ỏp t MBA đ n T L2 và thi t b xa nh t trong T L2:

= 3*250.65*0,034 × (0,35 × 0,635+0.08×0.93)=4,37 ΔU3 = 3 ( Itt_T L2 + I ’ mm_TB) L3 (R0L3 cosϕtt_T L2 + X0L3 sinϕtt_T L2)

0,671)=4,33 ΔU2 = 3 ( Itt_TPPP2 + I ’ mm_TB) L2 (R0L2 cosϕtt_TPPP2 + X0L2 sinϕtt_TPPP2)

= 3 *(908.7+ 210.546)* 0,12 × (0.0036× 0,75 + 0,08 × 0,66),9 ΔU1 = 3 ( Itt_TPPC + I ’ mm_TB) L1 (R0L1 cosϕtt_TPPC + X0L1 sinϕtt_TPPC)

25 x 100% = 6.4 ử ΔU% ≤ 8% ơ Tớnh toỏn s t ỏp t MBA đ n T L3 và thi t b xa nh t trong T L3

• Máy c a đa nh : ΔU4 = 3 Imm_TB4 L4 (R0L4 cosϕmm_TB4 + X0L4 sinϕmm_TB4)

= 3*358.1*0,05 × (0,35 × 0,497+0.08×0.93)=7.7 ΔU3 = 3 ( Itt_T L3 + I ’ mm_TB) L3 (R0L3 cosϕtt_T L3 + X0L3 sinϕtt_T L3)

= 3 *(514.29+ 307.966)* 0,05× (0,02 × 0,684 + 0,08 × 0,729)=5.1 ΔU2 = 3 ( Itt_TPPP2 + I ’ mm_TB) L2 (R0L2 cosϕtt_TPPP2 + X0L2 sinϕtt_TPPP2)

= 3 *(908.7+ 307.966)* 0,12 × (0.0036× 0,75 + 0,08 × 0,66) ΔU1 = 3 ( I tt_TPPC + I ’ mm_TB ) L 1 (R 0L1 cosϕtt_TPPC + X 0L1 sinϕtt_TPPC)

I ’ mm_TB = Imm_TB - ksd_TB I đ m_TB = 358.1– 0.7*71.62= 307.966 (A) ΔU = ΔU1 + ΔU2 + ΔU3 + ΔU4 = 30,9 ΔU% 400 ΔU x 100% 400

MBA TPPC 2037.67 0.72 0.69 17 3X800PVC ơ Tớnh toỏn s t ỏp t MBA đ n T L4 và thi t b xa nh t trong T L4:

• Máy ch t: ΔU4 = 3 Imm_TB4 L4 (R0L4 cosϕmm_TB4 + X0L4 sinϕmm_TB4)

= 3*59.65*0,047 × (0,35 × 5.3+0.08×0.93)=9.3 ΔU3 = 3 ( Itt_T L4 + I ’ mm_TB) L3 (R0L3 cosϕtt_T L4 + X0L3 sinϕtt_T L4)

= 3 *(64.55+ 51.299)* 0,025× (0,524× 0,718 + 0,08 × 0,696)=2.1 ΔU2 = 3 ( Itt_TPPP3 + I ’ mm_TB) L2 (R0L2 cosϕtt_TPPP3 + X0L2 sinϕtt_TPPP3)

= 3 *(348.1+ 51.299)* 0,12 × (0.0601× 0,76 + 0,08 × 0,65)=8.1 ΔU1 = 3 ( Itt_TPPC + I ’ mm_TB) L1 (R0L1 cosϕtt_TPPC + X0L1 sinϕtt_TPPC)

I ’ mm_TB = Imm_TB - ksd_TB I đm_TB = 59.65– 0.7*11.93= 51.299(A) ΔU = ΔU1 + ΔU2 + ΔU3 + ΔU4 = 23.5 ΔU% 400 ΔU x 100% 400

23 x 100% = 5.8 % ử ΔU% ≤ 8% ơ Tớnh toỏn s t ỏp t MBA đ n T L5 và thi t b xa nh t trong T L5:

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 78 ΔU1 = 3 ( I tt_TPPC + I ’ mm_TB ) L 1 (R 0L1 cosϕtt_TPPC + X 0L1 sinϕtt_TPPC)

I ’ mm_TB = Imm_TB - ksd_TB I đ m_TB = 59.65– 0.7*11.93= 51.299(A) ΔU = ΔU1 + ΔU2 + ΔU3 + ΔU4 = 20.67 ΔU% 400 ΔU x 100% 400

= 3*59.65*0,04× (0,35 × 5.3+0.08×0.93)=8.1 ΔU3 = 3 ( Itt_T L6 + I ’ mm_TB) L3 (R0L3 cosϕtt_T L6 + X0L3 sinϕtt_T L6)

I ’ mm_TB = I mm_TB - k sd_TB I đm_TB = 59.65– 0.7*11.93= 51.299(A) ΔU = ΔU1 + ΔU2 + ΔU3 + ΔU4 = 21.6

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 79 ΔU% 400 ΔU x 100% 400

MBA TPPC 2037.67 0.72 0.69 17 3X800PVC ơ Tớnh toỏn s t ỏp t MBA đ n T L7 và thi t b xa nh t và cụng su t l n trong

• Máy Chà nhám đ ng: ΔU4 = 3 Imm_TB4 L4 (R0L4 cosϕmm_TB4 + X0L4 sinϕmm_TB4)

• Ph y ghép hình: ΔU4 = 3 Imm_TB4 L4 (R0L4 cosϕmm_TB4 + X0L4 sinϕmm_TB4)

= 3*49.15*0,035× (0,35 × 9.43+0.08×0.93) ΔU3 = 3 ( Itt_T L7 + I ’ mm_TB) L3 (R0L3 cosϕtt_T L7 + X0L3 sinϕtt_T L7)

= 3 *(171.4+ 45.218)* 0,035 × (0.193× 0,76 + 0,08 × 0,64)=7 ΔU1 = 3 ( I tt_TPPC + I ’ mm_TB ) L 1 (R 0L1 cosϕtt_TPPC + X 0L1 sinϕtt_TPPC)

CH NG 6 TÍNH TOÁN NG N MACH & CH N CB 6.1 TÍNH TOÁN NG N M CH

6.1.1 Tính toán dòng đi n ng n m ch 3 pha:

Công th c tính dòng ng n m ch ba pha t i đi m b t k c a l i h th :

RMBA đm MBA ha NM

400 = 29,12(KA) ơ Tớnh ng n m ch t i t TPPP1:

400 =12,1(KA) ơ Tớnh ng n m ch t i thi t b :

R3=RMBA+RL1+RL2+RL3+RL4=1,28+0,125+1,875+1,881+26,0351,196(mΩ)

X3=XMBA+XL1+XL2+XL3+XL4=7,356+0,453+6+4,56+3,28!,649(mΩ)

400 = 6,08(KA) i m ng n m ch L(km) R 0 (Ω/km) R k (mmΩ/K m)

Khi Fpha < 16mm 2 (Cu): FPE = Fpha

Khi 16mm 2 Fpha 35mm 2 (Cu): FPE = 16mm 2

FpE 0,5 Fpha cho các tr ng h p còn l i ( Fpha > 35mm 2 )

D a vào đi u ki n trên ta có b ng ch n dây b o v PE sau :

Tuy n dây t máy bi n áp đ n TPPC : Fpha = 3x800 => FPE = 3x400 (mm 2 )

Fpha(mm 2 ) I(A) Ro(Ω/Km) FPE(mm 2 ) Ro_PE(Ω/Km)

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 91 b i

Máy hút b i 1 14 18,1 1 18,1 ơ Tớnh dõy ch m v t i TPPC :

0 =24,6(KA) ơ Tớnh dõy ch m v t i t TPPP1:

R2=RMBA+RL1+ Rpen_L1+RL2+ Rpen_L2=1,28+0,125+0,047+1,875+0,1533,48(mΩ)

X2=XMBA+XL1+ Xpen_L1+XL2+ Xpen_L2 = 7,809+0,453+0,08+6+0,08,422(mΩ)

R3=RMBA+RL1+ Rpen_L1+RL2+ Rpen_L2+RL3+ Rpen_L3 1,28+0,125+0,047+1,875+0,153+1,881+0,193=5,554(mΩ)

X3=XMBA+XL1+ Xpen_L1+XL2+ Xpen_L2+XL3+ Xpen_L3 7,809+0,453+0,08+6+0,08+4,56+0,08,062(mΩ)

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 94 ơ Dõy d n t T L1 đ n thi t b cú KH 5

R4=RMBA+RL1+ Rpen_L1+RL2+ Rpen_L2+RL3+ Rpen_L3+ RL4+ Rpen_L4 ,28+0,125+0,047+1,875+0,153+1,881+0,193+26,035+1,152,739(mΩ)

X4=XMBA+XL1+ Xpen_L1+XL2+ Xpen_L2+XL3+ Xpen_L3+ XL4+ Xpen_L4 7,809+0,453+0,08+6+0,08+4,56+0,08+3,28+0,08",422(mΩ)

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 100 đ ng

9.43 9.3 ch n CB: hi u ch nh đ ch n theo 3 đ

Ul i In) I lvmax cu) I 3 NM đó: i n áp đnh đi n áp đnh dòng đi n đn dòng đi n tín ng đi n phá h òng ng n m h nh đ c ch

In) Ilvmax cu) INM 3 h nh : KO, K

0.08 đ c : đi u ki n: h m c c a C h m c c a l nh m c c a nh toán ch y h y CB ch 3 pha c h n theo các

CB y qua CB a CB c đi u ki n:

I 3 NM g ng n m ch t nhi t là dò c t t là dòng t nhanh là dò o v đ t trên ml i = 380V, h n MCCB C g s : c c P=3

U = 50KA>29 dd = Icpdd x K ip Unit STR

ICPDD x K h 3 pha c a C òng tác đ ng g đi n ng n òng c t t c t n tuy n dây

CB g khi quá t i m ch có th th i t MBA đ n 9(A)

0 * 0.72 = 24 u ch nh cho c a CB i gian n TPPC

=>Ta chon Km = 3=>Im= 3*2256.25= 6768.75(A) dmCB

6.2.2 CH N CB CHO CÁC TPPP

Tên TPPP1 TPPP2 TPPP3 TPPP4 TPPP5

STR23SE STR23SE STR53SE STR23SE STR23SE

CB C80IN C100IN C80IN NS250N NS250N

6.2.3 CHON CB CHO CÁC T NG L C:

STR23SE STR23SE STR23SE

CB NS801N NS400N NS801N NS160N NS160N NS160N NS160N

6.2.3 CH N CB CHO CÁC T CHI U SÁNG:

TA CH N CB không hi u ch nh đ c i u ki n l a ch n

SVTH: H Ph c Công MSSV: 20702002 trang 106 tr ng+Y T )

6.2.5 Ch n CB cho các thi t b

Hệ thống cung cấp điện đóng vai trò quan trọng trong việc truyền tải và phân phối điện năng đến các hộ tiêu dùng Đặc biệt, việc phân phối trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với các thiết bị điện là điều cần thiết Tuy nhiên, cách đi dây của các thiết bị điện không đúng quy tắc an toàn có thể dẫn đến tai nạn điện giật Để tránh tai nạn, người ta cần thực hiện việc nối đất cho các bộ phận có thể mang điện, như các vỏ máy bằng kim loại.

Có 2 lo i ch m đi n nguy hi m:

• Ch m tr c ti p: X y ra khi ng i ti p xúc v i dây d n tr n mang đi n trong nh ng tình tr ng bình th ng

• Ch m gián ti p: X y ra khi m t ng i ti p xúc v i ph n d n đi n mà lúc bình th ng không có đi n, nh ng có th tr thành v t d n đi n (do h ng cách đi n)

• N i đ t an toàn: Thi t b n i đ t lo i này đ c n i vào v thi t b đi n

• N i đ t làm vi c: Thi t b n i đ t lo i này đ c n i vào trung tính c a máy bi n áp

• N i đ t ch ng sét: Thi t b n i đ t lo i này đ c n i vào kim thu sét

N i đ t an toàn và n i đ t làm vi c có th dùng chung m t trang b n i đ t, n i đ t ch ng sét ph i riêng bi t

Tùy thuộc vào chế độ trung tính ngữ nghĩa, địa điểm của nhà máy và tiêu chuẩn của từng quốc gia, chúng ta có thể chọn một trong các hệ thống nội địa như TT, IT, TN – C, TN – S, hoặc các hệ thống khác phù hợp.

Theo tiêu chuẩn IEC, đối với mạng điện có U < 1000V, trung tính trực tiếp nối đất và cần có phần tính toán chọn dây dẫn với nhiều tiêu chí khác nhau, ta chọn sơ đồ nối đất TN – C – S cho mạng điện của nhà máy Ưu điểm của sơ đồ này là có dòng chạm và nhanh chóng phát hiện, cắt ngay thiết bị ra khỏi lưới khi sự cố xảy ra.

S k t h p gi a hai s đ TN–C và TN–S trong cùng m t l i t o nên s đ TN–C–

S S đ TN – C không bao gi đ c s d ng sau s đ TN – S, đi m phân dây PE tách kh i dây PEN th ng là đi m đ u l i

Thi t k h th ng n i đ t đ m b o tr s đi n tr n i đ t đ nh theo yêu c u đ i v i t ng h th ng c a ngu n đi n

• V i m ng đi n trên 1000(V) thì Rn đ≤ 2 – 0,5 (Ω)

Tiêu chu n c a n i đ t an toàn thì đi n tr n i đ t R nđ < 4(Ω) vào m i th i đi m trong n m

Các công th c dùng trong tính toán đi n tr n i đ t

• Theo qui ph m thì đ i v i phân x ng th ng s d ng đi n áp Kmax = 1,4

Ta ch n n = 4 c c Các c c đ c chôn thành 3 tia, 1 c c chính gi a và 3 c c 3 h ng, m i c c cách nhau 6m Δ

Ta có t s : a/l = 6/3 = 2 ử tra b ng đ c hi u su t s d ng c c c = 0,83 ; t = 0,87

Thanh n i d t n m ngang có chi u r ng 4cm đ c chôn sâu 0,8m Thanh n i đ c n i qua 14 c c => l = 3 6 = 18 (m)

H s t ng cao cho đi n c c ngang chôn sâu các m t đ t 0,8m => Kmax = 1,6

• i n tr khu ch tán thanh n i ngang:

*Ta s d ng 2 dây đ ng có ti t di n 50mm 2 n i t b ph n ESE đ n c c n i đ t đ b o đ m tính d n đi n liên t c c a c c ti p đa a=6m t=2,3m h=0,8m l=3m d=1,6cm η η ×

Thi t k chi u sáng

3.1.3 Phân x ng x lý tinh: k t qu tính toán t ng t phân x ng x

D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : u d = 1,14

K t lu n: Sai s này ch p nh n đ c vì n m trong kho ng cho phép: (-10% ÷ 20%) Φ bđ

7 ( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng Lan H ng-

Phan Th Thu Vân) : ud = 1,03

• Chi u cao treo đèn so v i b m t làm vi c: htt = 4(m)

• H s có ích : v i K = 0,8, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c 7 b đèn c p G và b đèn c p T( trang 40 va trang 41sách h ng d n AMH c a

Phan Th Thanh Bình-D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) :c p G=> ud 0,52c p T=>u i =0,37

15.) Ki m tra sai s quang thong:

Nhà v sinh t n tr t di n tích t ng t t n l u ta chi tính cho t n trêt t n l u t ng t

3.1.10 Phòng máy bi n áp và máy phát:

7 c p b đèn E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

Trong kh i v n phòng có 8 phòng và phòng y t có di n tích gi ng nhau ta chi c n tính

1 phòng,cac phòng còn l i t ng t nhau

• H s có ích : v i K = 2, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c 7 c p b đèn E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

• H s có ích : v i K = 3,1, ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c 7 c p b đèn E( trang 39 sách h ng d n AMH c a Phan Th Thanh Bình-D ng

Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : ud = 1

• Ld cmax = 1,6 htt , Lngangmax = 2 htt

7 c p b đèn H và c p b đèn T( trang 40 và trang 41 sách h ng d n AMH c a

Phan Th Thanh Bình-D ng Lan H ng-Phan Th Thu Vân) : ud = 0,7; ui=0,54

• H s có ích : v i K = 1,04; ρ tr = 0.75, ρ tg = 0.5, ρ lv = 0.3, j = 0, tra b ng ph l c

3.2 Tính toán ph t i chi u sáng:

Pttcs= Nb đ * nbong/bo * ( P đ + Pballast ) = Nb đ * nbong/bo *( 1,2 P đ )

Các phân x ng, v n phòng , nhà xe , nhà kho, c n tin… tính toán t ng t , k t qu tinh toán cho vào b ng sau :

STT N bđ Pttcs(KW) Qttcs(KVAR)

11 Phòng máy phát và máy bi n áp

3.3 Xác đnh ph t i sinh ho t

3.4 Xác đnh ph t i tính toán TPPPX:

TDLj tt dt sh cs

3.5 Xác đnh ph t i tính toán toàn nhà máy (TPPC):

3.6 Bù công su t ph n kháng:

Khi lựa chọn máy phát điện dự phòng cho nhà máy, cần đảm bảo rằng máy phát có khả năng duy trì hoạt động liên tục trong trường hợp mất điện Dựa trên công suất biểu kiến tính toán của nhà máy, với S tt _ TPPC = P tt 2 _ TPPC + Q tt 2 _ TPPC 41,1581 (KVA), và các phân xưởng sản xuất, việc chọn máy phát điện dự phòng cần phải đáp ứng các thông số kỹ thuật phù hợp với nhu cầu của nhà máy.

Việc sử dụng nguồn điện dự phòng là cần thiết để đảm bảo hoạt động liên tục của công ty, nhất là trong trường hợp xảy ra sự cố mất điện Do đó, khi thiết kế mạng lưới điện, cần phải lựa chọn phương án kết hợp nguồn điện chính của công ty với máy phát điện dự phòng Điều này giúp đảm bảo rằng hệ thống điện có khả năng điều khiển máy phát hoạt động ngay lập tức, từ đó giảm thiểu thiệt hại và duy trì tính ổn định cho hoạt động kinh tế của doanh nghiệp.

Khi nguồn điện từ máy biến áp bị chập chờn, ATS sẽ tự động cắt nguồn điện từ máy biến áp và gửi tín hiệu khởi động máy phát Sau khi máy phát khởi động, ATS sẽ nối nguồn điện từ máy phát vào lưới điện nhà máy khi điện áp máy phát đạt yêu cầu Khi nguồn điện từ máy biến áp trở lại bình thường, ATS sẽ gửi tín hiệu ngừng máy phát sau khoảng thời gian từ 5 đến 10 phút để tránh tình trạng máy phát khởi động liên tục, gây hao mòn và hỏng hóc Việc bố trí máy phát gần trạm biến áp là cần thiết để thuận tiện cho việc vận hành, kiểm tra và ngắt thời gian, nhằm giảm thiểu tiếng ồn trong quá trình hoạt động.

RMBA đm MBA ha NM

Hệ thống cung cấp điện đóng vai trò quan trọng trong việc truyền tải và phân phối điện năng đến các hộ tiêu dùng Điểm quan trọng của hệ thống này là phân bố trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với các thiết bị điện Cách đi dây của các thiết bị điện không đúng quy tắc an toàn là nguyên nhân chính dẫn đến tai nạn điện giật Để tránh điện giật, người ta cần thực hiện việc nối đất cho các bộ phận có thể mang điện như vỏ máy bằng kim loại.

Tùy thuộc vào chế độ trung tính nguồn, địa điểm của nhà máy và tiêu chuẩn của từng quốc gia, chúng ta có thể chọn một trong các hệ thống nối đất như TT, IT, TN – C, TN – S, hoặc các phương pháp khác.

Theo tiêu chuẩn IEC đối với mạng điện có U < 1000V, trung tính trực tiếp nối đất và cần có phần tính toán chọn dây dẫn với nhiều tiêu chí khác nhau Do đó, ta chọn sơ đồ TN – C – S cho mạng điện của nhà máy Ưu điểm của sơ đồ này là có dòng chạm vỏ, nên cầu dao (CB) dễ dàng phát hiện và cắt ngay thiết bị ra khỏi lưới khi sự cố xảy ra.

Xác đ nh ph t i sinh ho t

Xác đ nh ph t i tính toán TPPPX

TDLj tt dt sh cs

Xác đ nh ph t i tính toán toàn nhà máy (TPPC)

Bù công su t ph n kháng

Ch n máy bi n áp

Ch n máy phát d phòng

Để đảm bảo hoạt động liên tục cho nhà máy, cần lắp đặt một máy phát điện dự phòng Dựa trên công suất biểu kiến tính toán của nhà máy, S tt _ TPPC = P tt 2 _ TPPC + Q tt 2 _ TPPC 41,1581 (KVA), và nhằm đáp ứng các phân xưởng sản xuất, ta cần chọn máy phát điện dự phòng với các thông số phù hợp.

Việc sử dụng nguồn điện dự phòng bền vững không chỉ giúp công ty giảm thiệt hại và tổn thất về kinh tế mà còn đảm bảo hoạt động liên tục Do đó, khi thiết kế mạng lưới điện, các doanh nghiệp cần lựa chọn phương án kết hợp nguồn điện chính với máy phát điện dự phòng, nhằm đảm bảo máy phát hoạt động hiệu quả ngay lập tức khi xảy ra mất điện Hệ thống này sẽ góp phần nâng cao độ tin cậy cho hoạt động sản xuất và kinh doanh của công ty.

Khi nguồn điện từ máy biến áp bị chập chờn, ATS sẽ tự động cắt nguồn điện từ máy biến áp và gửi tín hiệu khởi động máy phát Sau đó, ATS sẽ kết nối nguồn điện từ máy phát vào lưới điện nhà máy khi điện áp của máy phát đạt định mức Nếu nguồn điện từ máy biến áp trở lại bình thường, ATS sẽ gửi tín hiệu ngừng máy phát sau khoảng thời gian từ 5 đến 10 phút để tránh tình trạng máy phát khởi động liên tục trong thời gian ngắn, gây hao mòn và hư hỏng máy phát Việc bố trí máy phát cần gần trạm biến áp để thuận tiện cho việc vận hành, kiểm tra và đóng ngắt, nhằm tránh gây tiếng ồn trong quá trình hoạt động.

RMBA đm MBA ha NM

Hệ thống cung cấp điện là một phần quan trọng trong việc truyền tải và phân phối điện năng đến các hộ tiêu dùng Điểm quan trọng của hệ thống này là phân bố trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với các thiết bị điện Cách đi dây của các thiết bị điện không đúng cách, cùng với việc người vận hành không tuân theo các quy tắc an toàn, là những nguyên nhân chủ yếu dẫn đến tai nạn điện giật Để tránh điện giật, người ta cần thực hiện việc nối đất các bộ phận có thể mang điện, như vỏ máy bằng kim loại.

Tùy thuộc vào chế độ trung tính nguồn, địa điểm của nhà máy và tiêu chuẩn của từng quốc gia, chúng ta có thể chọn một trong các hệ thống nối đất như TT, IT, TN – C, TN – S.

Theo tiêu chuẩn IEC đối với mạng điện có U < 1000V, trung tính trực tiếp nối đất và cần có phần tính toán chọn dây dẫn với nhiều tiêu chí khác nhau Do đó, ta chọn sơ đồ nối đất TN-C-S cho mạng điện của nhà máy Ưu điểm của sơ đồ này là có dòng chạm và lẫn nên CB dễ dàng phát hiện và cắt ngay thiết bị ra khỏi lưới khi sự cố xảy ra.

Ch n dây d n

Ki m tra s t áp trên dây d n

Ch đ làm vi c bình th ng

Tính s t áp khi đ ng c kh i đ ng

Tính toán ng n m ch

Tính toán dòng đ i n ng n m ch 3 pha

RMBA đm MBA ha NM

Dây ch m v

Tính ch m v 1 pha

Ch n CB

Ch n CB cho các TPPP

Ch n CB cho các t chi u sáng

T ng quan

Hệ thống cung cấp điện đóng vai trò quan trọng trong việc truyền tải và phân phối điện năng đến các hộ tiêu dùng Điều này đặc biệt quan trọng vì hệ thống cung cấp điện phải phân bố trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với các thiết bị điện Cách đi dây của các thiết bị điện không đúng cách, người vận hành không tuân theo các quy tắc an toàn, là những nguyên nhân chính dẫn đến tai nạn điện giật Để tránh điện giật, người ta cần thực hiện việc nối đất các bộ phận có thể mang điện, như vỏ máy bằng kim loại.

N i đ t an toàn và n i đ t làm vi c có th dùng chung m t trang b n i đ t, n i đ t ch ng sét ph i riêng bi t.

L a ch n s đ

Tùy thuộc vào chế độ trung tính nguồn, địa điểm của nhà máy và tiêu chuẩn của từng quốc gia, chúng ta có thể chọn một trong các hệ thống nối đất như TT, IT, TN – C, TN – S.

Theo tiêu chuẩn IEC đối với mạng điện có U < 1000V, trung tính trực tiếp nối đất và cần có phần tính toán chọn dây dẫn với nhiều tiêu chí khác nhau Do đó, chúng ta chọn sơ đồ TN-C-S cho mạng điện của nhà máy Ưu điểm của sơ đồ này là có dòng chạm vỏ nên cầu dao (CB) dễ dàng phát hiện và cắt ngay thiết bị ra khỏi lưới khi sự cố xảy ra.

S S đ TN – C không bao gi đ c s d ng sau s đ TN – S, đi m phân dây PE tách kh i dây PEN th ng là đi m đ u l i.

Tính toán n i đ t

N i đ t làm vi c

Tiêu đề	Thiết Kế Cung Cấp Điện Nhà Máy Chế Biến Gỗ Bình Minh
Tác giả	H Ph C Công
Người hướng dẫn	TS. Lê Minh Phương
Trường học	Trường Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Kỹ Thuật Điện
Thể loại	Luận Văn Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2012
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	124
Dung lượng	1,12 MB