DABT1

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP MỤC LỤC CHƯƠNG TÍNH TOÁN BẢN SÀN 1.1 PHÂN LOẠI BẢN SÀN 1.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN .7 1.2.1 Chọn sơ chiều dày sàn 1.2.2 Chọn sơ tiết diện của dầm phu 1.2.3 Chọn sơ tiết diện của dầm 1.3 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 1.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 1.4.1 Tĩnh tải .8 1.4.2 Hoạt tải .8 1.4.3 Tổng tải 1.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 1.6 TÍNH CỐT THÉP CHO SÀN 1.6.1 Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh ngắn 1.6.2 Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh dài 11 CHƯƠNG TÍNH TỐN DẦM PHỤ .12 2.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 12 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG .12 2.2.1 Tĩnh tải .12 2.2.2 Hoạt tải .12 2.2.3 Tổng tải 12 2.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 13 2.3.1 Biểu đồ bao moment 13 2.3.2 Biểu đồ bao lực cắt 14 2.4 TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM PHỤ .14 2.4.1 Tính cốt thép dọc cho dầm phu nhịp 15 2.4.2 Tính cốt thép dọc cho dầm phu gối .16 2.4.3 Tính cốt đai cho dầm phu 18 2.5 BIỂU ĐỒ VẬT LIỆU .19 2.5.1 Tính khả chịu lực của tiết diện 19 CHƯƠNG TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 21 3.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 21 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 3.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG .21 3.2.1 Tĩnh tải .21 3.2.2 Hoạt tải .21 3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 21 3.3.1 Các trường hợp đặt tải trọng 21 TLBT 22 3.3.2 Biểu đồ bao moment 23 3.3.3 Biểu đồ bao lực cắt 24 3.4 TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM CHÍNH 25 3.4.1 Tính cốt thép dọc cho dầm nhịp 26 3.4.2 Tính cốt thép dọc cho dầm gối 27 3.4.3 Tính cốt đai cho dầm 28 3.4.4 Tính cốt treo gia cường 30  Lực tập trung dầm phu truyền lên dầm là: .30 3.5 BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU 30 3.5.1 Tính tốn khả chịu lực của tiết diện 30 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 32 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP PHÂN TÍCH SỐ LIỆU VÀ TỔNG HỢP SỐ LIỆU ĐỀ BÀI Dữ kiện đề bài:  Sơ đồ Hình Sơ đồ tính tốn  Ta có:  l1  2.8C+0.15B=2.8  1+0.15   2.95(m)  l2  6.1C  0.21B  6.1   0.21 1  6.31(m)  Hoạt tải tiêu chuẩn có giá trị: tc  p  7.2CB  0.4 B  7.2  1  0.4   7.6kN m  Chọn kích thước cột: 300  300mm Vật liệu sử dụng:  Bê tông cấp độ bền B25 có:  Rb  14.5MPa , Rbt  1.05MPa  Hệ số làm việc của bê tông là:  b  0.9  Thép cho sàn thép đai dùng loại CI có:  Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa  Thép dầm dầm phu dùng loại CII có:  Rs  Rsc  280MPa , Rsw  225MPa ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG TÍNH TỐN BẢN SÀN 1.1 PHÂN LOẠI BẢN SÀN l2 6.31   2.14 l 2.95  Xét tỷ số > nên sàn thuộc loại ô phương, làm việc theo phương cạnh ngắn 1.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 1.2.1 Chọn sơ chiều dày sàn  hs  D l1   2950  98.33mm m 30 → Vậy chọn chiều dày sàn: hs  100mm 1.2.2 Chọn sơ tiết diện của dầm phụ   1 1 hdp    l2  394.375  525.83mm h  400mm  12 16  → Chọn dp 1 1 bdp    hdp  100  200mm b  200mm 2 4 → Chọn dp 1.2.3 Chọn sơ tiết diện của dầm   1  hdc     ldc  491.67  737.5mm  12  (với ldc  2l1 ) → Chọn hdc  600mm 1 1 bdc    hdc  150  300mm  4 → Chọn bdc  300mm ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1.3 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN Hình 1-1 Mặt kết cấu dầm sàn  Tiến hành cắt theo phương cạnh ngắn dãy có b = 1m, xem dầm liên tuc nhiều gối tựa dầm phu Hình 1-2 Sơ đồ xác định nhịp tính tốn  Nhịp tính tốn của bản: l  l  1.5bdp  2950  1.5  200  2650mm Nhịp biên: 0b l  l  b  2950  200  2750mm Nhịp giữa: dp 1.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 1.4.1 Tĩnh tải Căn theo lớp cấu tạo sàn, lập bảng giá trị sau: Bảng 1.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn Các lớp cấu tạo Chiều Trọng Hệ số Giá trị tiêu Giá trị tính ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP dày  mm  lượng riêng  kN m  Lớp gạch ceramic 10 Lớp hồ dầu Lớp vữa lót 30 Lớp bê tông cốt thép sàn 100 Lớp vữa trát 15 Tải trọng trần treo, M&E Tổng tải trọng 20 18 18 25 18 vượt tải n 1.1 1.3 1.3 1.1 1.3 1.1 toán g s chuẩn  kN m   kN m  0.2 0.09 0.54 2.5 0.27 0.5 4.1 0.22 0.117 0.702 2.75 0.351 0.55 4.69 2 1.4.2 Hoạt tải  ps  p tc n  7.6  1.2  9.12kN m 1.4.3 Tổng tải  qs  ps  g s  9.12  4.69  13.81kN m  Vì tính tốn với dải 1m nên qs  13.81 1  13.81kN m 1.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC  Đối với dãy sàn xét làm việc dầm liên tuc chịu tải phân bố qs Bảng 1.2 Moment sàn Moment lớn nhất Cơng thức tính l02b  qs 11 Giá trị  kNm  Nhịp biên M nb Gối thứ M g   qs l02b 11 -8.82 M ng  M gg l02   qs 16  6.53 Các nhịp gối 8.82 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Hình 1- Sơ đồ tính biểu đồ bao moment sàn 1.6 TÍNH CỐT THÉP CHO SÀN 1.6.1 Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh ngắn  Bê tông B25: Rb  14.5MPa , Rbt  1.05MPa  Cốt thép của sàn loại cốt thép CI : Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa  Do cắt theo phương cạnh ngắn dãy có b = 1m nên tiết diện tính cốt thép của sàn hình chữ nhật có b  h  1000  100mm  Vì tính tốn theo sơ đồ dẻo nên:  pl  0.37  pl   pl (1  0.5 pl )  0.37  (1  0.5  0.37)  0.3 ,  Tính tốn cốt thép cho nhịp biên:  Chọn lớp bê tông a  20mm , chiều cao làm việc của là: h0  hs  a  80mm Tính  m : m  M nb 8.82   0.095  b Rbbh0 1 14.5 103  1 0.082  pl  0.3 m < Tính  :     2 m     0.095  0.1  <  pl =0.3 → Đặt cốt đơn Diện tích cốt thép:  b Rbbh0 0.1 114.5  1000  80 As  Rs  225  515.6mm 2 → Chọn 10a150 có Asc  523.6mm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A 523.6   sc  100   100  0.65% bh0 1000  80 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Rb 14.5  100  0.37   100  2.38% Rs 225  0.05%    max → Thỏa hàm lượng cốt thép max   pl min min Bảng 1.3 Tính thép sàn Tiết diện M  kNm  m  8.82 0.095 -8.82 6.53 Nhịp biên Gối thứ hai Nhịp gối As Chọn cốt thép Asc a   mm  d  mm   mm   mm   % 0.1 515.6 10 150 523.6 0.65 0.095 0.1 515.6 10 150 523.6 0.65 0.07 0.073 376.4 10 200 392.7 0.49  Chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: Lan   10  20   10   100  200  mm → Chọn Lan  100mm  Cốt thép cấu tạo của dặt dọc theo gối biên mặt cắt C-C dầm măt cắt B-B hình vẽ xác định sau:   6a200 As , pb    50% Asgg  0.5  392.7  196.35mm → Chọn 6a125 1.6.2 Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh dài  Cốt thép phân bố theo phương l2 có tác dung tránh cho bị nứt, giữ ổn định théo chịu lực, tăng độ cứng tổng thể cho ô đặt theo cấu tạo sau: l2 3 l1 lấy As  10% As 2 2 Với l2 3 l1 lấy As  20% As l2 397.2  2.14  As  20% As  20   79.44mm l1 100 , chọn → Chọn  6a300 có As  84.78mm ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG TÍNH TỐN DẦM PHỤ 2.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN  Dầm phu đuợc tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính dầm liên tuc nhịp có gối tựa dầm Hình 2- Nhịp tính tốn sơ đồ tính dầm phụ  Nhịp tính tốn của dầm phu: dp Nhịp biên: l0b  l2  1.5bdc  6310  1.5  300  5860mm dp Nhịp : l0  l2  bdc  6310  300  6010mm 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 2.2.1 Tĩnh tải  Trọng lượng thân dầm phu: g  bdp hdp  hs n bt  0.2   0.4  0.1  1.1  25  1.65kN m    Tĩnh tải từ sàn truyền vào: l l  g1  g s     4.69  2.95  13.84 kN m 2 2  Tổng tĩnh tải: g dp  g  g1  1.65  13.84  15.5kN m 2.2.2 Hoạt tải  Hoạt tải từ sàn truyền vào: l l  pdp  ps     9.12  2.95  26.9 kN m 2 2 2.2.3 Tổng tải  Tổng tải tác dung lên dầm phu: qdp  g dp  pdp  15.5  26.9  42.4 kN m 10 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Bảng 2.6 Tính thép gối dầm phụ Tiết diện M  kNm  m Gối thứ 58.49 0.186 Gối thứ 51.13 0.162  Chọn cốt thép As Asc   mm  d  mm   mm   % 0.207 629.13 216  118 656.26 0.88 0.178 540.99 216  114 555.78 0.75 2.4.3 Tính cốt đai cho dầm phụ  Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối thứ có lực cắt lớn nhất là: Q  90.27kN  Khả chịu lực cắt của bê tông: Qb   b    f   n   b Rbt bh0 f  0.6        0.9  103  0.2  0.37  39.96kN : hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh chịu nén tiết diện chữ T  n : hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc Vì Qmax  90.27  Qb nên cần tính tốn cốt đai cho dầm  Chọn cốt đai  có nhánh  Khoảng cách cốt đai tính tốn:  b    f   n   b Rbt bh02 Stt  Rsw n d sw Qmax  175  2   2        0.9  200  3702  90.27  103   239.41mm  Khoảng cách cốt đai lớn nhất:  b    f   n   b Rbt bh02 S max  Qmax 1.5        0.9  200  3702   409.47mm 90.27  103  Khoảng cách cối đai cấu tạo: Vùng gần gối tựa: h   400      Sct        150mm   150   150   Vùng dầm: 16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP  3h    400      Sct        300mm 500  500   Khoảng cách cốt đai thiết kế: l0dp Vùng gối tựa :  Stt  239.41      Stk   Smax   409.47   150mm S  150     ct  l0dp → Bố trí cốt đai  6a150mm cho đoạn gối của dầm phu l0dp Vùng dầm :  Stt   239.41      Stk   S max    409.47   239.41mm S    300   ct  l0dp → Bố trí cốt đai  6a200mm cho đoạn nhịp của dầm phu  Kiểm tra khả chịu ứng suất nén của dầm 62 2 E A 21  10  1.07  1.3  w1   s sw     Eb bs 27  103 200  150  b1    Rb   0.01  11.5  0.885 Qbt  0.3 w1 b1 Rbbh0  0.3  1.07  0.885  11.5  103  0.2  0.37  241.76kN Qmax  90.27kN  Qbt  241.76kN → Vậy bê tông không bị nén vỡ dưới tác dung của ứng suất nén 2.5 BIỂU ĐỒ VẬT LIỆU 2.5.1 Tính khả chịu lực của tiết diện  Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích là: As  Chọn lớp bê tông bảo vệ là: abv  20mm  Tính ath : 3.14  16  3.14  18    20    182   20   2 2  Asi xi    ath   28.4mm 656.26  Asi h0 th  hdp  ath  400  28.4  371.6mm 162  →  Tính  : 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Rs As 280  656.26   0.215  b Rbbh0th  11.5  200  371.6   Tính  :  Tính      0.5   0.215    0.5  0.215   0.192 M :  M    b Rbbh02th  0.192   11.5  103  0.2  0.37162  60.98kNm Bảng 2.7 Khả chịu lực thép dầm phụ Tiết diện As ath h0th M Cốt thép  mm   mm   mm    318 Cắt 118 763.02 29 371 0.0391 0.0383 77.59 508.68 29 371 0.0261 0.0257 52.27 656.26 28.4 371.6 0.215 0.192 60.98 Còn 216 401.92 28 372 0.132 0.123 39.15 Nhịp 218 508.68 29 371 0.0261 0.0257 52.27 555.78 27.7 372.3 0.182 0.165 52.6 Gối 216  114 Cắt 114 Còn 216 401.92 28 372 0.132 0.123 39.15 Nhịp biên Gối Còn 218 216  118 Cắt 118  kNm  l l  Cắt thép theo kinh nghiệm: Cắt vị trí đối với nhịp đối với gối tính từ mép gối tựa 18 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 3.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN  Do dầm chịu toàn tải trọng ( tĩnh tải hoạt tải ) từ sàn dầm phu truyền vào, tải trọng lớn nên để an tồn ta tính dầm theo sơ đồ đàn hồi ( coi dầm cứng, cột yếu để giải theo dầm liên tuc)  Kích thước cột 300mm  300mm  Dầm truc C dầm liên tuc nhịp gối lên cột với kích thước tiết diện 300mm  700mm  Nhịp tính tốn ( lấy theo truc): Nhịp biên = nhịp : l0b  l0  7800mm Hình 3-7 Sơ đồ tính tốn dầm 3.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 3.2.1 Tĩnh tải  Trọng lượng thân dầm chính: g dc  n bt bdc  hdc  hs   1.1  25  0.3   0.65  0.09   4.62 kN m  Tải trọng dầm phu truyền lên dầm chính: l  l  6.2 6.2  g1dc  gdp     12.5756      77.97kN  2 2  3.2.2 Hoạt tải  Do dầm phu truyền lên dầm chính: l  l  6.2 6.2  pdc  pdp     10.92      67.704kN  2 2  3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 3.3.1 Các trường hợp đặt tải trọng 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP  TH1 = TT + HT1  TH2 = TT + HT2  TH3 = TT + HT3  TH4 = TT + HT4  TH5 = TT + HT5  TH6 = TT + HT6  TH7 = TT + HT7  TH8 = TT + HT8  TH9 = TT + HT9 20 TLBT TT TH1 TH2 TH3 TH4 TH5 TH6 TH7 TH8 TH9 3.3.2 Biểu đồ bao moment TH1 TH2 TH3 TH4 TH5 TH6 TH7 TH8 TH9 Hình 3-8 Biểu đồ bao moment dầm 3.3.3 Biểu đồ bao lực cắt TH1 TH2 TH3 TH4 TH5 TH6 TH7 TH8 TH9 Hình 3- Biểu đồ bao lực cắt dầm 3.4 TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM CHÍNH  Bê tơng B20: Rb  11.5MPa , Rbt  0.9MPa  Cốt thép dọc của dầm loại thép CII: Rs  Rsc  280MPa , Rsw  225MPa  Cốt đai dầm loại thép CI: Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa  Tiết diện dầm chính: Là tiết diện hinh chữ T  dp  1  l  5900 2  2      1  1  S f   ldc     7800   540mm 6  6   6h f  540      3.4.1 Tính cốt thép dọc cho dầm nhịp  Chọn a  50mm , chiều cao làm việc của dầm nhịp là: h0  hdc  a  700  50  650mm  Ta có: h   0.09   M f  Rbb f h f  h0  f   11500  1.38  0.09   0.65    864.12kNm 2     n M f  M max  317.34kNm → Truc trung hịa qua cánh nên tiết diện tính cốt thép cho dầm nhịp tiết diện hình chữ nhật lớn có kích thước b f  hdc  1380  700mm   Tính  m : M max 317.34 m    0.0473  b Rb b f h0  11.5  103  1.38  0.652  m <  R  0.429  Tính  :     2 m     0.0473  0.0485  <  R  0.623 → Đặt cốt đơn  Diện tích cốt thép:  R b h 0.0485   11.5  1380  650 As  b b f   1786.79mm Rs 280 → Chọn 4 24 có Asc  1808.64mm  Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A 1808.64   sc  100   100  0.2% b f h0 1380  650 Rb 11.5  100  0.623   100  2.56% Rs 280  0.05%    max → Thỏa hàm lượng cốt thép max   R min min Bảng 3.8 Tính thép nhịp dầm Tiết diện Nhịp thứ Nhịp thứ M max  kNm  m  317.34 0.0473 0.0485 192.39 0.0287 0.0291 Chọn cốt thép Asc d  mm   mm  As  mm2  1786.7 1072.0 4 24 2 24  1 22 1808.6 1284.2   % 0.2 0.14 3.4.2 Tính cốt thép dọc cho dầm gối  Do gối dầm chịu moment âm nên tiết diện tính tốn của dầm gối tiết diện hình chữ nhật nhỏ có tiết diện bdc  hdc  300  700mm   Chọn a  70mm , chiều cao làm việc của dầm nhịp là: h0  hdc  a  700  70  630mm  Tính  m : M max 371.45 m    0.271  b Rbbdc h0  11.5  103  0.3  0.632  m <  R  0.429  Tính  :     2 m     0.271  0.323  <  R  0.623 → Đặt cốt đơn  Diện tích cốt thép:  R b h 0.323   11.5  300  630 As  b b dp   2507.29mm2 Rs 280 → Chọn 3 24  2 28 có Asc  2587.36mm  Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A 2587.36   sc  100   100  1.37% b f h0 300  630 Rb 11.5  100  0.623   100  2.56% Rs 280  0.05%    max → Thỏa hàm lượng cốt thép max   R min min Bảng 3.9 Tính thép gối dầm Tiết diện Gối thứ Gối thứ M max As Chọn cốt thép Asc d  mm   mm   m   mm  371.45 0.271 0.323 2507.29 3 24  2 28 2587.36 1.37 286.94 0.21 0.238 1847.47 3 24  2 22 2116.36 1.12  kNm   % 3.4.3 Tính cốt đai cho dầm  Tính cốt đai cho dầm mặt cắt gối có lực cắt lớn nhất là: Qmax  211.31kN  Khả chịu lực cắt của bê tông: Qb   b    f   n   b Rbt bh0 f  0.6        0.9  103  0.3  0.63  102.06kN : hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh chịu nén tiết diện chữ T  n : hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc Vì Qmax  211.31  Qb nên cần tính tốn cốt đai cho dầm  Chọn cốt đai  có nhánh  Khoảng cách cốt đai tính tốn:  b    f   n   b Rbt bh02 Stt  Rsw n d sw Qmax  175  2  82         0.9  300  6302  211.31  10   337.779mm  Khoảng cách cốt đai lớn nhất:  b    f   n   b Rbt bh02 S max  Qmax 1.5        0.9  300  6302   760.56mm 211.35  103  Khoảng cách cối đai cấu tạo: Vùng gần gối tựa: h   700      Sct        233.33mm 500  500  Vùng dầm:  3h    700      Sct        500mm 500  500   Khoảng cách cốt đai thiết kế: ldc Vùng gối tựa :  Stt  337.779      Stk   Smax   760.56   233.33mm S     233.33   ct  ldc → Bố trí cốt đai 8a200mm cho đoạn gối của dầm phu ldc Vùng dầm :  Stt  337.779      Stk   S max   760.56   337.779mm S    500   ct  ldc → Bố trí cốt đai 8a300mm cho đoạn nhịp của dầm  Kiểm tra khả chịu ứng suất nén của dầm 82 E A 21  10  1.04  1.3  w1   s sw     Eb bs 27  10 300  300  b1    Rb   0.01  11.5  0.885 2 Qbt  0.3 w1 b1 Rb bh0  0.3  1.04  0.885  11.5  103  0.3  0.63  600.147kN Qmax  211.31kN  Qbt  60.147kN → Vậy bê tông không bị nén vỡ dưới tác dung của ứng suất nén 3.4.4 Tính cốt treo gia cường  Lực tập trung dầm phu truyền lên dầm là: F  g1dc  pdc  77.97  67.704  145.674kN  Chọn cốt treo dạng đai nhánh có đường kính   Số lượng cốt treo cần thiết:  h  F  i  b  145.674  103  1  250  h0   650   5.1 m   nf sw Rsw  50.24  175 ( Với hb khoảng cách từ vị trí đặt lực giật đứt đến trọng tâm cốt thép h  h0  hdp  650  400  250mm dọc b ) → Chọn đai bố trí bên đai h 250 Sttt  b   83.33mm 3 Bước đai theo tính tốn: t Bước đai theo cấu tạo: Sct  50mm S t  min( Sttt , Sctt )   83.33,50   50mm → Bước đai thiết kế: tk 3.5 BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU 3.5.1 Tính tốn khả chịu lực của tiết diện  Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích là: As  Chọn lớp bê tơng bảo vệ là: abv  25mm nhịp abv  40mm gối  Tính ath : 3.14  24    25     Asi xi   ath   37mm 1808.64  Asi → h0th  hdc  ath  700  37  663mm  24   Tính  :   Tính  :  Tính Rs As 280  1808.64   0.048  b Rb bh0th  11.5  1380  663      0.5   0.048    0.5  0.048   0.0468 M :  M    b Rbbh02th  0.0468   11.5  103  1.38  0.6632  326.47kNm Bảng 3.10 Khả chịu lực thép dầm Tiết diện Nhịp biên Gối Nhịp thứ Gối As ath h0th   M Cốt thép  mm   mm   mm  4 24 Cắt 2 24 Còn 2 24 3 24  2 28 Cắt 2 28 1808.64 37 663 0.048 0.0468 326.47 904.32 37 663 0.024 0.0237 165.33 2587.36 52.95 647.05 0.324 0.272 392.88 Còn 3 24 2 24  1 22 Cắt 1 22 Còn 2 24 1356.48 52 648 0.17 0.156 226 1284.26 36.7 663.3 0.034 0.0334 233.2 904.32 37 663 0.024 0.0237 165.33 3 24  2 22 Cắt 2 22 Còn 3 24 2116.36 51.6 648.4 0.265 0.23 333.6 1356.48 52 648 0.17 0.156 226  kNm  l l  Cắt thép theo kinh nghiệm: Cắt vị trí đối với nhịp đối với gối tính từ mép gối tựa h  Do chiều cao dầm 700mm nên ta bố trí cốt giá 212 chạy dọc dầm vị trí DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Văn Hiệp “Hướng dẫn môn học đồ án bê tông cốt thép I” , Nhà xuất Đại học quốc gia thành phố HCM, Năm xuất 2007 2008 Nguyễn Đình Cống “Sàn sườn bê tơng tồn khối”, Nhà xuất Hà Nội, Năm