Thiết kế hệ thống sấy phun để sấy dịch chanh dây

Mục lục Đặt vấn đề 20 1.1 Khái niệm chung trình sấy 20 1.1.1 Khái niệm sấy 20 1.1.2 Phân loại 21 1.1.3 Nguyên lí trình sấy 22 1.1.4 Các yếu tố ảnh hưởng đến trình sấy 22 1.2 Chọn tác nhân sấy, chất tải nhiệt chế độ sấy 22 1.2.1 Tác nhân sấy: Những chất dùng để chuyên chở lượng ẩm tách từ vật liệu sấy .22 1.2.2 Các loại tác nhân sấy 23 1.2.3 Chọn thiết bị sấy .23 1.3 Tổng quan nguyên liệu chanh dây .24 1.3.1 Nguồn gốc 24 1.3.2 Phân loại 25 1.3.3 Cấu tạo, thành phần 26 1.3.4 Quy trình sản xuất bột chanh dây 28 1.4 Chọn phương án sấy thiết bị sấy 29 1.4.1 Chọn phương án sấy 29 1.4.2 Chọn thiết bị sấy .29 CHƯƠNG 32 TMNH CÂN BPNG VÂT R CHST CTA QUW TRYNH .32 2.1 Xử lý số liệu 32 2.1.1 Các ký hiệu .32 2.1.2 Các thông số ban đầu 32 2.1.3 Tính thơng số khơng khí .32 2.2.2 Cân vật liệu cho khơng khí sấy .35 CHƯƠNG .37 TMNH THIẾT BỊ CHMNH 37 3.1 Kích thước thiết bị 37 3.1.1.Đường kính trung bình giọt vật liệu 38 3.1.2 Xác định đường kính thiết bị 38 3.2 Tính bền cho thiết bị .40 3.2.1 Thân thiết bị 40 3.2.2 Đáy nắp thiết bị : 41 CHƯƠNG .42 TMNH CÂN BPNG NĂNG LƯỢNG 42 4.1 Tính cân nhiệt lượng 42 4.1.1 Nhiệt lượng đưa vào thiết bị sấy .42 4.1.2 Nhiệt lượng đưa khỏi thiết bị sấy 42 4.1.3 Phương trình cân nhiệt lượng 42 4.2 Tổn thất nhiệt tháp sấy 43 4.2.1 Tính hệ số cấp nhiệt tổng quát từ đến thành thiết bị .44 4.2.2 Tính hệ số cấp nhiệt tường mơi trường xung quanh 46 4.3 Tính tốn q trình sấy thực tế 49 4.4 Xác định thông số tác nhân sấy trình sấy thực 49 CHƯƠNG .51 TMNH CWC THIẾT BỊ PHl TRỢ .51 5.1 Tính calorifer cấp nhiê Rt 51 5.1.1 Chọn kích thước truyền nhiê Rt .52 5.1.3 Tính bề mă Rt truyền nhiêt 55 R 5.1.4 Tính ống truyền nhiê Rt kích thước calorifer 56 5.2 Tnh v chn xyclon 56 5.3 Tnh tr lc v chn qut 58 5.3.1 Tính trở lực trình 58 5.3.2 Tính chọn quạt: 61 5.4 Tính chọn bơm cao áp : .63 KẾT LUẬN .64 TÀI LIỆU THAM KHẢO 66 TRƯỜNG ĐẠI HỌC NÔNG LÂM Cộng hòa xã hội chủ nghĩa Việt Nam HUẾ KHOA CƠ KHÍ – CƠNG NGHỆ Độc lập – Tự – Hạnh phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN THIẾT BỊ Ngành học: Công nghệ thực phẩm   Tên đề tài: Thiết kế hệ thống sấy phun đD sấy dịch chanh dây Số liệu ban đầu - Năng suất sản phẩm: sản phẩm/ ngày - Độ ẩm ban đầu: w1 = 35% - Độ ẩm cuối cùng: w2 = 3%  - Nồng độ chất khô: Bx = 65% Nội dung phần thuyết minh tính tốn - Đặt vấn đề - Tổng quan phương pháp sấy, ngun liêuR quy trình thực hiênR - Tính tốn cân vật chất q trình - Tính cân lượng - Tính thiết bị - Tính thiết bị phụ - Kết luận - Tài liệu tham khảo  Bản vẽ  Ngày giao nhiệm vụ:  Ngày hồn thành Huế, ngày Trưởng mơn CSCN tháng năm Giáo viên hướng dẫn Đặt vấn đề Đời sống người ngày nâng cao sống họ nhu cầu sản phẩm mang tính tiện nghi đặc biệt phù hợp với công việc nhịp sống người dân ngày nhiều Để cung cấp sản phẩm thỏa mãn nhu cầu người tiêu dùng điều nhiệm vụ lớn kỹ sư công nghệ thực phẩm Bên cạnh thực phẩm chế biến sẵn, thức ăn nhanh, nước giải khát bên cạnh bột hoa mạt hàng ý quan tâm nhiều người tiêu dùng, tính chất riêng biệt mà bột hoa mang lại Từ thực tế nhận thấy có mặt loại bột hoa ngày nhiều thị trường quốc tế nước như: bột cam, bột dứa, bột xồi Thì sản phẩm bột chanh dây với hương vị, thành phần dinh dưỡng riêng chiếm yêu thích người tiêu dùng Ở nước ta với điều kiện khí hậu nhiệt đới tạo điều kiện thuận lợi cho phát triển cho chanh dây phát triển tốt sản lượng cao Từ điều kiện em nhận thấy điều kiện thuận lợi để sản xuất bột chanh dây Điều vừa tạo công việc cho nguồn lao động nước ta, tăng thu nhập cho người dân, nâng cao đẩy mạnh nông nghiệp nước nhà đảm bảo nhu cầu thị trường Để đảm bảo dinh dưỡng tính cảm quan cho bột chanh dây trình sản xuất việc chọn thiết bị phù hợp điều kiện trình sản xuất Ta thấy ưu điểm thiết bị sấy phun như:  Tính chất, chất lượng sản phẩm đạt điểm tốt hơn, sản phẩm sau sấy có dạng bột mịn đồng nhất, xốp, dễ hịa tan, khơng phải qua giai đoạn nghiền, chất lượng bị biến đổi so với nguyên liệu ban đầu, tiện lợi cho sử dụng chế biến  Thiết bị đơn giản, cho phép hoạt động xuất cao liên tục  Sấy nguồn ngun liệu có tính nhạy cảm với nhiệt độ tháp thời gian ngắn  Khí nén thường sử dụng khí trơ khơng khí  Sản phẩm tiếp xúc với bề mặt thiết bị điều kiện khơ việc chọn thiết bị chống ăn mòn cho thiết bị đơn giản  Khoảng nhiệt tác nhân sấy rộng Từ ưu điểm thiết bị sấy phun để đảm bảo chất lượng, tính chất cảm quan sản phẩm bột chanh dây em chọn thiết bị sấy phun dịch chanh dây với xuất tấn/ngày 1.1 Khái niệm chung trình sấy 1.1.1 Khái niệm sấy Sấy trình dùng nhiệt để làm bốc ẩm khỏi vật liệu rắn lỏng Với mục đích giảm bớt khối lượng vật liệu (giảm cơng chuyên chở, kho tồn…), tăng độ bền vật liệu (như gốm, sứ, gỗ ) để bảo quản thời gian dài, lương thực, thực phẩm Đối với vật liệu lỏng có nồng độ chất khô thấp nên cô đặc trước sấy nhằm tách nước sơ Cũng giống sấy trình cô đặc dùng nhiệt để làm bay nước thực nhiệt độ sơi cịn sấy làm bay nước nhiệt độ bất kỳ, tránh nhiệt độ cao làm biến tính sản phẩm Bản chất trình sấy trình khuyếch tán chênh lệch độ ẩm bề mặt vật liệu, nói cách khác chênh lệch áp suất riêng phần ẩm bề mặt vật liệu mơi trường xung quanh Sấy q trình khơng ổn định, độ ẩm vật liệu thay đổi theo không gian thời gian sấy 1.1.2 Phân loại Quá trình sấy bao gồm hai phương thức: - Sấy tự nhiên:Tiến hành trời dùng lượng mặt trời để làm bay nước bề mặt vật liệu - Sấy nhân tạo:Thường tiến hành loại thiết bị sấy để cung cấp nhiệt cho vật liệu ẩm Sấy nhân tạo có nhiều dạng tùy theo phương pháp truyền nhiệt mà kỹ thuâ Rt sấy chia nhiều dạng: + Sấy đối lưu: phương pháp sấy cho tiếp xúc trực tiếp với vật liệu sấy, mà tác nhân truyền nhiệt khơng khí nóng, khói lị… + Sấy tiếp xúc: phương pháp sấy không cho tác nhân tiếp xúc trực tiếp vật liệu sấy, mà tác nhân sấy truyền nhiệt cho vật liệu sấy gián tiếp qua vách ngăn + Sấy tia hồng ngoại: phương pháp sấy dùng lượng tia hồng ngoại nguồn điện phát truyền cho vật liệu sấy + Sấy dòng điện cao tần: phương pháp dùng dịng điện cao tần để đốt nóng tồn chiều dày vâ Rt liệu sấy + Sấy thăng hoa: phương pháp sấy mơi trường có độ chân khơng cao, nhiệt độ thấp, nên độ ẩm tự vật liệu đóng băng bay từ trạng thái rắn thành không qua trạng thái lỏng + Ưu điểm:  Khắc phục nhược điểm sấy tự nhiên  Kiểm soát sản phẩm vào, nhiệt độ cung cấp  Chất lượng sản phẩm theo u cầu  Tốn mặt bằng, nhân cơng + Nhược điểm: Tốn chi phí cho đầu tư trang thiết bị, cán kỹ thuật, chi phí lượng 1.1.3 Ngun lí q trình sấy Q trình sấy q trình chuyển khối có tham gia pha rắn phức tạp bao gồm trình khuyếch tán bên bên ngồi vật liệu rắn đồng thời với q trình truyền nhiệt Đây trình nối tiếp, nghĩa trình chuyển lượng nước vật liệu từ pha lỏng sang pha hơi, sau tách pha khỏi vật liệu ban đầu Động lực trình chênh lệch độ ẩm lòng vật liệu bên bề mặt vật liệu Quá trình khuyếch tán chuyển pha xảy áp suất bề mặt vật liệu lớn áp suất riêng phần nước môi trường khơng khí xung quanh 1.1.4 Các yếu tố ảnh hưởng đến q trình sấy - Nồng độ chất khơ nguyên liệu: nồng độ cao giảm thời gian bốc lại tăng độ nhớt nguyên liệu, gây khó khăn cho q trình sấy phun, nồng độ thấp tốn nhiều thời gian lượng cho trình - Nhiệt độ tác nhân sấy: yếu tố ảnh hưởng định đến độ ẩm sản phẩm sau sấy phun, độ ẩm bột sản phẩm thu giảm ta tăng nhiệt độ tác nhân sấy Tuy nhiên việc gia tăng nhiệt độ cao gây phân hủy số cấu tử nguyên liệu mẫn cảm với nhiệt làm tăng mức tiêu hao lượng cho q trình - Kích thước, số lượng quỹ đạo chuyển động hạt nguyên liệu buồng sấy 1.2 Chọn tác nhân sấy, chất tải nhiệt chế độ sấy 1.2.1 Tác nhân sấy: Những chất dùng đD chuyên chở lượng ẩm tách từ vật liệu sấy - Trong trình sấy, môi trường buồng sấy luôn bổ sung ẩm thoát từ vật sấy Nếu độ ẩm khơng mang độ ẩm tương đối buồng sấy tăng lên, đến lúc đạt cân vật sấy môi trường buồng sấy q trình ẩm vật liệu sấy ngừng lại - Vì nhiệm vụ tác nhân sấy: + Gia nhiệt cho vật sấy +Tải ẩm: mang ẩm từ bề mặt vật vào môi trường + Bảo vệ vật sấy khỏi bị hỏng nhiệt - Cơ chế trình sấy gồm giai đoạn: Gia nhiệt cho vật liệu sấy để làm ẩm hóa mang ẩm từ bề mặt vật vào mơi trường Nếu ẩm khỏi vật liệu mà không mang kịp thời ảnh hưởng tới trình bốc ẩm từ vật liệu sấy chí cịn làm ngừng trệ q trình ẩm Để tải ẩm bay từ vật sấy vào mơi trường dùng biện pháp: + Dùng tác nhân sấy làm chất tải nhiệt + Dùng bơm chân không để hút ẩm từ vật sấy thải ngồi (sấy chân khơng) - Trong sấy đối lưu, vai trò tác nhân sấy đặc biệt quan trọng đóng vai trị vừa tải nhiệt vừa tải ẩm Các tác nhân sấy thường dùng khơng khí nóng khói lị, q nhiệt, chất lỏng… - Trong sấy đối lưu, chất tải nhiệt dùng nước hay khói để gia nhiệt cho tác nhân sấy bề mặt truyền nhiệt cho vật liệu 1.2.2 Các loại tác nhân sấy - Khơng khí ẩm: loại tác nhân sấy thơng dụng dùng cho hầu hết loại sản phẩm Dùng khơng khí ẩm khơng làm sản phẩm sau sấy bị ô nhiễm thay đổi mùi vị Tuy nhiên dùng khơng khí ẩm làm tác nhân sấy cần trang bị thêm gia nhiệt khơng khí (calorife khí - hay khí - khói), nhiệt độ sấy khơng q cao, thường nhỏ 5000C nhiệt độ cao thiết bị trao đổi nhiệt phải chế tạo thép hợp kim hay gốm sứ với chi phí đắt - Khói lị: khói lị dùng làm tác nhân sấy nâng nhiệt độ sấy lên 10000C mà không cần thiết bị gia nhiệt, nhiên làm vật liệu sấy bị nhiễm gây mùi khói Vì khói dùng cho vật liệu khơng sợ ô nhiễm gỗ, đồ gốm, số loại hạt có vỏ - Hơi nhiệt: tác nhân sấy dùng cho loại sản phẩm dễ bị cháy nổ có khả chịu nhiệt độ cao Vì sấy nhiệt, nhiệt độ thường lớn 100 0C (sấy áp suất khí quyển) 1.2.3 Chọn thiết bị sấy Phân loại thiết bị sấy: Do điều kiện sấy trường hợp khác nên có nhiều cách để phân loại thiết bị sấy: - Dựa vào tác nhân sấy: có thiết bị sấy khơng khí thiết bị sấy khói lị, thiết bị sấy phương pháp đặc biệt sấy thăng hoa, sấy dòng điện cao tần - Dựa vào áp suất làm việc: có thiết bị sấy chân không thiết bị sấy áp suất thường - Dựa vào phương thức làm việc: có sấy liên tục sấy gián đoạn - Dựa vào phương pháp cung cấp nhiệt cho trình sấy: thiết bị sấy tiếp xúc, thiết bị sấy đối lưu, thiết bị sấy xạ - Dựa vào cấu tạo thiết bị: phòng sấy, hầm sấy, sấy băng tải, sấy trục, sấy thùng quay, sấy phun - Dựa vào chiều chuyển động vật liệu sấy tác nhân sấy: sấy chiều, ngược chiều, giao chiều 1.3 Tổng quan nguyên liệu chanh dây 1.3.1 Nguồn gốc Quả chanh dây tía có nguồn gốc từ miền nam nước Brazil qua Paraguay đến miền bắc Argentina Những tín đồ cong giáo người Tây Ban Nha vào kỷ 16 đặt tên cho “flor pasionis” (hoa đam mê) hay ‘flor de las cinco llagas” (hoa có năm vết xước) màu tía hoa khiến họ tin giống với năm nỗi khổ Chúa Giê-su Người ta chưa xác định nguồn gốc loại màu vàng, có lẽ thuộc vùng Amazon Brazil, hay lai Passiflora edulis Passiflora ligularis Ở Việt Nam, chanh dây xuất tỉnh miền Bắc vào thập niên 90 sau phân tán vào đến tỉnh Đồng Bằng Sơng Cửu Long Vì Việt Nam có Lạc Tiên (miền Trung miền Nam gọi Chùm Bao - loại hoang dại có tác dụng chữa bệnh ngủ) loại leo trái trịn, lớn gấp đơi trái ping-pơng, vỏ có màu xanh chín màu vàng lợt, ruột có vị chua giống chanh nên đặt tên gọi “Chanh Dây” Lạc Tiên vào Việt Nam có hai giống, phân biệt theo xuất xứ màu vỏ:  Giống Lạc Tiên có vỏ màu vàng có nguồn gốc từ Sirilanca, Urganda Hawaii (nguồn tra cứu) Việt Nam gọi chanh dây  Giống Lạc Tiên vỏ tía có nguồn gốc từ Australia Đài Loan Tại Đức Trọng giống Lạc Tiên vỏ tía nhập từ Đài Loan có tên khoa học Passiflora edulis, dân địa phương gọi Mác Mác, người Đài Loan gọi Bách Hương Quả Ngày nay, chanh dây phân bố khắp nơi giới Châu W, úc, New Zeland, ấn Độ , Nam Phi, Israsel, Hawaii, Canada 1.3.2 Phân loại Có loại Chanh Dây phổ biến  Chanh Dây Tía (Passiflora edulis)  Chanh Dây Vàng (Passiflora edulis flavicarpa)  Chanh Dây Lam (passiflora cocrulea) Ở Việt Nam chủ yếu gặp loại chanh dây vỏ tía vỏ vàng  Dạng tía   Black Knight: Quả có màu tía đậm, hương thơm tuyệt vời, có kích thước hình dạng trứng to Là loại leo khỏe mạnh, chen chúc sai quả, có tán mịn đẹp  Kahuna: Quả tía vừa, lớn, có vị chua thơm, dùng uống ngon Cây có khả tự sinh sản, khỏe mạnh, tán to  Edgchill: Có nguồn gốc Vista, Calif Quả tương tự Black Knight, mọc to khỏe có trái lớn  Frederick: Là loại có dạng gần giống hình oval, to, tía xanh có chút sắc đỏ, có vị chua nhẹ, ngon ăn ngay, uống lại tuyệt vời Cây tự khỏe mạnh, hữu ích Passiflora edulis flavicarpa  Paul Ecke: có nguồn gốc Encinitas, Calif Trái có kích thước trung bình, ngon thích hợp để uống hay ăn Cây sai  Purpe Giant: Quả lớn, tía đậm chín  eR d Rover: Quả trịn, có kích thước vừa to, có vormauf đỏ sáng hấp dẫn, có vị chua thơm, ngon ăn liền uống Cây khỏe, có khả tự sinh sản  Dạng vàng  Brazillian Golden: Qủa có màu vàng, to, có vị chua Cây khỏe, địi hỏi giao phấn Hoa thơm, màu trắng đậm giữa, hoa vào mùa hè, vụ mùa bắt đầu vào cuối tháng tám đầu tháng chín  Golden Giant: Cây có màu vàng, to, có nguồn gốc úc 1.3.3 Cấu tạo, thành phần Thành phần cấu tạo chanh dây Thành phần Tỷ lệ, % Vỏ 49,19 Hạt 4,81 Dịch 46,00  Vỏ quả: chiếm tỷ lệ chủ yếu chanh dây, có màu đỏ tía màu vàng Fng  dng l 3,14 0, 0281, 0,1231 m2 - Diê Rn tích phần có gân: Fg  d g l g   d 2g  3,140, 03920,7    d ng 3,14 3,14 0,0392  0,028  0,0868 4 m2 - Diê Rn tích phần khơng gân Fkg  dng lkg 3,14 0,028 0,7 0,0615 m2 Suy ra: DiênR tích bên ngồi ống: Fbm = Fg + Fkg = 0,0868 + 0,0615 = 0,148m2 Thay số vào công thức ta có K=57 (W/m2.đơ )R q2 = K ttb = 57 70 =3990(W/m2) Sai số: q  q  q1  0,0284  2,84 q2 % < 5% 5.1.3 Tính bG mătHtruyGn nhiêtH - Nhiê Rt lượng calorifer cần cung cấp cho tác nhân sấy: Q L' ( I1  I0 ) 4558,  219,9  70,69  680158,86 (KJ/h) - Bề mă Rt truyền nhiê tR : Q 680158,86 1000  55, 71 F  K ttb 0,85 57 70 3600 m2 5.1.4 Tính ống truyGn nhiêtH kích thưFc calorifer - Diê Rn tích bề mă Rt trung bình ống: Ftb  Fbm  Ftr 0,148  0,1143  0,1312 2 m2 - Tổng số ống truyền nhiê Rt calorifer: n F 55, 71  424, 0,1312 Ftb Chọn n = 424 ống Chọn số ống xếp theo hàng ngang 20 ống (i = 20) Chọn số ống xếp theo hàng dọc 21 ống (m =21) Khoảng cách ống x = 0,05m Khoảng cách ống đến thành thiết bị x’ = 0,01m - Kích thước calorifer: + Chiều dài: Lc ( m  1) x  m d ng  x ' (21  1) 0, 05  0,01 1,536 + Chiều rô Rng: Bc (i  1) x  i dng  x' (20  1) 0,05  20 0,028  0,01 1,53( m) + Chiều cao calorifer: Hc = H + 2.Hch H: chiều cao ống, H = 1,4m Hch: chiều cao lớp chắn, chọn Hch = 0,15m Suy ra: Hc = 1,4 + 20,15 = 1,7m 5.2 Tính chọn xyclon - Khơng khí vào xyclon khơng khí sau khỏi máy sấy, có thơng số sau: + t = 850C + Khối lượng riêng (kg/m3)  0,86   1,163  (m3/kg) + Thể tích riêng - Lưu lượng khơng khí vào xyclon: V v.L ' 1,163 4558,98 5302, 093 (m3/h) - Gọi Pxyclon trở lực xyclon 540  Pxyclon  750 k Chọn Pxyclon =700 Suy ra: Pxyclon =  k 700=0,86 650 = 559 k - Tốc độ quy ước : (Trang 522, [1]) wq  2. Pxyclon   k (m/s) (CT III.48/T522, [1]) + Với  hệ số phụ thuộc vào kiểu xyclon w  4,65 + Chọn loại cyclon LIH-24  60 suy q - Đường kính xyclon: D D V 0, 785.wq 5302,093 0,635 0,785 4, 65 3600 (CT III.47/T522, [1]) (m) Dựa vào đường kính suất, ta chọn loại cyclon đơn LIH-24, đường kính D = 0,64 m với thơng số kĩ thuâ Rt sau: (Bảng III.4/T524, [1]) Bảng 5.1: Kch thưKc cHa cyclone đơn loi LIH-24 STT Tên kích thước Ký hiệu Cơng thức Gía trị (m) Đường kính D 0,4-01 0,64 Chiều cao cửa vào (kích thước bên trong) A 1,11D 0,71 Chiều cao ống tâm có mặt bích h1 2,11D 1,35 Chiều cao phần hình trụ h2 2,11D 1,35 Chiều cao phần hình nón h3 1,75D 1,12 Chiều cao phần bên ống tâm h4 0,4D 0,26 Chiều cao chung H 4,26D 2,73 Đường kính ngồi ống d1 0,6D 0,38 Đường kính cửa tháo bụi d2 0,3-0,4D 0,20 10 Chiều rộng cửa vào b1/b 0,26D/0,2D 0,17/0,13 11 Chiều dài ống vào L 0,6D 12 Khoảng cách từ tận đến mặt bích h5 0,24-0,32D 0,15 13 Góc nghiêng nắp ống vào Α α 240 14 Hệ số trở lực xyclon ξ ξ 60 0,38 5.3 Tính trở lKc chọn quạt Trong R thống sấy, cần sử dụng quạt để tạo áp suất Rng để di chuyển khơng khí vào R thống môtR phần khắc phục trở lực đường ống Sử dụng loại quạt: - Quạt đẩy để đẩy khơng khí từ calorifer vào thùng sấy - Quạt hút cuối R thống để hút không khí thải vào cyclone lọc bụi 5.3.1 Tính trở lKc trình -Trở lực qua xyclon Hệ số trở lực qua xyclon tính theo cơng thức sau: P  w 2q  N /m   , hệ số trở lực phụ thuộc vào kiểu xyclon; tra bảng ta có  = 60  , khối lượng riêng khơng khí, kg/m3  = 0,97 kg/m3 thay số vào ta có  cyclon 60 4,652 0,97 629,21 *Trở lực từ quạt đến calorifer (khoảng cách từ quạt đến calorifer m) Chọn ống dẫn khơng khí có đường kính  =300mm Vận tốc dịng khí thổi ống: wk  Gk 4558,98  16,34  m / s   j 1, 097 3600 3,14 0,3 Suy : Re  wk j 16,34 0,3  306375 16.10  Ta có: Regh = (/)8/7 Ren = 220 (/)9/8 Chọn ống tơn có sơn chống rĩ sét,  = 0,5 mm  0,5  1, 67 10   0,8  125 10   300 từ ta có: Regh = 0,86 104 Ren = 27,34 104 Ta thấ: Regh < Re < Ren Hệ số ma sát tính theo cơng thức sau: 0,25   100   0,1 1, 46     Re   0,023 (tr380, [I]) -Trở lực từ quạt đến calorifer L 0,38 16,34 w2 1     0,0385  1,097  7,14  N / m 2 0,3 j (II.55, tr377, [I]) -Trở lực calorifer Nhiệt độ khơng khí ban đầu 30oC vào calorifer gia nhiệt đến 200oC T H kk n A w  T0 đó: Hệ số ống chiều dài m chọn A = Tổn thất áp để khơng khí vào thiết bị xem tổn thất áp suất ống thiết bị  115  273  H 'kk 2 H kk 2 4 3 16,342   9107,  273  Vì thiết bị chứa khơng khí nên cần cung cấp lượng khơng khí tăng lên.Do trở lực qua thiết bị tăng khoảng 25% tổng tổn thất qua thiết bị: Vậy tổng trở lực tổng cộng tháp sấy là: p2 = 9107,2 1,25 = 11384 (N/m2) *Trở lực từ calorifer đến phòng sấy Khoảng cách từ calorifer đến phịng sâý 2m Vận tốc khơng khí ống dẫn: wk  G k 4558,98  24, 03   j 0,74636003,140,32 w j 24,030,3  206858 Re  e 34,85 10 6 v Tương tự ta có:   100   0,1 1, 46    Re  j  0,25 100   0,1 1, 46 1,67 10    206858   0,25 0,0232 L 24,03 w2       0,0232  0,746  33,31 N / m2   0,3 Vậy: *Trở lực thiết bị sấy Tại nhiệt độ trung bình t=127,5oC 6 ta có:  0,8749(kg / m ) , v  26, 27 10 (m / s) Vận tốc khơng khí ống dẫn: 4GK 44558,98 wk   0, 21 m / s   D2 0,8749 3600 3,14 32 Re   0,21 3 w k D   23981, 73 26,27 10  16 Re 0,2 16  23981, 73 0,2 2,13 L 0,212 w2      2,13  0,8749  0, 055  N / m2  D Vậy: -Trở lực đột thu đột mở vào thiết bị sấy: Tiết diện ống   3,14 0,32  0,071  m2  F 4 Tiết diện tháp sấy:  D2 3,14 3 F1   7, 065  m2  4 F 0,071   0,01 F Ta có tỷ lệ : 7,065 Suy ra:  = 0,5 (tr388,[I]) Xem trở lực đột thu trở lực đột mở tổng trở lực đột thu đột mở tính theo biểu thức sau 24,03 w2  5 2    2 0,5 0,799  224,91  N / m  2 Bỏ qua trở lực đổi hướng trở lực khác Vậy tổng trở lực là: p = pxyclon + p1 + p2 + p3 + p4 + p5 629,21  7,14  11384  33,31  0,055  224,91 12278,625 N/m2 5.3.2 Tính chọn quạt 5.3.2.1 Quạt đẩy đặt trước calorife - Lưu lượng khơng khí đẩy vào Qd V 0' L' v  43250,902  3901,15  m / h  1,08  m / s  -Wp suất làm việc toàn phần 273  t 760  kk H H P     (CT II238a, Tr 463, [1]) 293 B Trong đó: Hp trở lực toàn hệ thống(N/m2), Hp   12278, 625  6139,3 2 - t0 nhiệt độ làm việc lúc đầu khơng khí, t0= 260c - B áp suất làm chỗ làm việc, B=735,5 mmHg - Ρ khối lượng riêng khơng khí điều kiện làm việc,  = 1,181 kg/m3 -  k khối lượng riêng khí điều kiện làm việc,  k = 0,87kg/m 273  26 760 0,87   4768,95  N / m2  H 6139,3  293 735,5 1,181 Thay số vào ta có Dựa vào suất, áp suất làm việc mà quạt cần theo đồ thị đặc tuyến quạt trang 488- [1] ta chọn quạt II9-57 N04 có hiệu suất khoảng 0,62 - Công suất trục động điện N Qd H g  1000 q tr Trong  q 0,62  tr 0,95 hiệu suất truyền động qua bánh đai hiệu suất quạt Thay số vào ta 1, 08 4768,95 9,81 1,181 N 101,31 k W 1000 0, 95 0, 62  Công suất thiết lập động điện: Nđc = k N Trong k hệ số dự trữ, với N >5 ta chọn k = 1,1 Vậy công suất động Qđc = 1,1 101,31 =111,44 (kw) 5.3.2.2 Quạt hút đặt sau cyclon - Lưu lượng hút Qh=L’.v2=1,14 4325=4930,59 (m3/h)=1,369(m3/s) 273  t 760 kk H H P    B 293  (CT II238a, Tr 463, [1]) Wp suất làm việc tồn phần: Trong đó: Hp trở lực tồn phần hệ thống (N/m2), Hp=6139,3 (N/m2) - t2: nhiệt độ khơng khí sau khỏi thiết bị sấy, t2=850c - ρkk: khối lượng riêng của khơng khí điều kiện làm việc, ρkk=0,986 (kg/m3) - ρ: khối lượng riêng khơng khí điều kiện tiêu chuẩn, ρ=1,181(kg/m3) - B: áp suất nơi đặt quạt, B=735,5 mmHg 273 85 760 0,986 H 6139,3    6471,31 293 735,5 1,181 Thay số vào công thức ta có: (N/m2) Từ đồ thị đặc tuyến quạt trang 485-[1], ta chọn quạt II9-57 N04 có hiệu suất khoảng 0,52 N  - Công suất trục động điện: Trong  q 0,52 Qh H g  1000  q  tr hiệu suất quạt  tr 0,95 hiệu suất truyền động qua bánh đai Thay thông số vào ta công suất trục động điện 9,811,1811, 369 6471, 31 207, 77  kW N 1000 0,95 0,52  - Công suất thiết lập với động điện Công suất thiết lập động điện: Nđc = k N Trong k hệ số dự trữ Vì N>5 nên ta chọn k=1,1 suy Qdc=207,77 1,1=228,55 (k W) 5.4 Tính chọn bơm cao áp Dùng bơm cao áp, áp suất bơm tạo được: p2 = 60 at Lưu lượng dịch chanh dây theo lý thuyết : G 435, 26 0,35( m3 / h) Q  1232 1 Cột áp toàn phần bơm tạo chạy : H   1  H H  g (II.185, tr438, [I]) Trong đó: p1, p2: áp suất bề mặt chất chất lỏng khoảng hút khoảng đẩy p1 = at; p2 = 60 at  : Khối lượng riêng chất lỏng:  = 1232 kg/m3 g: Gia tốc trọng trường, g =9,81 Ho: Chiều cao hình học đưa chất lỏng lên, Ho = m H: áp suất khắc phục trở lực đường ống, H = 3% H Thay vào công thức, ta được: H = 510 (m) Công suất bơm : N Q H   g 0,35510 1232 9,81  0,86  kW  1000 10000,7 3600 Để bơm làm việc an toàn ta chon hệ số an toàn  = N’ = N = 0,86= 1,72 (kw) KẾT LUẬN Trong trình thực đồ án thiết bị đề tài thiết kế hệ thống sấy phun chanh dây sản phẩm/ngày nhờ giúp đỡ tận tình thầy cơ, anh chị khóa bạn tập thể lớp công nghệ thực phẩm 45, em làm vấn đề sau: - Tổng kết ngun liệu - Tính tốn cân vật chất vào, q trình sấy - Tính cân lượng - Tính tốn thiết bị sấy phun - Kiểm tra độ bền thiết bị - tính thơng số thiết bị phụ: calorife, cylon và, chnj hệ thống quạt dùng hệ thống Từ em thiết kế hệ thống sấy dựa lý thuyết, bên cạnh đồ án thiết bị em làm cịn có số mặt em chưa thực gồm: - Tính kinh tế phương pháp sấy phun - Thực tế khu cơng nghiệp sản xuất có sử dụng thiết bị sấy phun - tính khả thi thiết bị LỜI CẢM ƠN Trong khoảng thời gian thực đồ án thiết bị với đề tài thiết kế hệ thống sấy phun dịch chanh dây tấn/ngày, đồ án thiết bị bạn thân với vận dụng kiến thức môn học thiết bị, hệ thống sấy đặc biệt giúp đỡ thầy Nguyễn Đức Chung thầy mơn, anh chị khóa bạn tập thể lớp công nghệ thực phẩm 45 giúp đỡ em nhiều để em hoàn thành đồ án thiết bị Qua em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Đức Chung – thầy hướng dẫn em tận tình giúp em nhận vấn đề đồ án thân, em xin chân thành cảm ơn thầy cô môn anh chị khóa bạn tập thể lớp công nghệ thực phầm 45 giúp đỡ em thời gian qua Em xin chân thành cảm ơn! TÀI LIỆU THAM KHẢO  1 Nguyễn Bin cộng sự, ‘‘ Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập ”, nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1999   Nguyễn bin cộng sự, “sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập 2”, nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1999  3 Trần Văn Phú, ‘‘ Tính tốn thiết kế hệ thống sấy’’, nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2002   Lê Ngọc Trung, giảng ‘‘ Qúa trình thiết bị truyền chất’’, trường đại học Bách Khoa Đà Nẵng, 2010  5 Lê Văn Hồng, ‘‘Qúa trình thiết bị sinh học công nghệ thực phẩm’’ nhà xuất khoa học kỹ thuật, 2004 Trang web : http://vi.scribd.com/doc/47444436/Luan-Van-Dang-Thi-Nhi http://doc.edu.vn/tai-lieu/de-tai-tong-quan-chanh-day-52847/ ... vậy, thiết bị sấy chọn để sấy dịch chanh dây hệ thống sấy phun: Chọn thiết bị sấy phun dịch chanh dây hỗn hợp huyền phù thích hợp cho hệ thống sấy phun, phương pháp nguyên liệu phân tán vào thiết. .. trình sấy - Nhưng thiết bị sấy phun có số nhược điểm là: + Tốn nhiều lượng + Chi phí đầu tư, thiết bị cao - Vậy để sấy dịch chanh dây ta thiết kế thiết bị sấy phun có thơng số: + Chọn tác nhân sấy. .. có sấy liên tục sấy gián đoạn - Dựa vào phương pháp cung cấp nhiệt cho trình sấy: thiết bị sấy tiếp xúc, thiết bị sấy đối lưu, thiết bị sấy xạ - Dựa vào cấu tạo thiết bị: phòng sấy, hầm sấy, sấy