BÊ TÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO VÀ CHẤT LƯỢNG CAO

GS.TS.PH M DUY H U (Ch biên) PGS.TS NGUY N NG C LONG TS ĐÀO VĔN ĐÔNG THS PH M DUY ANH sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m BÊ TÔNG CƯ NG ĐỘ CAO VÀ CHẤT LƯỢNG CAO HÀ N I, 2008 MỤC LỤC sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Trang M c l c …………………………………………………………… L i nói đ u…………………………………………………………… Ch ơng Các khái quát v bê tông c ng đ cao ch t l ng cao ………………… Về bê tông c ng độ cao bê tông chất l ợng cao……………… Định nghĩa bê tông c ng độ cao………………………… ……… Phân lo i bê tông c ng độ cao…………….……………………… Ch ơng C u trúc bê tông c ng đ cao ch t l ng cao .….……………………… M đầu… ………………………………………………………… 9 Nguyên tắc phối hợp công th c thành phần ………… ……… 10 Cấu trúc c a vữa xi măng.………………………………………… Cấu trúc c a bê tông c ng độ cao.……… …………………… 16 Các kết qu thực nghiệm c i tiến cấu trúc bê tông …………… 16 Ch ơng Các tính ch t c a bê tông c ng đ cao ch t l ng 18 cao .……………… 18 M đầu… ………………………………………………………… 18 C ng độ chịu nén bê tông c ng độ cao ……………… ……… 26 Mô đun đàn hồi tĩnh.……………………………….……………… 29 Mô đun đàn hồi động……… …………… ……………………… 29 Hệ số Poisson………………………………………………………… 30 C ng độ mỏi……………………………………………………… 29 Khối l ợng đơn vị………………………….……………………… Các đặc tính nhiệt…….………………………………………… 30 Co ngót.…………………………………………………………… 30 10 Từ biến …………………………………………………………… 34 11 Sự dính kết với thép thụ động……………………………………… 41 12 Các tính chất khác………………………………………………… 42 13 Mơ hình hố để áp dụng cho ng i thiết kế kết 42 cấu…………… 45 14 Tính cơng tác …………………………………… 47 15 Bê tông giai đo n mềm 48 16 Sự tỏa nhiệt đông kết Ch ơng Thi t k thành ph n bê tông c ng đ cao ch t l ng 49 49 cao …………… 50 53 62 76 76 77 82 82 82 88 89 92 96 96 97 100 100 101 103 sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m M đầu…………………………………………………………… Các yêu cầu thiết kế bê tông chất l ợng cao liệu …………… Lựa chọn vật liệu Thiết kế hỗn hợp bê tông HPC ……………………………… Kết qu thiết kế Kiểm tra chất l ợng bê tông Thiết kế thành phần bê tơng CĐC với thí nghiệm vữa lỏng Ch ơng Đ b n c a bê tông CĐC CLC ………… M đầu…………………….……………………………………… Tính thấm tính lọc ……………… ……… Ph n ng cacbonat hóa…… ………… ……………… Độ thấm Clo Thử nghiệm độ thấm Clo bê tông chất l ợng cao 60, 80MPa từ vật liệu Việt nam (Đ i học GTVT) Ch ơng Nghiên c u ng d ng bê tông c ng đ cao ch t l ng cao .…………… Một số đặc tính đ ợc c i tiến c a bê tông CĐC chất l ợng cao… Tổng quát ng dụng bê tông c ng độ cao chất l ợng cao…… Lợi ích b n c a bê tơng HPC- tăng kh chiu lực tuổi thọ khai thác c a kết cấu xây dựng… .…… Các thiết kế hiệu qu mặt chi phí… .… Các đặc tính vật liệu ……………………… Các ng dụng bê tông chất l ợng cao……………………………… Nghiên c u lựa chọn mặt cắt ngang hợp lý cầu sử dụng bê tông HPC Việt Nam Ch ơng Bê tông c t s i c ng đ cao Lịch sử phát triển Đặc điểm chung cốt sợi Tỷ lệ hỗn hợp – công th c c a composit Công nghệ chế t o Các đặc tính học c a cốt sợi Đánh giá đặc tính c a bê tơng đ ợc tăng c ng thép sợi 114 124 124 124 128 130 130 136 137 140 142 Bê tông nhiều sợi composits Tài liệu tham kh o…………………………………………….……… Phụ lục… ……… .……………………………………………… ot c o m Viện khoa học công nghệ xây dựng giao thông Tr ng đ i học GTVT Huuphamduy@gmail.com sh ar e by de th i-n uc e bl og sp L I NÓI Đ U Trong năm gần bê tông c ng độ cao chất l ợng cao đ ợc sử dụng cơng trình xây dựng cầu, đ ng, nhà cơng trình thuỷ có quy mơ lớn yêu cầu độ bền khai thác đến 100 năm Cuốn sách giới thiệu kết qu nghiên c u c a Việt Nam giới bê tông c ng độ cao chất l ợng cao Cuốn giáo trình trình bày định nghĩa, cấu trúc, c ng độ, biến d ng, độ bền, ph ơng pháp thiết kế, kh ng dụng bê tông c ng độ cao, bê tông chất l ợng cao bê tông cốt sợi xây dựng Sách đ ợc dùng làm tài liệu gi ng d y cho sinh viên, học viên cao học, nghiên c u sinh làm tài liệu tham kh o cho kỹ s xây dựng cán nghiên c u Giáo trình gồm ch ơng nhóm tác gi c a tr ng đ i học GTVT biên so n GS.TS Ph m Duy Hữu - Ch biên viết ch ơng 1, 2, 4,5 PGS.TS Nguyễn Ngọc Long viết ch ơng TS Đào Văn Đông viết ch ơng ThS Ph m Duy Anh viết ch ơng Các tác gi xin c m ơn đóng góp ý kiến quý báu c a chuyên gia xây dựng giao thơng q trình biên so n sách Xin đặc biệt c m ơn Tr ng cầu đ ng Paris Tr ng đ i học Tokyo cung cấp nhiều cho nhiều tài liệu quý báu bê tông tiên tiến ng Cuốn sách đ ợc viết lần đầu mong nhận đ ợc ý kiến đóng góp c a i đọc Các tác gi m Ch ơng CÁC KHÁI QUÁT V BÊ TÔNG C NG Đ CAO VÀ CH T L NG CAO Các từ khóa: Bê tông c ng đ cao, ch t l ng cao, c u trúc, c ng đ , đ b n, ng x h c, ng d ng, phát tri n sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o V bê tông c ng đ cao ch t l ng cao Bê tông lo i vật liệu ch yếu c a kỷ 20 đ ợc chế t o từ hỗn hợp vật liệu đ ợc lựa chọn hợp lý gồm thành phần: Cốt liệu lớn (đá dăm sỏi), cốt liệu nhỏ (cát), chất kết dính (ximăng…), n ớc phụ gia Cát đá dăm thành phần vật liệu khống, đóng vai trị khung chịu lực Hỗn hợp xi măng n ớc (hồ ximăng) thành phần ho t tính bê tơng, bao bọc xung quanh cốt liệu, lấp đầy lỗ rỗng cốt liệu hồ xi măng rắn chắc, dính kết cốt liệu thành khối đá đ ợc gọi bê tông Các chất phụ gia phong phú chúng làm tính chất c a bê tông tr nên đa d ng đáp ng đ ợc yêu cầu ngày phát triển c a bê tông kết cấu bê tông Ngày bê tông lo i vật liệu đ ợc sử dụng rộng rãi xây dựng, xây dựng cầu, đ ng Tỷ lệ sử dụng bê tông xây dựng nhà chiếm kho ng 40%, xây dựng cầu đ ng kho ng 15% tổng khối l ợng bê tơng Bê tơng có c ng độ chịu nén cao, mô đun đàn hồi phù hợp với kết cấu bê tông cốt thép bê tông cốt thép dự ng lực Bê tông bền n ớc ổn định với tác động c a môi tr ng Công nghệ bê tông ổn định ngày phát triển Giá thành c a bê tông hợp lý tận dụng đ ợc nguyên vật liệu địa ph ơng, kết cấu bê tơng chiếm 60% kết cấu xây dựng Nh ợc điểm b n c a bê tơng có c ng độ chịu kéo ch a cao khối l ợng cơng trình bê tơng cốt thép cịn lớn C ng độ chịu nén c a bê tông th ng đ t tối đa 50 MPa độ sụt tối đa cm sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Con đ ng phát triển c a bê tông c i tiến hệ thống cấu trúc, thành phần, công nghệ cách sử dụng phụ gia, chất hỗ trợ công nghệ (b o d ỡng, trợ bơm ) ph ơng pháp công nghệ để tìm bê tơng chất l ợng cao Các bê tông chất l ợng cao ph i đáp ng yêu cầu c ng độ, độ bền, tính dễ đổ tính kinh tế Những tính chất đ ợc c i tiến làm chất l ợng hẳn bê tông truyền thống (c ng độ, biến d ng, dễ đổ ) Những tính chất đặc biệt t o kh sáng t o kết cấu xây dựng công nghệ xây dựng Tổng quát hệ thống phát triển HPC bao gồm ba phận vật liệu có tính mới, công nghệ t o kết cấu Bê tông chất l ợng cao bao gồm lo i bê tông nh sau: - Bê tông c ng độ cao siêu dẻo: lo i bê tông có thành phần cốt liệu xi măng truyền thống phụ gia siêu dẻo Lo i bê tông có tỷ lệ N/X kho ng 0,35- 0,40, độ sụt đ t đến 15 - 20 cm, giữ đ ợc 60 phút C ng độ đ t đến 70 MPa có c ng độ sớm (R7 = 0,85R28) Đây lo i bê tông đ ợc sử dụng ch yếu kết cấu cầu đ ng Việt Nam - Bê tông chất l ợng cao (HPC): có sử dụng N/X gần đến 0,25, phụ gia siêu mịn tro nhẹ muội silic siêu mịn Đây lo i bê tơng có c ng độ chịu nén đến 80 100 MPa có đặc tính vật lý học đ ợc c i tiến dẫn đến độ bền cao tuổi thọ khai thác đến 100 năm - Bê tơng siêu nhẹ: có c ng độ t ơng tự nh bê tông th ng, khối l ợng đơn vị thấp đến 0,8 g/cm3 - Bê tông tự đầm: thành phần cốt liệu lớn ít, tăng thêm chất bột sử dụng phụ gia siêu dẻo đặc biệt Bê tơng có kh tự đầm, q trình thi cơng khơng cần sử dụng thiết bị đầm Lo i bê tông cho phép thi cơng cơng trình có khối l ợng lớn (20.000 m3 tr lên ) không cần bố trí mối nối, khơng cần đầm Sử dụng bê tông tự đầm tiết kiệm đ ợc nhân công, th i gian không gây ồn - Bê tông cốt sợi: thành phần có thêm sợi (kim lo i, polyme, sợi khác) Bê tông cốt sợi c i thiện độ dẻo c a bê tông, tăng c ng kh chống n t cho bê tông tr ng thái mềm tr ng thái chịu lực Bê tông HPC đ ợc phát triển giới từ năm 70 Từ năm 2000 HPC đ ợc nghiên c u t i tr ng đ i học Viện nghiên c u Việt Nam Đ nh nghĩa bê tông c ng đ cao ch t l ng cao 2.1 Định nghĩa bê tông chất l ợng cao Bê tông chất l ợng cao hệ bê tơng có thêm phẩm chất đ ợc c i thiện thể tiến công nghệ vật liệu kết cấu xây dựng by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Xét c ng độ chịu nén bê tơng c ng độ cao.(High Strength concrete), xét tổng thể tính gọi bê tông chất l ợng cao Bê tông chất l ợng cao đ ợc gọi tắt theo ng i Anh HPC (High Performace concretes), theo ng i Pháp BHP (BET0NS A HAUTE PERORMANCES ) Bê tông c ng độ cao (High Strength concrete) lo i bê tơng có c ng độ chịu nén tuổi 28 ngày, lớn 60 MPa, với mẫu thử hình trụ có D = 15 cm , H = 30cm C ng độ chịu nén sau 24 gi ≥ 35 MPa , c ng độ chịu nén tuổi 28 ngày ≥ 60 MPa Mẫu thử đ ợc chế t o, d ỡng hộ, thử, theo tiêu chuẩn hành Thành phần bê tơng c ng độ cao dùng không dùng muội silic dùng kết hợp với tro bay Khi sử dụng muội silic chất l ợng bê tông đ ợc nâng cao Tiêu chuẩn c a Bắc Mỹ qui định bê tông c ng độ cao lo i bê tơng có c ng độ chịu nén tuổi 28 ngày ≥ 42 MPa Theo CEB.FIP qui định bê tơng chất l ợng cao có c ng độ nén sau 28 ngày tối thiểu 60 MPa có tính vật lý học cao Ngày trình độ kiến th c lo i bê tông cho phép ng dụng bê tơng chất l ợng cao cơng trình lớn, ch yếu ba lĩnh vực: nhà nhiều tầng, cơng trình biển cơng trình giao thơng (cầu, đ ng, hầm) Các đặc tính học c a bê tông c ng độ cao cho phép ng i thiết kế sáng t o lo i kết cấu có chất l ợng cao sh ar e 2.2 Các nghiên c u bê tông c ờng độ cao chất l ợng cao Trong kho ng 15 năm gần s n phẩm bê tơng có c ng độ ngày cao hơn, đ t c ng độ từ 60 đến 140 MPa Đặc biệt bê tông c ng độ siêu cao (Ultra High Strength Concrete) với c ng độ lên đến 300MPa (40.000 psi) đ ợc chế t o phòng thí nghiệm Bê tơng c ng độ cao bắt đầu đ ợc sử dụng vào thập kỷ 70, lo i bê tơng có c ng độ chịu nén cao hẳn lo i bê tông tr ớc đ ợc dùng làm cột số tồ nhà cao tầng t i Mỹ Các cơng trình ngồi biển từ bê tơng chất l ợng cao đ ợc xây dựng t i Na Uy Các công trình cầu đ ng t i Pháp, Nga, Nhật B n từ bê tông chất l ợng cao đ t đ ợc thành công bật Gần bê tông chất l ợng cao đ ợc sử dụng rộng rãi xây dựng cầu với nhiều đặc tính quan trọng nh : c ng độ cao, độ bền cao , giúp t o kết cấu nhịp lớn Hiện nay, bê tông với c ng độ 98 đến 112 MPa đ ợc s n xuất công nghiệp đ ợc sử dụng ngành công nghiệp xây dựng Mỹ, Nga, Na Uy, sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Pháp Các n ớc nh Anh, Đ c, Thuỵ Điển, Italia, Nhật B n, Trung Quốc Việt Nam bắt đầu áp dụng bê tông chất l ợng cao xây dựng nhà, cầu, đ ng, thuỷ lợi Trong năm gần đây, có nhiều ch ơng trình tầm cỡ quốc gia nghiên c u tính chất học c a bê tông HPC t i nhiều n ớc giới Trong ch ơng trình nghiên c u đáng ý gồm có: nghiên c u c a Trung tâm khoa học kỹ thuật vật liệu xi măng chất l ợng cao (ACBM – Mỹ), Ch ơng trình nghiên c u đ ng ôtô (SHRP); M ng l ới trung tâm chuyên gia c a CANADA với Ch ơng trình bêtơng tính cao; Hội đồng hồng gia Nauy với ch ơng trình nghiên c u khoa học cơng nghiệp bê tơng; Ch ơng trình quốc gia Thuỵ Điển HPC; Ch ơng trình quốc gia Pháp tên “Những đ ng cho bê tơng”; Ch ơng trình bêtơng c a Nhật B n Các nghiên c u bê tông chất l ợng cao khẳng định việc sử dụng bê tông chất l ợng cao cho phép t o s n phẩm có tính kinh tế hơn, cung cấp kh gi i đ ợc nhiều vấn đề kỹ thuật vừa đ m b o c hai yếu tố sử dụng bê tơng chất l ợng cao có u điểm sau: - Gi m kích th ớc cấu kiện, kết qu tăng không gian sử dụng gi m khối l ợng bê tông sử dụng, kèm theo rút ngắn th i gian thi công; - Gi m khối l ợng b n thân tĩnh t i phụ thêm làm gi m đ ợc kích th ớc móng; - Tăng chiều dài nhịp gi m số l ợng dầm với yêu cầu chịu t i; - Gi m số l ợng trụ đỡ móng tăng chiều dài nhịp; - Gi m chiều dày b n, gi m chiều cao dầm; Cần tiếp tục nghiên c u c ng độ chịu kéo, cắt biến d ng c a bê tông chất l ợng cao điều kiện khí hậu Việt Nam Phân lo i bê tông c ng đ cao ch t l ng cao Có thể phân lo i bê tông chất l ợng cao theo c ng độ, thành phần vật liệu chế t o theo tính dễ đổ 3.1 Phân loại theo c òng độ nén Căn c vào c ng độ nén ngày 28 mẫu hình trụ D =15 cm, H=30 cm chịa bê tông thành lo i sau: B ng 1: Phân lo i bê tông theo c C ng đ nén, MPa 15 ÷ 25 ng độ chịu nén Lo i bê tông Bê tông truyền thống sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Bê tơng th ng 30 ÷ 50 Bê tơng c ng độ cao 60 ÷ 80 Bê tơng c ng độ cao 100 ÷ 150 Bê tông truyền thống bê tông th ng đ ợc áp dụng ch yếu xây dựng cầu đ ng Việt Nam Bê tông c ng độ cao đ ợc nghiên c u có đ điều kiện để phát triển Việt Nam 3.2 Phân loại theo thành phần vật liệu chế tạo - Bê tông c ng độ cao không sử dụng muội silic: lo i bê tông không sử dụng silic siêu mịn, cần gi m tỷ lệ N/X sử dụng chất siêu dẻo tăng tính cơng tác - Bê tơng chất l ợng cao sử dụng muội silic: thành phần có l ợng muội silic từ (5 ÷ 15) % so với l ợng xi măng chất siêu dẻo - Bê tông chất l ợng cao sử dụng tro bay: lo i bê tông sử dụng tro bay với liều l ợng từ (15 ÷ 30)% so với l ợng xi măng để tăng độ bền n ớc, gi m nhiệt độ c a bê tông t gi m giá thành c a bê tông - Bê tông chất l ợng cao hỗn hợp: để đ m b o chất l ợng c a bê tông gi m giá thành sử dụng kết hợp c tro bay muội silic với liều l ợng tối u - Bê tông c ng độ cao cốt sợi: bê tơng c ng độ cao có khơng có muội silic nh ng có thành phần cốt sợi Cốt sợi kim lo i, sợi th y tinh, sợi carbon lo i sợi khác tùy theo yêu cầu tính giá thành Các lo i bê tông đ ợc sử dụng kết cấu khác cho tính khác Tuy nhiên, tính tốn thiết kế kết cấu thiết kế thi công có l u ý khác Trong thực tế quy luật bê tông chất l ợng cao th ng đ ợc thành lập s quy luật c a bê tông c ng độ thấp Vì cần l u ý sử dụng cơng th c này, cần thiết ph i tiến hành thử nghiệm thích hợp với vật liệu ph m vi sử dụng Câu h i: Phân biệt bê tông th ng bê tông c ng độ cao? Các khác biệt bê tông c ng độ cao bê tông chất l ợng cao? Ph m vi sử dụng c a lo i bê tông trên? m ot c o bl og sp Ch ơng THÀNH PH N VÀ C U TRÚC BÊ TÔNG CH T L NG CAO sh ar e by de th i-n uc e Mở đ u Bê tông chất l ợng cao (HPC) lo i bê tông Theo qui ớc bê tơng HPC bê tơng có c ng độ nén 28 ngày > 60 MPa Bê tông HPC có thành phần hỗn hợp cốt liệu vữa chất kết dính đ ợc c i thiện cách dùng vài s n phẩm có phẩm chất đặc biệt nh chất siêu dẻo muội silic khống siêu mịn khác Ch ơng trình bày cách tổng quan nguyên tắc phối hợp, logic công th c, cấu trúc c a bê tông HPC Nguyên tắc ph i h p công th c thành ph n Trong thực tế bê tông cần có độ đặc cao, đặc điểm c a cấu t o bê tơng Ý kiến c a vật liệu bê tông cố gắng tái t o l i khối đá từ lo i cốt liệu Độ đặc c a hỗn hợp nh đ ợc t o nên đ ợc điều hoà b i d i cấp phối c a nó, nghĩa phụ thuộc độ lớn cực đ i cực tiểu c a cốt liệu Kích th ớc lớn c a cốt liệu lớn kho ng 20 - 25 mm Các h t nhỏ đặc tính vật lý bề mặt gây nên vón tụ tự nhiên c a h t xi măng Sự vón tụ h t xi măng chất l ợng bê tơng cao Từ ý t ng nghiên c u sử dụng vài s n phẩm hữu để khôi phục xi măng lơ lửng n ớc thành phần h t ban đầu c a bê tơng (bao gồm từ 1- 80 μm) Sau làm cho tinh thể c a hỗn hợp dài sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Hàm l ợng sợi thép 1.5% Phụ gia khí Theo khuyến cáo c a nhà s n xuất Phụ gia siêu dẻo Theo khuyến cáo c a nhà s n xuất Độ sụt 5-6 in Công ngh ch t o Nhào trộn theo b ớc đ ợc tổng hợp nh sau: Trộn phần sợi cốt liệu tr ớc đổ vào máy trộn; Trộn cốt liệu lớn với cốt liệu nhỏ máy trộn sau cho tiếp sợi trình trộn Cuối cùng, thêm đồng th i ximăng n ớc ximăng đ ợc cho vào sau cho n ớc phụ gia; Thêm l ợng sợi với l ợng sợi đ ợc cho vào với thành phần cho vào máy trộn tr ớc Thêm vật liệu chất kết dính cịn l i n ớc; Tiếp tục trộn theo yêu cầu nh với kinh nghiệm thực tế bình th ng; Đổ bêtơng cốt sợi vào ván khuôn Bêtông cốt sợi cần rung nhiều bêtơng khơng cốt sợi Việc rung phía đ ợc thực cách cẩn thận đ ợc chấp nhận, việc đầm rung mặt c a ván khuôn bề mặt c a bêtông thích hợp ngăn chặn đ ợc phân tầng c a cốt sợi Các đặc tính h c c a c t s i 5.1 Khả chịu tải trọng gây n t ban đầu Bêtông tăng c ng cốt sợi chịu uốn b n tham gia vào ng sử biến d ng tuyến tính gồm phần nh đ ợc Hình 7.1 Điểm A biểu đồ t i trọng - độ võng t i trọng gây n t ban đầu đ ợc xem nh c ng độ chống n t ban đầu Thông th ng điểm A với m c độ t i trọng gây vết n t c a phận không đ ợc tăng c ng cốt, đo n OA biểu đồ t ơng tự b n có độ dốc cho c bêtơng th ng bêtông cốt sợi Khi đá ximăng bị n t, t i trọng đặt vào đ ợc truyền cho cốt sợi cốt sợi đóng vai trò cầu nối h n chế việc m rộng vết n t Do sợi bị biến d ng nên vết n t nhỏ tiếp tục phát triển vết n t liên tục đá ximăng tiếp tục diễn t i trọng lớn đ t đến điểm B biểu đồ độ võng t i trọng Trong giai đo n mát dính bám kéo tuột c a vài lo i sợi x y Nh ng c ng độ đ t hầu hết sợi ch a đ t đến Tải trọng 136 Hình 7.1: Biểu đồ quan hệ t i trọng độ võng c a bêtông cốt sợi sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Trong nhánh BC c a biểu đồ độ võng t i trọng, vết n t c a đá ximăng kéo tuột c a sợi tiếp tục diễn Nếu sợi đ dài trì đ ợc lực dính với gel xung quanh Chúng bị phá ho i đ t n t c a phận sợi tuỳ thuộc vào kích th ớc kho ng chống sợi Hình 7.2: Sợi thuỷ tinh (Viện bêtông Hoa Kỳ) 5.2 Chiều dài sợi tiêu chuẩn: Thông số chiều dài Nếu lc chiều dài tiêu chuẩn c a sợi bị đ t không bị kéo tuột vết n t chia cắt sợi điểm c a đ ợc tính gần lc = df 2.vb σ f [7.1] Trong đó: df - đ ng kính sợi; vb – c ng độ dính bám bề mặt; úf – c ng độ sợi 137 e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Bentur Mindess phát triển mối quan hệ kh kéo đ t trung bình c ng độ dính bám bề mặt với đá ximăng c a sợi theo chiều dài sợi tiêu chuẩn, ch ng minh c ng độ c a vật liệu tăng liên tục theo chiều dài sợi Sự tăng đáng kể kh chịu kéo tuột đ t đến giá trị lớn sau gi m xuống c ng độ dính bám tăng v ợt giá trị tiêu chuẩn Sự mát kh kéo tuột gi m đến giá trị kho ng l =10 mm hỗn hợp đá ximăng 5.3 Khoảng cách sợi tiêu chuẩn Kho ng cách c a sợi nh h ng đáng kể đến phát triển vết n t c a đá ximăng Kho ng cách gần t i trọng n t ban đầu c a đá ximăng cao Điều sợi gi m hệ số nhậy c m ng suất hệ số nh h ng đến xuất vết n t Gi i pháp đ ợc thực b i Romualdi Batson để tăng c ng độ chịu kéo c a phần vữa cách tăng hệ số nhậy c m ng suất thông qua việc gi m kho ng cách sợi giống nh việc kìm hãm vết n t Romualdi Batson mơ t ng suất gây n t kéo với kho ng cách sợi cho tỷ lệ phần trăm thể tích khác nhau, so sánh giá trị lý thuyết thực nghiệm tỷ lệ t i trọng gây n t ban đầu c ng độ chống n t c a bêtông th ng (tỷ lệ c ng độ) Các tác gi ch ng minh kho ng cách sợi gần c ng độ cao, cụ thể c ng độ chịu kéo c a bêtông cao, tuỳ thuộc vào tính cơng tác thực tế giới h n chi phí giá thành Một số nghiên c u xác định kho ng cách sợi đ ợc tiến hành Nếu s kho ng cách sợi đ ợc tính theo cơng th c: sh ar s = 13.8.d f 1.0 [7.2] ρ Trong đó: df - đ ng kính c a sợi; ρ - phần trăm sợi; Một công th c khác Mckee đ a ra: s=3 V [7.3] ρ 5.4 H ớng c a sợi tăng c ờng H ớng c a sợi tăng c ng liên quan đến t i trọng định tính hiệu qu mà sợi đ ợc định h ớng cách ngẫu nhiên chống l i s c căng theo h ớng c a Điều đồng nghĩa với đóng góp c a cốt thép uốn lực cắt thẳng đ ng dầm đ ợc cung cấp để chống l i ng suất kéo 138 sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m xiên nghiêng Nếu chọn ngẫu nhiên, hệ số hiệu qu = 0,41l , nhiên dao động 0,33l 0,65l gần với bề mặt c a vật mẫu trát tay san làm thay đổi h ớng c a thớ sợi 5.5 Tớnh chất học c a kết cấu bê tông cốt sợi 5.5.1 Các yếu tố ảnh h ởng Các thuộc tính học c a bê tông cốt sợi chịu nh h ng c a số yếu ch yếu là: Lo i sợi, cụ thể chất liệu sợi hỡnh d ng c a nú; Tỉ lệ c nh l/df, cụ thể tỉ lệ chiều dài c a thớ sợi/đ ng kính; Khối l ợng sợi tính theo khối l ợng thể tích; Kho ng cỏch cỏc sợi s; Độ bền c a khối vữa bê tông; Kớch cỡ, hỡnh d ng c a b n mẫu Các sợi có nh h ng đến hiệu qu c a việc chống lực uốn, cắt, căng trực tiếp lực va ch m nên cần ph i đánh giá mẫu kiểm tra liên quan đến thông số 5.5.2 C ờng độ chịu nén Tác động c a tham gia c a sợi tăng c ng độ bền nén c a bê tông d ng nh không đáng kể Thể Hỡnh 7.3 cỏc mẫu kiểm tra sử dụng cỏc sợi thộp Tuy nhi n, độ dẻo đ ợc tăng c ng cách đáng kể tăng thể tích tỉ lệ c a sợi đ ợc sử dụng Hỡnh 7.4 7.5 c a Fanella Naaman mô t xu h ớng t ơng tự với c tỉ lệ thể tích lên tới 3% tỉ lệ bề 47-100 Shah thể nh h ng c a việc tăng hàm l ợng thớ sợi tới độ dẻo liên quan c a cấu kiện bê tông cốt thép H nh 7.3: nh h ng c a tỷ lệ cốt sợi đến c 139 ng độ chịu nén với b tụng 90 MPa uc e bl og sp ot c o m Độ dẻo số đo kh hấp thụ l ợng th i gian biến d ng Nó đ ợc ớc tính từ diện tích bên d ới đồ thị biến d ng t i trọng Chỉ số độ dẻo (TI) thể Hsu đ ợc tính theo cơng th c sau: TI = 1,421 RI + 1,035 [7.8] Trong đó: Rf - số cốt thộp = Vf (l/df); Vf - tỉ lệ thể tớch; l/df - hệ số tỷ lệ kích th ớc sh ar e by de th i-n H nh 7.4: nh h ng c a tỉ lệ thể tích c a sợi thép đến ng suất kéo bê tụng 9000 psi H nh 7.5: nh h ng c a hệ số l/df tới c 5.5.3 C ờng độ chịu kéo 140 ng độ chịu nén Khi thể tích c a sợi tăng lên từ 0.25 ÷ 1.25 % c sợi tăng lên đáng kể ng độ chịu kéo c a bê tông cốt sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m 5.5.4 C ờng độ chịu uốn Các sợi tăng c ng d ng nh tác động đến độ lớn c a c ng độ chịu uốn c a bê tông Giai đo n giai đo n t i trọng gây n t đồ thị độ vừng t i trọng giai đo n kiểm soát th giai đo n t i trọng cực h n C t i trọng gây n t t i trọng chịu uốn cực h n bị nh h ng ch c c a s n phẩm tập trung thể tích sợi p tỉ lệ bên l/df Tập trung thớ sợi 0,5% thể tích khối vữa tỉ lệ bên ngồi 50 d ng nh có nh h ng nhỏ đến c ng độ chịu uốn chúng có nh h ng đến độ dẻo c a bê tông Đối với dầm kết cấu cốt thép với bê tông cốt thép thơng th ng c bê tơng có thêm sợi, việc thay đổi công th c chuẩn s c chịu mô men danh định Mn= Asfy(d-a/2) ph i đ ợc tiến hành để tính tốn t ơng tác ma sát cắt c a thớ sợi để ngăn chặn vết n t lớn Gi thiết tiêu chuẩn c a diện tích bê tơng bị bỏ qua vùng kéo đ ợc sửa đổi để lực chịu kéo cân Tfc đ ợc thêm vào mặt cắt Điều làm di chuyển trục trung hũa xuống phớa d ới, dẫn đến s c chịu mô men danh định cao Các kết qu nghiên c u tr ng Đ i học giao thông vận t i kết cấu dầm bê tông cốt sợi thép cho thấy c ng độ chịu kéo uốn tăng lên từ 15-20 % 5.5.5 Độ bền cắt Do sợi phân bố ngẫu nhiên khối vữa tăng c ng ng suất ch c a dầm bêtông Williamson cho thấy sử dụng 1,66% sợi thép thẳng thay cho bàn đ p, kh chịu cắt tăng lên 45% Khi sử dụng sợi thép với đầu biến d ng tỉ lệ thể tích 1,1%, kh chịu cắt tăng lên 45-67% dầm bị hỏng uốn Sử dụng sợi đầu uốn cong làm tăng kh chịu cắt gần nh 100% 5.5.6 Co ngút từ biến Khơng có tiến triển việc làm co ngót từ biến bê tông x y cho thêm thớ sợi nh ng có lẽ có gi m nhẹ nhu cầu vữa dính hỗn hợp thớ sợi đ ợc sử dụng Góy n t co ngút khụ cỏc nhõn tố giới h n cú thể đ ợc tăng nhẹ b i vỡ cỏc vết góy n t bị h n chế phỏt sinh nh h ng bắc cầu c a thớ sợi phân bố ngẫu nhiên 5.5.7 Khả chịu tải trọng động 141 uc e bl og sp ot c o m Tr ng thái c a cấu kiện bê tông cốt sợi chịu t i trọng động d ng nh gấp 3-10 lần bê tông khơng có cốt thép Có thể thấy tổng số l ợng hấp thụ b i dầm bê tông cốt sợi gấp 40-100 lần so với bê tơng khơng có cốt thép tùy thuộc vào lo i hỡnh, hỡnh d ng biến d n phần trăm thể tích c a sợi Đánh giá đặc tính c a bê tông đ c tĕng c ng thép s i 6.1 Biểu đồ độ võng t ơng ng với tải trọng Đồ thị độ võng t ơng ng với t i trọng khác b n so với d ng đồ thị có kết qu từ thí nghiệm dầm bê tơng nói chung có thêm đo n BC Hàm l ợng cốt sợi khác làm cho đo n BC xuống lên th i-n H nh 7.6: Mối quan hệ ng suất –biến d ng với biến d ng góy kho ng 0,45in/in sh ar e by de 6.2 Độ bền dai Vùng nằm phía d ới đồ thị độ võng theo t i trọng đ i luợng l ợng đ ợc hấp thụ thí nghiệm Đ i l ợng có tên gọi "độ bền dai" Trong q trình phân tích tăng c ng thép sợi giá trị độ bền dai vấn đề cần quan tâm cho biết đặc tính c a vết n t vật liệu gây nên Từ tr ớc đến ng i ta có thói quen sử dụng để xác định c ng độ uốn cho lo i vật liệu đ ợc tăng c ng nh thép sợi Đây đ i l ợng để đo đặc tính c a vật liệu có vết n t mà khơng nói lên điều tính chất c a vết n t Có thể nhận thấy điều từ kết qu đ ợc minh ho vết n t đ t đến t i trọng nh tất c thí nghiệm khơng bị nh h ng b i chất l ợng hay tỷ lệ thép sợi Do đó, việc đánh giá lo i thép sợi đ ợc tiến hành cách so sánh phần l ợng đ ợc hấp thụ (độ bền dai) b i bê tông bơm đ t tới độ võng 25mm B t ng nhi u s i composites 142 sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m 7.1 Đặc điểm chung Bê tông cốt sợi đ ợc thiết kế ch a tối đa 2% sợi, sử dụng thiết kế cấp phối t ơng tự bố trí nh bê tông không cốt sợi Hỗn hợp bê tông nhiều cốt sợi ch a từ 8-25% Thiết kế hỗn hợp nh chất liệu cấu thành vữa giống với thành phần c a bê tông cốt sợi không cốt sợi nh ng dùng cốt liệu nhỏ cát đ ợc sử dụng hỗn hợp mà khơng có cốt liệu thơ để đ t đ ợc độ bền độ dẻo cao nh s n phẩm đ ợc mong đợi Ngoài ra, năm 1980 cho thấy phát triển c a hỗn hợp bê tơng gọi bê tơng khơng có khuyết tật lớn (MDF) có c ng độ chịu uốn mơ đun cao lên đến gần nh 30.000 psi (~200 Mpa); xi măng DSP có kích cỡ h t 0,5ỡm 1/20 c a xi măng pooc lăng Hàm l ợng khí hỗn hợp đ ợc gi m cách thêm puzolan, muội silic với tỉ lệ không đáng kể Với b ớc tiến triển này, ngày hỗn hợp bêtông cốt sợi composite sau đ ợc nghiên c u: Bê tông cốt sợi thấm hồ xi măng (SIFCON) hỗn hợp bê tông chịu lửa (SIFCA) Hệ thống h t nhỏ kết đặc (DSP) Hỗn hợp composite nộn chặt (CRC) Hỗn hợp gốc xi măng sợi bon B tụng si u bền (RPC) Những hỗn hợp bêtơng có c ng độ nén v ợt 44.000 psi (300 Mpa) kh hấp thu l ợng, cụ thể độ dẻo lên tới 1000 lần so với bê tông cốt thép 7.2 Bê tơng cốt sợi thấm hồ xi măng (SIFCON) Do tỉ lệ sợi thộp cao (8-25%), hỗn hợp cấu kiện kết cấu đ ợc hỡnh thành r i cỏc thớ sợi vỏn khuụn l n tr n múng Múng đ ợc chất đầy sợi đến độ cao quy định khuôn đ ợc hỡnh thành toàn phần với cỏc sợi, tựy thuộc vào y u cầu c a thiết kế Sau sợi đ ợc đặt lớp vữa xi măng có độ nhớt thấp đ ợc rót bơm vào lớp móng rónh thớ sợi vỏn khuụn, thõm nhập vào kho ng trống cỏc sợi Tỉ lệ xi măng/tro bay/cát cụ thể thay đổi từ 90/10/0 đến 30/20/50 theo khối l ợng Tỉ lệ n ớc/xi măng (W/C+FA) từ 0,45 đến 0,20 tính theo khối l ợng 7.3 Hỗn hợp xi măng MDF DSP 143 sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m Các h t nhỏ kết đặc (DSP) hỗn hợp bêtông cốt sợi composites nén chặt (CRC) phụ thuộc vào việc thu đ ợc độ bền siêu cao phần lớn lo i xi măng đóng chặt sử dụng cho hỗn hợp gốc xi măng tỉ lệ thích hợp để gi m cách đáng kể lo i bỏ hầu hết chỗ trống chất t o dính 7.4 Hỗn hợp gốc xi măng cốt sợi composite Đ ng kính c a chúng thay đổi từ 10-18µm (0,0004-0,0007 in) chiều dài thay đổi từ 1/8 đến 1/2 in (3-12mm) Hỗn hợp có độ bền kéo 60-110 ksi (400-750 MPa) B i vỡ chiều dài nhỏ đ ng kính nhỏ c a sợi composite nên tỉ lệ theo thể tích 0,5-3% 9.25 Kho ng cỏch cỏc thớ sợi xấp xỉ 0,004 in (0,1mm) tỉ lệ sợi 3% Ch c c a chúng t ơng tự với ch c c a sợi thép ngăn chặn vết góy n t to từ lỳc bắt đầu phát triển 7.5 Bờ tụng siờu bền Bê tông siêu bền có c ng độ chịu nén từ 30.000-120.000 psi (200-800 MPa) Lo i c ng độ chịu nén thấp ngày đ ợc sử dụng để xây dựng cấu kiện kết cấu Lo i c ng độ chịu nén cao đ ợc sử dụng ng dụng phi kết cấu nh lát sàn, b o vệ kho ch a chất th i h t nhân Những lo i đ ợc gọi bê tông có độ bền siêu cao có độ dẻo cao cần thiết cho ng dụng hệ thống kết cấu Đặc điểm c a lo i bê tơng sử dụng bê tơng bột mà cốt liệu cát truyền thống đ ợc thay b i th ch anh đất kích cỡ d ới 300ỡm D ới góc độ này, đồng c a hỗn hợp đ ợc c i thiện đáng kể phân bố kích cỡ lo i h t đ ợc gi m bậc chiều dài Một c i thiện lớn khác thuộc tính c a bê tơng đơng c ng tăng giá trị mô đun đàn hồi c a vữa để giá trị c a đ t x106 đến 11 x 106 psi (55-75GPa) Richard Cheyrezy phỏt triển đặc tính học sau c a bê tơng RPC: Nâng cao tính đồng làm cho mô đun đàn hồi tăng lên 11 x106 psi (75Gpa) Tăng mật độ nén khô c a chất rắn khơ Trong muội silíc với kích th ớc h t nhỏ 0,1-0,5 µm hàm l ợng hỗn hợp tối u 25% ximăng tính theo khối l ợng Tăng khối l ợng thể tích khơ cách trỡ b tụng t d ới áp suất giai đo n đổ c th i gian đúc Điều dẫn đến việc lo i bỏ bọt khí, n ớc th i gi m phần hao hụt nhựa th i gian kết thỳc ninh kết 144 Tăng c ng kết cấu nhỏ qua b o d ỡng nóng ngày nhiệt độ 194oF (90oC) để đẩy m nh ho t hóa c a ph n ng puzolan c a muội silíc dẫn đến thu đ ợc c ng độ chịu nén 30% Tăng độ dẻo cách thêm tỉ lệ thể tớch thớch hợp cỏc thớ sợi thộp nhỏ B ng 7.5 Thành phần hỗn hợp đặc tính học c a bê tông độ bền siêu cao (PRC) bl og sp ot c o m Bê tông RPC 800 (3) 1000 500 390 230 18 630 180 490-680 45-102 1200-2000 65-75 sh ar e by de th i-n uc e (1) Xi măng porland, lo iV,kg/m3 Cát mịn (150-400μm), kg/m3 Th ch anh đất (4μm), kg/m3 Muội silíc (18 m2/g), kg/m3 Silíc kết t a (35m2/g), kg/m3 Chất siêu dẻo, kg/m3 Cốt sợi thép, kg/m3 Tổng l ợng n ớc,m3 C ng độ chịu nén lăng trụ, MPa C ng độ chịu uốn, MPa Năng l ợng phá h y, (J/m2) Mô đun Young, GPa Bê tông RPC 200 (2) 955 1051 229 10 13 191 153 170-230 25-60 15000-40000 54-60 B ng 7.5 trình bày kết qu nghiên c u c a Richard Cheyrezy đ a tỉ lệ trộn bê tông RPC lo i 200 lo i 800 Nó liệt kê đặc tính học c a lo i bê tông này, Xi măng kháng sulfate lo i V đ ợc sử dụng tất c hỗn hợp Các lo i bê tông mô t phần thể đ ợc độ bền, dẻo hiệu suất bê tông hỗn hợp gốc bê tông thu đ ợc tiếp tục có đ ợc tính ổn định cao Một kỷ nguyên công nghệ vật liệu xây dựng bắt đầu Nó h a hẹn cách m ng lĩnh vực mà hệ thống xây dựng lên kỷ 21 145 Các cơng trình lớn cần đ ợc tiến hành để tăng tính kh thi việc áp dụng vật liệu làm cho chúng có kh sinh lợi cao Chỉ với tính đơn gi n tính kh thi ng dụng thu đ ợc s n phẩm cuối , b ớc phát triển khoa học công nghệ vật liệu nhận đ ợc chấp nhận toàn cầu bl og sp ot c o m Câu h i: Định nghĩa phân lo i bê tông cốt sợi? ng xử c a cốt sợi bê tông? Bê tông cốt sợi thép? Các compuzit bê tông cốt sợi siêu c ng độ? uc e TÀI LI U THAM KH O sh ar e by de th i-n Tiêu chuẩn Việt Nam 7075-2006 Công nghệ bê tông bê tông đặc biệt-GS.TS Ph m Duy Hữu-2005 Vật liệu mới-GS.TS - Ph m Duy Hữu-2002 Giáo trình vật liệu xây dựng (tái b n)- Ph m Duy Hữu-2005 Sổ tay ACI thực hành bê tông, phần Ph m Duy Hữu N/c bê tông c ng độ cao (Đề tài NCKH1999-Bộ GD&ĐT) Ph m Duy Hữu Bê tông HPC từ vật liệu Nam Bộ (Đề tài NCKH 2008-Bộ GD&ĐT) Thiết kế Kiểm soát hỗn hợp bê tông, xuất b n lần th 13 Hiệp hội Xi măng Portland Cục Thi công Giao thông Bang Tiêu chuẩn kỹ thuật Vật liệu Hoa Kỳ 10 Procecdings of the internation workshop onself compacting concrete-JSCTOzawoa- Tokyo 11 Procecdings of the cecond international symposium on self compacting concrete-Kazumasa u Masahiro 12 Carrasquilo, Ramon Miller, Richard; " Định tỉ lệ hỗn hợp phần 2" Ghi chép Tr ng bày Cầu làm Bê tơng Tính cao SHRP; New Hampshire DOT FHWA, 9/1997 146 sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m 13 Hover, Kenneth: Sổ ghi chép Khoá học Thiết kế Hỗn hợp Xi măng Portland; FHWA 2000 14 AASHTO (2004), AASHTO LRFD - Tiêu chuẩn thiết kế cầu, Xuất lần thứ 3, Hiệp hội Đ ng cao tốc Hoa kỳ Văn phịng Giao thơng t i, Washington, D.C, tr.1450 15 Tadros, M.K., Huo, X., Ma, Z (1999) "Thiết kế kết cấu cầu Bê tơng Tính cao", "Bê tơng Tính cao”: Nghiên cứu để thực hành (SP189), Viện Bê tông Mỹ, Farmington Hill,MI, tr.9-36 16 Stanton, J.F., Barr, P., Eberhard, M.O (1999) "Các tính chất c a rầm cầu bê tơng tính cao c ng độ cao, "Bê tơng tính cao: Nghiên cứu để thực hành" (SP-189), Viện Bê tông Mỹ, Farmington Hills, MI, tr 71-92 17 Shehata, I.A.E.M., Shehata, L.C.D., Garcia, S.L.G (2002), "Tăng c ng tối thiểu rầm bê tông c ng độ cao", "Bê tông cường độ cao”: Tính chất lượng kết cấu bê tông, Hội nghị quốc tế lần thứ 3, PE, Brazil (SP 207), Viện nghiên c u Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.279-295 18 Serra, G.G, de-Campos, P.E.F (2002) "Bê tơng Tính cao Đúc sẵn", Bê tơng Tính cao: Hội nghị quốc tế lần thứ 3, PE, Brazil (SP - 207), Viện nghiên c u Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.327 - 338 19 Rangan, B.V (2002), "Một số tiêu chuẩn c a Australia Thiết kế kết cấu Bê tông", "Bê tông: Khoa học Vật liệu ứng dụng, Một dự báo Surendra P Shah(SP-206), Viện nghiên c u Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.123 133 20 Ibrahim, H.H.H., MacGregor,J.G (1997), "Sự thay đổi c a khối ng suất bê tơng hình chữ nhật theo ACI bê tơng c ng độ cao" Tạp chí kết cấu ACI, tập 94, số tr.40 - 48 21 Frosch, R.J (2001), "Kiểm sốt n t uốn bê tơng tăng c ng", Thiết kế thực hành thi công để giảm bớt trình nứt (SP-204), Viện nghiên c u Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.135 - 153 22 T p chí cầu HPC, xuất b n số tháng Văn phòng Đ ng cao tốc Liên bang Hội đồng cầu bê tông quốc gia phát hành (http://www.cement.org/bridges/br_newsletter.asp) 23 Ghosh, S.K., Azizinamini, A.Stark, M.,và Roller, J.J., "Đặc tính liên kết c a tăng c ng Bê tông c ng độ cao", T p chí Kết cấu ACI, số tháng - 10 nămm 1993 24 Tiêu chuẩn AASHTO 2005: 25 Malier- LES BETONS A HAUTES PERFORMANCES- PARIS-1992 147 sh ar e by de th i-n uc e bl og sp ot c o m 26 PGS.TS Ph m Duy Hữu- ThS Nguyễn Long- BÊ TÔNG C NG Đ CAONXB XD -2004 27 Harry G.Harris and Gajanan M.Sabnis- STRUCTUTAL MODELING AND EXPERIMENTAL TECHNIQUES – USA-1999 28 Michael Thomas – Durability HPC – Hà Nội 2006 29 Tiêu chuẩn ACI 383R, ACI 318 30 Elkem Materials – Using silica Fume in various concrete structures – Hà Nội 5/3/2008 31 M.S Shetty - Concrete Technology – London 2003 148 PH L C Bảng chuyển đổi đơn vị liên quan sh ar e mm m m mm2 m2 m2 N kgf N kgf MPa kPa kPa kg kg kg kg/m kg/m N/m N.m N.m N.m Celsius (C) mm3 mm4 MPa 25,4 0,0254 0,3048 645,2 0,0006452 0,0929 4448,0 453,6 4,448 0,4536 6,895 0,04788 6,895 0,4536 907,2 1.000 1488 1,488 14,593 0,1130 1,356 1356 tc=(tF - 32)/1,8 16.387 416.231 0,006895 sp ot c o m Hệ số chuyển đổi bl e uc i-n th de by inch(in ) inch(in ) foot (ft) square inch(sq.in.) square inch(sq.in.) square foot (sq.ft.) kip kip pound (lb) pound(lb) kip/ square inch(ksi) pound/ square foot (psf) pound/ square inch(psi) pound ton(200lb) tonne(t) kip/ linear foot(klf) pound/ linear foot(plf) pound/ linear foot(plf) inch – pound (in.-lb) foot-pound(ft.-lb) foot – kip (ft.- k) degree(deg F) Section modulus(in.3) Moment of innertia(in.4) Modulus of elasticity (psi) Sang hệ SI (hệ mét) og Chuyển từ hệ inch- pound 149 150 e ar sh by m ot c o sp og bl e uc i-n th de ... c ng độ cao tỉ lệ N/X ≤ 0,3, tỉ diện tích h t muội silic cao nên vùng không ch a n ớc, không tồn t i CaO tự do, vữa xi măng có độ đặc lớn lực d? ?nh bám với cốt liệu cao Bê tơng c ng độ cao vùng... gồm có phần chuyển động đàn hồi -d? ??o phục hồi (gồm có pha nhớt tuý pha d? ??o tuý) bién d ng d? ??o không phục hồi Biến d ng đàn hồi th ng đ ợc phục hồi d? ?? t i Biến d ng d? ??o không phục hồi đ ợc, phụ thuộc... lệ biến d ng d? ??o ng suất tác d? ??ng, hay ng suất tốc độ biến d ng Biến d ng nhớt không bao gi phục hồi d? ?? t i , ln ln phụ thuộc vào th i gian có tỷ lệ tốc độ biến d ng nhớt ng suất tác d? ??ng, ng