Xác định độ bền nén lệch tâm phẳng của cột bê tông cốt thép có sử dụng tro bay

Bài viết Xác định độ bền nén lệch tâm phẳng của cột bê tông cốt thép có sử dụng tro bay trình bày cách xác định độ bền nén trong mặt phẳng của một loại kết cấu cơ bản là cột BTCT có lượng tro bay thay thế xi măng là 20% theo một số bước nghiên cứu như sau: Khảo sát thực nghiệm trên 8 mẫu cột BTCT; (ii) Đối chứng kết quả thực nghiệm với các tiêu chuẩn thiết kế Eurocode 2, ACI 318-19 và TCVN 5574:2018;...

Khoa học Kỹ thuật Công nghệ DOI: 10.31276/VJST.64(3).26-31 Xác định độ bền nén lệch tâm phẳng cột bê tơng cốt thép có sử dụng tro bay Sykhampha Vongchith, Nguyễn Trường Thắng* Trường Đại học Xây dựng Hà Nội Ngày nhận 18/6/2021; ngày chuyển phản biện 25/6/2021; ngày nhận phản biện 29/7/2021; ngày chấp nhận đăng 2/8/2021 Tóm tắt: Tro bay loại sản phẩm dư, sinh từ việc đốt than đá nhà máy nhiệt điện, có tính chất vật lý thành phần hóa học phù hợp để tái sử dụng loại phụ gia khống mịn sản xuất bê tơng nhằm giảm lượng dùng xi măng tới 25% tăng tính cơng tác bê tơng Tuy nhiên, ảnh hưởng bất lợi tro bay đến khả chịu lực cấu kiện bê tông cốt thép (BTCT) chưa đề cập tới tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT hành Do vậy, báo trình bày cách xác định độ bền nén mặt phẳng loại kết cấu cột BTCT có lượng tro bay thay xi măng 20% theo số bước nghiên cứu sau: (i) Khảo sát thực nghiệm mẫu cột BTCT; (ii) Đối chứng kết thực nghiệm với tiêu chuẩn thiết kế Eurocode 2, ACI 318-19 TCVN 5574:2018; (iii) Đề xuất phương pháp hiệu chỉnh đơn giản cho TCVN 5574:2018 để mơ suy giảm dự báo xác độ bền nén lệch tâm phẳng cột BTCT có sử dụng tro bay Từ khóa: bê tông cốt thép, cột, độ bền, lệch tâm, tro bay Chỉ số phân loại: 2.1 Mở đầu Trên giới Việt Nam thời gian gần đây, vật liệu phế thải công nghiệp tro bay, xỉ lò cao, muội silica… quan tâm đầu tư nghiên cứu tái sử dụng công nghiệp sản xuất bê tơng, vừa giúp giảm chi phí thu gom, xử lý cho nhà máy, vừa hạn chế hiệu ứng nhà kính giảm lượng khí CO2 từ cơng nghiệp sản xuất xi măng [1-4] Trong số đó, tro bay (fly ash - FA) tạo từ trình đốt cháy nhiên liệu than nhà máy nhiệt điện với nhiệt độ lên tới 1500°C Đây vật liệu có số thành phần hóa học tương tự xi măng Portland (ordinary portland cement - OPC), với cấu trúc hình thái có dạng hình cầu kích thước hạt mịn [4] Do vậy, tro bay sử dụng loại phụ gia nhằm vừa giảm lượng xi măng, vừa cải thiện tính cơng tác bê tơng tăng độ sụt, hạn chế phân tầng, giảm hiệu ứng nhiệt thủy hóa xi măng… Một số nhà khoa học nước nghiên cứu ảnh hưởng tro bay, silicafume môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén bê tơng có hàm lượng tro bay thay xi măng 20% [5, 6] ảnh hưởng tro bay thay phần xi măng đến tính chất bê tông thương phẩm [7] Tuy nhiên, nghiên cứu dừng lại mức độ vật liệu Tro bay nghiên cứu nhằm thay hồn tồn xi măng (100% FA/OPC) làm chất kết dính, kết hợp với chất hoạt hóa phù hợp để tạo loại bê tơng geo-polymer có cường độ mẫu trụ trung bình đạt tới 50 MPa nghiên cứu áp dụng cho kết cấu chịu uốn [8] Một số tài liệu kỹ thuật [4-6] quy định lượng phụ gia tro bay không vượt 25% khối lượng xi măng cấp phối Với quan niệm tro bay sử dụng loại phụ gia, thực tế cấu kiện BTCT sử dụng bê tông tro bay tính tốn tương tự bê tông thông thường Tuy nhiên, lượng đáng kể tro bay thay xi măng làm ảnh hưởng tới tính chất lý bê tơng, dẫn tới làm thay đổi khả chịu lực cấu kiện Do vấn đề chưa đề cập tới nghiên cứu có tiêu chuẩn thiết kế hành [9-15], báo này, tác giả thực chương trình nghiên cứu theo bước sau: (i) Chế tạo thí nghiệm mẫu cột BTCT có cường độ trung bình mẫu trụ 30 MPa, có lượng xi măng thay tro bay 20%, nhằm khảo sát ảnh hưởng độ lệch tâm theo phương tới khả chịu lực, hay gọi độ bền nén lệch tâm phẳng cột; (ii) Kiểm chứng kết thí nghiệm thu tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT hành Eurocode (EC2) [13], ACI 318-19 [14] TCVN 5574:2018 [15]; (iii) Nhận xét đề xuất việc hiệu chỉnh TCVN 5574:2018 để xác định xác độ bền nén mặt phẳng cột BTCT sử dụng bê tông tro bay Nghiên cứu thực nghiệm mẫu cột chịu nén uốn mặt phẳng Vật liệu bê tông tro bay Các vật liệu sử dụng chế tạo bê tơng tro bay nghiên cứu gồm có: (i) Tro bay có khối lượng riêng Tác giả liên hệ: Email: thangnt2@nuce.edu.vn * 64(3) 3.2022 26 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ Determination of uni-axial bending resistance of reinforced fly ash concrete columns Sykhampha Vongchith, Truong Thang Nguyen* Hanoi University of Civil Engineering (HUCE) Received 18 June 2021; accepted August 2021 Abstract: As a by-product from coal burning of thermal power plants, fly ash has appropriate physical properties and chemical composition that can be utilised for the concrete industry, in a form of a fine-mineral additive to reduce cement up to 25% by mass and to enhance the workability of concrete However, the negative effect of fly ash on the strength of reinforced concrete (RC) members has not been considered in current design provisions Hence, the determination of uni-axial bending resistance of a basic member - RC column - having 20% cement weight replaced by fly ash is presented in this paper in the following research steps: (i) Experimental investigation on a number of RC column specimens; (ii) Validation of test results with a number of code provisions including Eurocode 2, ACI 318-19, and TCVN 5574:2018; and (iii) Proposal of a simplified justification approach for TCVN 5574:2018 to be capable of modelling the reduction and predicting the uni-axial bending resistance of reinforced fly ash concrete columns Keywords: column, eccentricity, fly ash, reinforced concrete, resistance Classification number: 2.1 1,80 g/cm3, hàm lượng mát nung 0,47, độ mịn Blaine 2154 cm2/g, hàm lượng SiO2+Al2O3+Fe2O3 79,25% CaO 5,49%; (ii) Xi măng Portland PCB30 Cơng ty Xi măng Vicem Hồng Thạch, khối lượng riêng 3,10 g/cm3; (iii) Cốt liệu nhỏ (cát thiên nhiên) cốt liệu lớn (đá dăm) tuân theo yêu cầu kỹ thuật hành Cát thiên nhiên có kích thước hạt lớn mm từ sơng Lơ (tỉnh Phú Thọ), có khối lượng riêng 2,64 g/cm3 Đá dăm có kích thước hạt lớn 20 mm khai thác tỉnh Hà Nam, khối lượng riêng 2,69 g/cm3 Cấp phối bê tơng cho thí nghiệm vật liệu trình bày bảng 64(3) 3.2022 Bảng Cấp phối bê tơng cho thí nghiệm vật liệu Cấp phối Hàm lượng tro bay thay xi măng Xi măng PCB30 (kg) Tro bay (kg) Cát (kg) Đá dăm (kg) Nước (kg) MS-30-00 0% 380 760 1140 205 MS-30-20 20% 304 76 760 1140 205 Cấp phối đối chứng bê tông thường (MS-30-00) sử dụng với lượng xi măng 380 kg, tro bay khối lượng vật liệu giữ nguyên bảng Kết thí nghiệm quan hệ ứng suất - biến dạng cấp phối MS-30-00 MS-30-20 biểu diễn hình Hình Kết thí nghiệm vật liệu Kết thí nghiệm hình cho thấy, với lượng tro bay thay xi măng 20%, bê tông MS-30-20 có cường độ chịu nén tương đương với bê tơng thường MS-30-00, có suy giảm mơ đun đàn hồi thay đổi giá trị biến dạng ứng suất lớn biến dạng cực hạn Mẫu thí nghiệm cột BTCT sử dụng tro bay Trong chương trình thí nghiệm này, mẫu cột BTCT chia thành nhóm: (i) Nhóm thứ gồm mẫu cột giống nhau, ký hiệu C-30-00-1 C-30-00-2, chịu nén tâm thí nghiệm (độ lệch tâm tĩnh học 0); (ii) Nhóm thứ hai gồm mẫu cột giống nhau, ký hiệu C-3040-1, C-30-40-2 C-30-40-3 Trong thí nghiệm, mẫu cột chịu nén lệch tâm phẳng với độ lệch tâm tĩnh học e1=40 mm; (iii) Nhóm thứ gồm ba mẫu cột giống nhau, ký hiệu C-30-80-1, C-30-80-2 C-30-80-3 Các mẫu cột chịu nén lệch tâm phẳng thí nghiệm với độ lệch tâm tĩnh học 80 mm Do số lượng cốp pha định hình cho cột có hạn, mẫu nhóm C-30-00 C-30-40 đúc đợt, kèm theo 12 mẫu lập phương cạnh 150 mm mẫu trụ bê tơng có đường kính 150 mm, chiều cao 300 mm để phục vụ thí nghiệm xác định cường độ vật liệu Nhóm C-30-80 gồm mẫu thử cột với mẫu thử vật liệu đúc lần thứ hai, sau dỡ cốp pha hai nhóm cột 27 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ Cả hai đợt đổ bê tông sử dụng cấp phối bê tơng MS-30-20 Với thơng số nghiên cứu độ lệch tâm phẳng, mẫu cột thiết kế giống với mặt cắt ngang cột hình chữ nhật có kích thước b×h=150×200 (mm), chiều cao cột l=1600 mm Trong đoạn 150 mm từ hai đầu, cột mở rộng với tiết diện 150×400 (mm) nhằm tạo độ lệch tâm phẳng mặt phẳng uốn song song với cạnh h=200 mm tiết diện (hình 2) xử lý số liệu data-logger TDS-530 máy tính để ghi lại số đo lực chuyển vị Trong thí nghiệm, mẫu cột cấu tạo gối liên kết khớp hai đầu thông qua hai thép trịn đường kính 60 mm hàn vào thép đầu máy nén (ở phía đầu cột) thép bệ máy nén (ở phía chân cột) Bản thép dày 15 mm hàn với thép số (hình 2) để gia cường thêm hai đầu cột cấu tạo hàn thêm hai gờ thép với khe hở nhỏ để vừa tỳ vào thép trịn D60, vừa chống cho đầu cột khơng bị trượt ngang Tại liên kết này, sử dụng mỡ bơi trơn khí để cột xoay tự mặt phẳng uốn song song với cạnh h tiết diện cột Vị trí liên kết thay đổi để tạo độ lệch tâm e1 khác trục lực dọc từ máy nén thủy lực so với trục mẫu cột (hình 3) Hình Chi tiết mẫu cột thí nghiệm Cốt thép dọc chịu lực cột 4Φ14 loại CB400-V có cường độ trung bình thu từ thí nghiệm kéo thép Rm=365,298 MPa cường độ đặc trưng fy=362,617 MPa Cốt thép đai cột sử dụng đường kính mm với cường độ chịu kéo trung bình 379,613 MPa, khoảng cách cốt đai 100 mm Lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc 20 mm Hai đầu cột gia cường cốt thép thép nhằm tránh phá hoại cục q trình thí nghiệm Bố trí hệ thống thí nghiệm quy trình thí nghiệm Hình thể việc bố trí hệ thống thí nghiệm để xác định độ bền mẫu cột chịu tác dụng lực nén dọc trục với độ lệch tâm khác nhau, với thiết bị sau: (i) Tải trọng nén dọc trục tác dụng máy nén thủy lực LB Nga có khả nén tối đa 5000 kN Giá trị lực nén đo thiết bị đo lực (load-cell) đặt đầu cột; (ii) Chuyển vị dọc trục cột đo thiết bị đo chuyển vị (Linear variable displacement transducer LVDT) lắp đặt bốn mặt tiết diện ngang khu vực cột, với khoảng đo 100 mm; (iii) Chuyển vị ngang đo LVDT vị trí cách hai đầu cột 150 mm LVDT cột, với khoảng đo 100 mm; (iv) Biến dạng bê tông cốt thép cột đo tem điện trở (strain gauges) tương ứng Tất thiết bị kết nối với thu thập 64(3) 3.2022 Hình Bố trí hệ thống thí nghiệm Trong thí nghiệm trên, mẫu cột tiến hành Phịng Thí nghiệm Kiểm định cơng trình LAS XD-125, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội, với quy trình gồm bước: (i) Bước 1: gia tải thử ghi số liệu từ cấp Gia tải thử với tải trọng với cấp tải 10 kN trở lên, kiểm tra làm việc mơ hình thí nghiệm dụng cụ đo Khi xác định trạng thái làm việc bình thường, hạ tải (hoặc theo hướng dẫn phịng thí nghiệm) Ghi chép số liệu ban đầu dụng cụ đo; (ii) Bước 2: tiến hành gia tải cấp tải khoảng 5% giá trị dự báo khả chịu lực cột Lưu số liệu dụng cụ đo cấp tải trọng; (iii) Bước 3: giá trị lực dọc tác dụng lên cột không tăng xuất phá hoại bê tông vùng nén cột, lưu lại số liệu lực dọc lớn chuyển vị tương ứng Sau tiến hành hạ tải thí nghiệm theo cấp tải có giá trị khơng vượt q 10% giá trị tải trọng thí nghiệm Kết thí nghiệm Kết thí nghiệm đo bước khả 28 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ chịu lực lớn Ntn độ võng ngang ∆tn tương ứng mẫu cột biểu diễn bảng Độ lệch tâm ban đầu e0 xác định tổng độ lệch tâm tĩnh học e1 độ lệch tâm ngẫu nhiên ea=max(Lc/600; hc/30;10)=max(1630/600,200/30,10)=10 mm Như vậy, giá trị e0 nhóm cột C-30-00, C-30-40 C-30-80 10, 50 90 mm Từ xác định giá trị thí nghiệm mơ men Mtn=Ntn(e0 +∆tn) Bảng Kết thí nghiệm cột Nhóm C-30-00 (e1=0) C-30-40 (e1=40 mm) Mẫu No No Hình Phân tích khả chịu lực cột theo EC2 ACI C-30-80 (e1=80 mm) Hình 5B cho thấy, tiêu chuẩn EC2 [13] ACI 318-19 [14] dựa giả thiết tiết diện phẳng, với giá trị 738,9 756,19 446,15 434,90 447,89 301,96 291,83 293,39 Ntn (kN) biến dạng tới hạn bê tông thớ chịu nén εcu 4,39 3,60 6,46 6,57 6,95 9,77 9,01 10,55 ∆tn (mm) Trên hình 5C, vùng bê tơng chịu nén hình chữ nhật có chiều Hình 5.Phân Phântích tíchkhả khả chịu lực củacột cột theoEC2 EC2 vàACI ACI hịa tới Hình Hình Hình 5.5.5 Phân Phân tích tích khả khả năng chịu chịu lực lực của cột cột theo theo theo EC2 EC2 và ACI ACI 30,127 28,850 29,499 Mtn (kNm) 10,635 10,288 25,191 24,601 25,505 cao quy đổi βc, vớichịu c làlực khoảng cách từ trục trung Hình 5B cho thấy tiêu chuẩn EC2 [13] ACI 318-19 [14] dựa giả Hình Hình Hình 5B 5B 5Bcho cho chothấy thấy thấycác cáctiêu tiêu tiêu chuẩn chuẩn chuẩn EC2 EC2 EC2 [13] [13] [13] và vàACI ACI ACI 318-19 318-19 [14] [14]đều đều dựa dựa dựatrên trêngiả giả giả mép chịu nén tiết diện, ứng suất bê318-19 tông [14] vùng nén thiết tiết diện phẳng, với giá trị biến dạng tới hạn bê tơng thớ chịu nén ngồi Hình minh họa dạng phá hoại mẫu cột đại diệnthiết thiết thiếttiết tiết tiếtdiện diện diệnphẳng, phẳng, phẳng,với với vớimột mộtgiá giá giátrị trị trịbiến biến biếndạng dạng dạngtới tới tớihạn hạn hạncủa củabê bê bêtơng tơng tơngthớ thớ thớchịu chịu chịunén nén nénngồi ngồi ngồi coi làhình phân bố đềubê với giá trịnén σcuhình Giá trịnhật củacó tham Trên Trên hình 5C, vùng bê tơng chịu nén hình chữ nhật có chiều cao quy đổi cùnglàlàlà làcucu.cu Trênhình hình5C, 5C, 5C,vùng vùng vùngbê bêtơng tơng tơngchịu chịu chịunén nénhình hìnhchữ chữ chữnhật nhậtcó cóchiều chiều chiềucao cao caoquy quy quyđổi đổi đổilàlàlà cu.Trên nhóm mẫu Có thể thấy, cột thí nghiệm bị nén uốn vàcùng  c, với c khoảng cách từ trục trung hòa tới mép chịu nén tiết diện, ứng suất số nêu tiêu chuẩn quy định bảng   c,  c,c,với với vớiccclàlàlàkhoảng khoảng khoảngcách cách cáchtừtừ từtrục trục trụctrung trung trunghòa hòa hòatới tới tớimép mép mépchịu chịu chịunén nén néncủa củatiết tiết tiếtdiện, diện, diện,ứng ứng ứngsuất suất suất có độ võng ngang lớn cột Tại tiết diện bê tông vùng nén coi phân bố với giá trị cu Giá trị tham số trong trongbê bê bêtông tông tôngvùng vùng vùngnén nén nénđược đượccoi coi coilàlàlàphân phân phânbố bố bốđều đềuvới với vớigiá giá giátrị trị trịcu cu.cu.Giá Giá Giátrị trị trịcủa củacác cáctham tham thamsố số số cột, cốt thép vùng kéo đạt tới biến dạng chảy, bê tông vùngnêu nêu tiêu chuẩn quy định bảng Bảng Các hệ quyquy định tiêu chuẩn EC2 ACI 318-19 nêu nêutrên trênđược được các cáctiêu tiêu tiêusố chuẩn chuẩn chuẩn quy quy định định định như nhưtrong trong bảng bảng bảng3.3.3 nén bị nén vỡ xuất nhiều vết nứt bê tông vùngBảng Bảng Các hệ số quy định tiêu chuẩn EC2 ACI 318-19 Bảng Bảng3.3.3 3.Các Các Cáchệ hệ hệsố số sốquy quy quyđịnh định địnhtrong trongtiêu tiêu tiêuchuẩn chuẩn chuẩnEC2 EC2 EC2và vàACI ACI ACI318-19 318-19 318-19 Tiêu chuẩn εcu β σcu kéo Đây dạng phá hoại điển hình phân tố bê tơng Tiêu  cu cu Tiêu Tiêu cucucu   β=0,8 f ≤50 MPa cu cucu vùng nén cốt thép chịu kéo đạt tới cường độ tươngTiêu σcu=ηf với η=1,0 fck≤50 MPa ck cd chuẩn chuẩn chuẩn chuẩn ứng chúng trạng thái giới hạn EC2 0,0035 Khi fck>50 MPa Khi fck>50 MPa No No No No No No  =0,8 ff50 MPa ck50 =0,8 =0,8 =0,8 khi khi-50)/400≤1,0 fck fck 50MPa MPa MPa ck50 β=0,8-(f ck EC2 0,0035 Khi f >50 MPa ck EC2 EC2 EC2 0,0035 0,0035 0,0035 Khi Khi Khifck fck f>50 >50MPa MPa MPa ck>50 β=1,09-0,008f’c  =0,8-(f -50)/4001,0 ACI 318-19 0,0030 =0,8-(f ck-50)/4001,0 =0,8-(f =0,8-(f -50)/4001,0 -50)/4001,0 ckckck 0,65≤β≤0,85 cu=fcd với =1.0 fck50 MPa cu cu-50)/200≤1,0 == =fcd fcd fcdvới với với=1.0 =1.0 =1.0khi khifck fck f50 50MPa MPa MPa cu ck50 η=1-(f ck Khi ff>50 >50MPa MPa ck>50 Khi Khi Khifck fck MPa MPa ck>50  =1-(f -50)/2001,0 σcu=0,85f’ ck-50)/2001,0 =1-(f =1-(f =1-(f -50)/2001,0 -50)/2001,0 c ckckck ACI 318 =1,09-0,008f’  =0,85f’ c c ACI ACI ACI318318318=1,09-0,008f’ =1,09-0,008f’ =1,09-0,008f’ cu cucu =0,85f’ =0,85f’ =0,85f’ c cc cu c cc 0,0030 0,0030 0,0030 19 Như0,0030 vậy, khả chịu lực tiết diện cột 0,65  0,85 19 19 19 0,65 0,65 0,65 0,85 0,85 0,85 xácNhư định vậy, khảsau: chịu lực tiết diện cột xác định sau: Như Như Nhưvậy, vậy, vậy,khả khả khảnăng năngchịu chịu chịulực lực lựccủa củatiết tiết tiếtdiện diện diệncột cột cộtcó có cóthể thể thểđược đượcxác xác xácđịnh định địnhnhư nhưsau: sau: sau: (1) N  F  F  (1) (1) (1) (1) NNNFFFcc FFFsi cccccc sisisi M F cc M M M FFcc Fcccc ((0((0,0 05,5,,h5 5hh h 00,0 05,5,,5 5c c)cc)))  Fsi(sisi(0((0,0 05,5,,h5 5hh h ddid d)i ii)))  FFsiF (2) (2) (2) (2) (2) ;;hợp hợp lực ứng Trong đó, hợp lực ứng suất bê tông vùng nén F ));hợp cc cu hợplực lực lựccủa củaứng ứng ứng Trong Trong Trong đó, đó, đó,hợp hợp hợp lực lực ứng ứng ứngsuất suất suấttrong trongbê bê bê tông tông tôngtrong vùng vùng vùngnén nén nén làF Fcc Fcccc    (b(((bb bc c)cc);nén đó,lực hợp lực ứng suất bêlàlàlà tơng vùng cu cu cu suất cốt thép ; ứng suất cốt thép chịu nén vùng nén ff,sc, ,, F  A f siAA si si suất suất suấtF trong cốt cốt cốt thép thép thép là ; ; ứng ; ứng ứng suất suất suất trong cốt cốt cốt thép thép thép chịu chịu chịu nén nén nén trong vùng vùng vùng nén nén nén f fsc F F F A f f f sc sc si si si si si si si si si =σcu(bβc); hợp lực ứng suất cốt thép cccốt thép chịu kéo f , cốt thép chịu nén vùng bị nén f xác st sct trong trongcốt cốt cốtthép thép thépchịu chịu chịukéo kéo kéofstfstf,st,trong ,trong trongcốt cốt cốtthép thép thépchịu chịu chịunén nén néntrong trongvùng vùng vùngbịbịbịnén nén nénítítítfsct fsct fsctđược đượcxác xác xác A qua F ;các ứng suất cốt thép,,,chịu nén vùng nén biến Fthông định qua biến dạng tương ứng st,, sctsctsct quan hệ ứng suất biến dạng sithông = si sicác định định địnhthông thông qua qua cácbiến biến biếndạng dạng dạngtương tương tươngứng ứng ứngscsc,sc vàquan quan quanhệ hệ hệứng ứng ứngsuất suất suất biến biếndạng dạng dạng sc stst,st, sctvà vật liệu cốt thép; d khoảng cách từ mép chịu nén tiết diện tới i , cốt thép chịu kéo f , cốt thép chịu nén fvật của củavật vật liệu liệu liệu cốt cốt cốt thép; thép; thép; d d d là khoảng khoảng khoảng cách cách cách từ từ từ mép mép mép chịu chịu chịu nén nén nén ngoài cùng của tiết tiết tiết diện diện diện tới tới tới Hình Dạng phá hoại mẫu cột i i i sc st trọng tâm lớp cốt thép (hình 5) trọng trọng trọng tâm tâm tâm của các lớp lớp lớp cốt cốt cốt thép thép thép (hình (hình (hình 5) 5) 5) vùng bị nén fsct xác định thơng qua biến dạng Các tác giả sửdụng dụng công cụ bảng tính Spreadsheet nguyên tắc thử dần Kiểm chứng kết thí nghiệm với tiêu chuẩn thiết kế Các Các Cáctác tác tácgiả giả giảsử sử dụngcơng cơng cơngcụ cụ cụbảng bảng bảngtính tính tínhSpreadsheet Spreadsheet Spreadsheettrên trênnguyên nguyên nguyêntắc tắc tắcthử thử thửdần dần dầnvà và ,sửεdụng ,sao εsctcho N=N quan hệ ứng suất -(1), biếntừtrên dạng vật tương ứng εsctrị chọn lại giá c theo biểu thức thay c tương ứng vào st tn hành chọn chọn chọnlại lại lạimột mộtgiá giá giátrị trị trịcccsao saocho cho choN=N N=N N=N theo theobiểu biểu biểuthức thức thức(1), (1), (1),từtừ từđó đóthay thay thayccctương tương tươngứng ứng ứngvào vào vào tntntntheo biểu thức (2) để tính khả chịu lực M tiết diện cột Kết tính tốn áp dụng khoảng cách từ mép chịu nén liệu thép; biểu biểu biểu thức thức thứccốt (2) (2) (2)để để đểtính tính tínhd khả khả năngchịu chịu chịulực lực lựcMM Mcủa của tiết tiết tiếtdiện diện diệncột cột cột Kết Kết Kết quả quảtính tính tính tốn tốn tốnáp áp ápdụng dụng dụng ikhảnăng theotiêu tiêuchuẩn chuẩnEC2 EC2và ACItương tươngứng ứnglàlàlà làMM MEC2và vàMM MACIvà vàđược đượcbiểu biểudiễn diễntrong trongbảng bảng Sử dụng tiêu chuẩn EC2 ACI 318-19 theo theo theo tiêu tiêu chuẩn chuẩn EC2 EC2 và ACI ACI ACI tương tương ứng ứng M và M và được biểu biểu diễn diễn trong bảng bảng EC2 EC2 EC2 ACI ACI ACI tiết diện tới trọng tâm lớp cốt thép (hình 5) 4.4.4 Kết thí nghiệm 28 ngày tuổi viên mẫu trụ đúc với cột đợt thứ (nhóm C-30-00 C-30-40) cho cường độ chịu nén thiết kế fcd=24,613 MPa Với đợt thứ hai (nhóm cột C-30-80), fcd=24,386 MPa Nguyên tắc phân tích khả chịu lực tiết diện cột thí nghiệm theo tiêu chuẩn EC2 ACI 318-19 thể hình 64(3) 3.2022 Các tác giả sử dụng cơng cụ bảng tính Spreadsheet nguyên tắc thử dần chọn lại giá trị c cho N=Ntn theo biểu thức (1), từ thay c tương ứng vào biểu thức (2) để tính khả chịu lực M tiết diện cột Kết tính tốn áp dụng theo tiêu chuẩn EC2 ACI tương ứng MEC2 MACI biểu diễn bảng 29 suất s cốt thép As đạt tới cường độ chịu kéo Rs, phá hoại dẻo xảy trạ thái giới hạn Căn cứlệch vào tâm lực dọc phá hoạikhi thuchiều đượccao từ vùng thí nghiệm, giáđổi trịx≤ Trường hợp lớn nén RRhhx00,,đưứứ Trường hợp lệch tâm lớn (LTL): (LTL): chiều cao vùng nén quy quy đổi x≤ xác định từ điều kiện cân tĩnh học lực lên trục cột: suất suất  ss trong cốt cốt thép thép A Ass đạt đạt tới tới cường cường độ độ chịu chịu kéo kéo R Rss,, sự phá phá hoại hoại dẻo dẻo xảy xảy ra tại trạ trạ thái giới hạn Căn vào lực dọc phá hoại thu từ thí nghiệm, giá trị xx đư  thái giới hạn vào lực dọc phá hoại thu từ thí nghiệm, giá trị đư N Căn Rs Acứ  R A s sc s ( xác cân tĩnh học lực lên trục cột: xác định địnhx từ từ điều điều kiện kiện cân tĩnh học lực lên trục cột: Rbb N R A N R Rss A Ass   Rscscđặt Ass thép đối xứng A =A’ R =R , từ biểu thức (3) cho th( xx  Trong hợp s s s sc (  trường R Rbbbb điều chỉnh sau: điều kiện xảy LTL Khoa học Kỹ thuật Công nghệ Trong trường trường hợp đặt đặt thép thép đối đối xứng xứng A Ass=A’ =A’ss và R Rss=R =Rsc , Bảng Kiểm chứng kết thí nghiệm theo tiêu chuẩn EC2 Trong hợp N sc,  n xảy   có ACI điều kiện kiện xảy LTL LTL được điều điều chỉnh chỉnh như sau: sau: R thể điều từ biểu biểu thức thức (3) (3) cho cho th th từ ( (4) Rbbh0 N Nhóm C-30-00 (e1=0) C-30-40 (e1=40 mm) C-30-80 (e1=80 mm) Trường hợp lệch tâmbé bé(LTB): (LTB):khi khix> x>ξ ứngsuất suấtσ Trường  N hợp  tâm RhR0h,0,ứng n  R  lệch s strong cốt thép As(( n R R bh00 A Mẫu No No No No No No No No Rthép thể kéocốt phân bố phụ thuộc vào chiều cao vùng nén quy đổi kéo nén phân bố phụ bbbhnén s 738,9 756,19 446,15 434,90 447,89 301,96 291,83 293,39  =R x≤ h ;  =R x≥h phân bố theo đường thẳng hai điểm (h Ntn (kN) thuộc vào chiều cao vùng nén quy đổi x: σ =R x≤ξ h s s Trường R hợp s lệch sc tâm (LTB): Trường hợp lệch tâm bé bé (LTB): khi x> x>RRshh00,, ứng ứng suất R ss0;trong cốt cốt thép thép A Ass s suất 101,30 101,90 6B) EC2: c (mm) 203,70 208,20 133,80 131,60 134,16 104,80 Tại trạng thái giới hạn, phá hoại mép bê tông chịu nén nén quy nhiềuđổi x≥h vàvàphân theobố thẳngvào hai cao điểmvùng thể σlà làs=R kéo nén đượcbốphân phân bốđường phụ thuộc thuộc vào chiều cao vùng nén quy đổih thể kéo nén phụ chiều sc 81,00 81,50 (phá EC2: x (mm) 163,50 166,60 107,00 105,30 107,30 83,80 hoại giòn) trên, giá trị xvùng xác định -này -Trường hợp lệch lệch tâm tâmtự lớn lớn (LTL): (LTL): khi chiều chiều cao cao vùng nén nén quy quy đổi đổix≤ x≤ RhRsau: ,0,ứng ứng Tại trạng thái giới hạn, phá hoại bắt đầu ss=R =R tại(hình x≤ h6B) ;Tương  =R x≥h phân bố theo đường thẳng hai điểm này (h (h 0h ssTrường R  x≤ hợp hai điểm Rh00; ss=Rsc sc x≥h00 phân bố theo đường thẳng suất   trong cốt cốt thép thép A A đạt đạt tới tới cường cường độ độ chịu chịu kéo kéo R R , , sự phá phá hoại hoại dẻo dẻo xảy xảy ra tại trạng trạng MEC2 (kN) 15,80 14,70 28,70 29,10 28,70 32,20 32,00 32,10suất s-từ s-Trường s s tâm scao s đầu 6B) Tại trạng thái giới hạn, phá hoại bắt từ mép bê tông chịu nén nhiều mép bê tông chịu nén nhiều (phá hoại giòn) Tương Trường hợp hợp lệch lệch tâm lớn lớn (LTL): (LTL): khi chiều chiều cao vùng vùng nén nén quy quy đổi đổi x≤ x≤   h h , , ứng ứng 6B) Tại trạng thái giới hạn, phá hoại mép bê tông chịu nén nhiều hh R R 0  n (1cứvào vào lực2dọc  sphá Rtừstừ Athí R )lực Rpháhoại sthínghiệm, thái thái giới hạn hạn Căn hoại thu thu được nghiệm, giá giá trị trịnhư xsau: xtrạng được kéo Rcủa x cốt Căn hđược với ( suất giới s tự cốt thép thép A A đạt tới tới cường cường độđộ chịu chịu R phá hoại hoại dẻo dẻo xảy xảy racủa ratạitại trạng (phá hoại giòn) Tương tựdọc trên, giá trị xphá xác định 95,30 95,90suất ACI: c (mm) 203,70 200,0 127,40 125,15 127,70 98,60 skéo 0trên, strong s sđạt s,s,sự trên, giá trị x xác định sau: (phá hoại giòn) Tương tự giá trị x xác định sau: 1cứcân vào bằng 2dọc Rtrục xác xácđịnh định từhạn từđiều điều kiện kiện cân tĩnh học học cáclực lực lên trục cột: cột: Rbằng stĩnh bbh 0thínghiệm, thái thái giới giớihạn Căn Căn vào lực lực dọc phá phá hoại hoại thu thulên được từ từ thí nghiệm,giá giátrịtrịcủa củax xđược 81,00 81,50 ACI: x (mm) 166,30 170,00 108,30 106,40 108,50 83,80 −R αRsnnkiện (s11s ξRscRRRscbằng  ξRRhọc R A xác xácđịnh địnhtừtừN điều điều cân lực lựclên trục trục cột: Rhọccác nA + 2 cân 22tĩnh αtĩnh Rssđịnh Acột: N A)))bằng A với s(A s s lực sss ss từ điều kiện (5)  sslên xác =Rkiện hh00cột chịu cân (3) (3) mô men ((v x xKhả với   xx  h với MACI (kN) 15,80 14,60 29,00 29,30 28,90 32,20 32,00 32,00 − ξ + α R R b b     R bh   R s N N   R R A A   R R A A R s b b b R bh s s thép s1s scR scs s: s2 s trọng tâm cốt A b (3) x x - -Trường Trườnghợp hợplệch lệchtâm tâmlớn lớn(LTL): (LTL):khi khichiều chiềucao caovùng vùngnén nénquy quyđổi đổix≤x≤ (3) hR0h,0,ứng ứng R RR bhợpđặt Trong Trong trường đặtA thép thép đối đối xứng xứng A =A’ =A’ R R , từ từsự từbiểu biểu thức thứcdẻo (3) (3) cho cho thấy bb bhợp Sử dụng tiêu chuẩn TCVN 5574:2018 sđược sđộ sxác svà s=R s=R sc Khả chịu lực cột định điều kiện cân mô men suất suấtKhả strường cốt cốtchịu thép thép A đạt tới tới cường cường độ chịu chịu kéo kéo RscR ,,sự phá phá hoại hoại dẻo xảy xảy rathấy ratạitạimô trạng trạng Khả chịu cột xác định từ điều kiện 'A strong slực sđạt s,stừ lực cột xác định điều kiện cân men [ Ne ]hạn hạn Rbhợp bx hcứ được 0,5lực xđối )đối dọc Rchỉnh Aphá eRđược =R e0,từ ,từ 0thí ,thí 5biểu znghiệm, với (6A điều điềukiện kiện xảy xảy ra LTL LTL có có(thể thể điều điều chỉnh sau: sau: scphá s zA snhư 0cứ snghiệm, thái thái giới giới Căn Căn vào vào lực dọc hoại hoại thu thu từ giá giá trị trị của x x được Trong Trong trường trường hợp đặt đặt thép thép xứng xứng A =A’ =A’ và R =R từ biểu thức thức (3) (3) cho cho thấy thấy : trọng tâm cốt thép A s s s s s s sc sc :tâm cântâm bằng men trọng cốt(LTL): thép Akhi ss: với trọng cốt mô thép A - -Trường Trường hợp hợp lệch lệch - tâm -tâm Trường tâm Trường lớn lớn hợp (LTL): hợp lệch lệch chiều chiều lớn lớncao (LTL): cao (LTL): vùng vùng khi nén nén chiều chiều quy quycao đổi cao đổivùng x≤ vùng x≤ RhRnén Cường độ tính tốn 28 ngày tuổi thí nghiệm trênđiều stâm 0h,né 0,ứ xác xác định định từ từ điều điều kiện kiện cân cân bằng tĩnh tĩnh học học các lực lực lên lên trục trục cột: cột: điềukiện kiệnxảy xảyra LTLcócóthể thểđược đượcđiều điềuchỉnh chỉnhnhư nhưsau: sau: NraNLTL ' độ suất suất suất suất   trong cốt cốt thép thép A  A  đạt đạt tới tới cốt cường cốt cường thép thép độ A A chịu đạt chịu đạt tới kéo tới kéo cường R cường R , , sự độ phá độ phá chịu chịu hoại hoại kéo kéo dẻo dẻo R R xảy , xảy , sự phá phá tại hoạ trạ ho tr         (4) (4) s s s s s s s s s s s s ' M  [ N  e ]  R bx ( h  , x )  ( R A  , N ) z (6B mẫu lập phương cạnh a=150 mm đúc với nn R0R sc e s,5z 0)  R A' z với (6A) (6A [[ Ne ]bh  bx ((Ashhhạn bCăn ,55Athái xcứ   eethu  00dọc RR bh bbgiới R R A R0 R A Ne 0 N0R RN bx 0Căn Rgiới A escứ hoại vào  ,dọc 5zssphá với sc ss zdọc ssdọc 00lực bN b]N thái thái giới thái cứvào giới vào lực hạn lực hạn Căn Căn phá phá hoại vào thu lực từ phá từthí hoại thí hoại nghiệm, nghiệm, thu thuđược giá giátừ trị từ trị thí thí nghiệ nghi x x(6A đư đ shạn s0 s sc,sc sx s) sc (3) (3) x x   R R (4) (4) cột nhóm C-30-00 C-30-40 Rb=22,829 MPa Tương tự n n xác xác định định từ từ điều điều kiện kiện xác xác cân định cân định bằng từ từ điều tĩnh điều tĩnh kiện học kiện học cân cân lực lực lên lên tĩnh tĩnh trục trục học học cột: cột: các lực lực lên lên trục trục cột: cột: R R b b R R bh bh Áp dụng biểu thức (3) đến (6), độ bền cột thí nghiệm xác định th btâmbé hợp lệch b b hợp - -Trường Trường lệchbtâm bé(LTB): x>x> RhR0h,0'' ,ứng ứngsuất s strong trongcốt cốtthép thépAA có s scó vậy, cường độ tính tốn áp dụng cho mẫu C-30-80thể M  [[ nén N  eevà ]]được  R bx ((hh00(LTB):  0phụ ,,55phụ xkhi ) (( R A  00,,55suất N ) zzđược (6B (6B) M  nén Nnội trường được R bx thép thuộc A chiều N scR (6B pháp giới hạn TCVN 5574:2018 trình bày bảng thểphương làlàkéo kéo hoặc phân bố bố vào vào vùng nén nén quy quy đổi đổi x: x: xkhi )thuộc  cao s)cao bb ss=A’ ss vùng 00lực Ntâm N Rphân R A R0R A A N R RRsc A Rschiều R A A Trong Trong trường hợp hợp đặt đặt thép đối xứng xứng A A và =R =R , , từ từ biểu biểu thức thức (3) (3) cho cho thấy thấy5 ( sA s(LTB): s(LTB): s sc sc sđối s N sRA ss,=A’ s0s,ứng sứng sc sc sRsR Trường Trường hợp hợp lệch lệch tâm bé bé x> x>  h h suất suất   trong cốt cốt thép thép A A có có s s sc sc s s s s x x   x x   Rb=22,578 MPa Mô đun đàn hồi xác định từ thí nghiệm   =R =R tại x≤ x≤   h h ; ;   =R =R tại x≥h x≥h và phân phân bố bố theo theo đường đường thẳng thẳng giữa hai hai điểm điểm này (hình (hình s s s s R R 0 s s sc sc 0 điều điều kiện kiện xảy xảy ra LTL LTL có thể được điều điều chỉnh chỉnh như sau: sau: R R b b R R b b thể thểBảng làlàkéo kéo5 hoặc nén nén vàvà được phân phân bố phụ phụlực thuộc thuộc vào vào chiều chiều cao vùng vùng nén nénquy quyđổi đổix:5574:2018 x: Áp dụng biểu thức (3) đến (6), độ bềncao cột thí nghiệm xác định định th th b bbố b bđộ Tính tốn khả chịu theo tiêu chuẩn TCVN Áp dụng biểu thức (3) đến (6), bền cột thí nghiệm xác bê tông Eb=20332 MPa cốt thép Es=205 GPa 6B) 6B) Tại Tại trạng thái giới giới hạn, hạn, sựsự phá hoại hoại bắt bắt đầu đầu từ từcột mép mép bêbêbền tông tông chịu chịu nén nénthí nhiều nhiều hơn Áp biểu thức (3) đến (6), độ cột   tạitrạng x≤ x≤ pháp hRthái =R x≥h x≥h vàphá phân phân bố bố theo theo đường đường thẳng thẳng giữa hai hai điểm điểm nàytrong (hình (hình s=R s=R s stại R 0h;dụng 0; snội s=R sc sctại 0hạn phương lực giới TCVN 5574:2018 trình bày bảng N N Trong Trong trường trường hợp hợp Trong đặt Trong đặt thép thép trường trường đối đối xứng hợp xứng hợp đặt A đặt A thép thép đối đối xứng xứng A A =A’ =A’ và R R =R =R , , từ từ =A’ biểu =A’ biểu thức thức R R =R (3) =R (3) cho , cho , từ từ th b phương pháp nội lực giới hạn TCVN 5574:2018 trình bày bảng s s s s sau: s s scsc s s ss s scsc (phá (pháhoại hoại giòn) giòn) Tương tự tự trên, trên, giá giá trịtrịbắt củađầu xđầu xđược xác xácđịnh định sau: thái nTương giới như như Rsự Hệ số giới hạn chiều cao vùng bê tông chịu nén ξR=0,531 (4) 6B) 6B) Tại Tại trạng trạng thái giới hạn, hạn, phá hoại hoại bắt từtừmép mép bê bê tông tông chịu chịu nén nén nhiều nhiềuhơn s (4) n Rsựphá nghiệm xác định theo phương pháp nội lực giới hạn điều điều kiện kiện xảy xảy ra LTL LTL điều điều có có kiện kiện thể thể xảy xảy ra điều LTL điều LTL chỉnh có chỉnh thể như được sau: sau: điều điều chỉnh chỉnh như sau: sau: Nhóm C-30-00 (e =0) C-30-40 (e =40 mm) C-30-80 (e =80 mm) R R bh bh 1 0 0 Bảng khả chịu lực chuẩn 5574:2018 (phá (phá hoại hoạigiòn) giòn) như trên, trên,giá giá trịtrịcủa xsxđược đượccột xác xáctheo định địnhnhư nhưsau: sau:  Tính (n1(1Tương Tương Rtốn )b )b2tự 2tự Rcủa R toán khả lực cột theo tiêu chuẩn TCVN TCVN 5574:2018 R ss R Rđược sA sA strong TCVN 5574:2018 bảng 5.tiêu chịu s s bày x x5.nTính h0N hnăng với vớitrình (5) (5) Ngun tắc phân tích khả chịu lực tiết diện Bảng tâm N Nkhi Nkhix>x> Trường Trường hợp hợp lệch lệch tâm bé bé (LTB): (LTB):   h h , , ứng ứng suất suất   trong cốt cốt thép thép AA có ( R R 0 s s s scó 1         R R bh bh n (n ( No ) ) 12n 2sn sssR RNo 2R R No n RnbR R2R R bA RR R s sA s0s0 No Mẫu No No No 2đổi No phân s sC-30-40 chịu bốbốRphụ xBảng xlàlàkéo hbh cột thí nghiệm theo phương pháp nội lực giới hạn tiêu Nhóm với vớiphân (5) (5) lực cột theo tiêu R R bh bh thể thể kéoTính hoặctốn nén nénRvà phụ thuộc thuộc vào vào chiều chiều cao caochuẩn vùng vùngnén nén(e quy quy đổi x:x: C-30-00 (e =0) (e =40 mm) C-30-80 =80 mm) 0hbh 00được 1 0 bkhả b1 b b Nhóm C-30-00 (e =0) C-30-40 (e =40 mm) C-30-80 (e =80 mm) 1cột 1điều 11chịu  2lực  2lực  RR bh bh Khả Khả năng chịu của cột được xác xác định định từ từ điều kiện kiện cân cân bằng mô mô men men với với R R s s b b 0 5574:2018 TCVN s=R x≤x≤ RhR0h;0;s=R tạix≥h x≥h vàphân phânbốbốtheo theođường đườngthẳng thẳnggiữa giữahai haiđiểm điểmnày này(hình (hình chuẩn TCVN 5574:2018 thể hình s=R s stại s=R scsctại 0và -Trường Trường hợp hợplệch lệch -446,15 tâm -Trường tâm Trường bébé(LTB): hợp (LTB): hợplệch lệch khi tâm x> tâm x> khix> bé bé hR0h(LTB): ,0(LTB): ,ứng ứng suất suất sx> trong 291,83 hR0h,0,ứng cốt ứng cốtthép suất thép suấtAA :lực trọng trọng tâm cốt cốt thép thép AA R strong R s s N (kN) 738,9 756,19 434,90 447,89 301,96 s:s-thái tntâm 6B) 6B) Tại Tại trạng trạng thái giới giới hạn, hạn, sựsựphá phá hoại hoại bắt bắt đầu đầu từtừ mép mép bê bê tông tông chịu chịu nén nén nhiều nhiều hơn293,3 Khả Khả năng chịu chịu lực của cột cột được xác xác định định từ từ điều điều kiện kiện cân cân bằng mô mô men men với với Mẫu No No No No No No No No 33 MẫuNhóm thể No No No No No No No No thể là kéo kéo hoặc nén nén thể thể và kéo kéo phân phân nén bố nén bố phụ phụ được thuộc thuộc phân phân vào vào bố chiều bố chiều phụ phụ cao thuộc cao thuộc vùng vùng vào vào nén nén chiều chiều quy quy cao đổi cao đổ C-30-00 (e1=0)tựtựnhư C-30-40 (egiá =40 mm) C-30-80 (eđịnh =80 mm) ' ' trên, (phá (phá hoại hoại giòn) giòn) Tương Tương trên, giá trị trị của x x được xác xác định như sau: sau: : : trọng trọngtâm tâm cốt cốt thép thép A A s s 1 [ Ne [ Ne ] ] R R bx ( h ( h   , , x ) x  )  R R A A z z e e     e e   , , z z với với (6A) (6A) bbx bs=R sc sc s s s s 0 0 s s  =R tại x≤ x≤   h h ; ;     =R =R =R =R tại x≤ x≥h x≤ x≥h   h h ; ;  phân  phân =R =R bố bố tại theo theo x≥h x≥h đường đường và phân phân thẳng thẳng bố bố theo theo đường hai đường hai điểm điểm thẳng thẳng này giữ (hì gi (h s1,247 ss R 1,276 R0 ssss scsscs 0,753R 0R 00 0,734 s s scsc 00 αNn (kN) 0,756 0,515 0,497 0,501 ' ' 1Tại Mẫu 2 No No No 1đầu No 2mép No 3tông 446,15 434,90 447,89 301,96 291,83 293, 738,9 (n1Tại (110trạng ) 2thái s6B) scsANo Rgiới RR As3giới A 6B) 6B) thái 6B) hạn, Tại hạn, trạng phá phá thái hoại hạn, bắt hạn, đầu sựsự từ phá từ phá mép hoại hoại bêbê bắt bắt tông đầu đầu chịu chịu từtừmép nén mép nénnhiều bê nhiều bê tông tôn h Ntntn [(kN) 738,9 756,19 446,15 434,90 447,89 301,96 291,83 293, Ne [ Ne ] ] RxR bx ( hNo ,05Rtrạng ,5xR)No )x )756,19 R R A zhsszhsvới n(Tại s0 s5giới e'trạng esự '2sự  ethái ,0hoại ,s5zszbắt với (6A) (6A) b sc sRgiới 0h 0R 0,e5 0N s   x ebx với với (5) (5) MM[ N [N b(phá e ]  ]  R bx bx ( h ( h   , , x ) x  )  ( R ( R A A   , N ) z ) z (6B) (6B) s s 0 b b sc sc s s s s 0 hoại 0 (phá hoại giòn) giòn) Tương Tương (phá (phá hoại tự hoại tự như giòn) giòn) trên, trên, Tương Tương giá giá trị trị tự tự như x x trên, trên, xác giá xác giá trị định trị định của như x x sau: sau: xác xác định định nhn 1         R R bh bh 738,9 756,19 446,15 434,90 447,89 301,96 291,83 293,39 (kN) N R R s s b b 0 tn Lệch LTB LTB LTB LTB LTL LTL LTL ' ' MÁp Mtâm dụng [dụng N [N  ecác ] biểu Rbiểu R (thức h(thức h LTB 0(3) ,05,5x)xđến  )đến ( R((6), R AA 0,bền 05,bền 5NN )các z)scác zs cột (6B) (6B) 1,247 1,276 0,753 0,734 0,756 0,515 0,497 0,50 bbx bbx sc s sđộ 0e]các 0 độ thí thí nghiệm nghiệm0,515 xác xácRđịnh định theo theo ααnn Áp 1,276 0,753 0,756 0,497 1,276 0n (0n1lực (1lực (3) R0,753 ) ) cột 2cột 2sc s(6), được (1 0,734 Rđịnh )định  ) 2 2cột R A R 1,247 0,734 0,756 0,515 0,501 αn Khả Khả1,247 năng chịu chịu của xác xác từ từ kiện kiện cân cân bằng menvới với0,50( R s R R n (n1 R sR sđiều sA s Rđiều sRs 0,497 sA sA smô smômen         x x   x x   h h h h với với với với phương phương pháp pháp nội nội lực lực giới giới hạn hạn của TCVN TCVN 5574:2018 5574:2018 được trình trình bày bày trong bảng bảng 5 s s s s 0 0 Áp Áp dụng dụng biểu biểuAthức đến đến (6), (6), độđộbền bền cáccột cột thí thí nghiệm nghiệm89,16 xác xácđịnh định theo theo :s:1163,37 trọng trọng tâm tâmcác cốt cốt thép thép A 1(3) (3) RLTB 2  111,37 Rcác 2LTL  Rs R xLệch (mm) 113,47 86,63 sthức R2 s113,19 s LTB 11 R2 bsbh bbh 0 LTL bbh bbh 0 86,04 Lệch tâm 160,57 LTB LTB LTB LTL RR tâm LTB LTB LTB LTB LTL LTL Lệch tâm LTB LTB LTB LTB LTB LTL LTL LTL phương phương pháp nội nội lực lực giới giới hạn hạnLTB của TCVN TCVN 5574:2018 5574:2018 được trình trình bày bày trong bảng bảng5.5 LTL Bảng Bảng 5.5.pháp Tính Tính tốn tốn khả khả năng chịu chịu lực lựccủa cột cộttheo theo tiêu tiêu chuẩn chuẩn TCVN TCVN 5574:2018 5574:2018 ' ' Khả lực lực của cột cột113,47 chịu lực xác định định cột cột từ từ điều điều kiện xác kiện xác định cân định cân từ từ điều điều mô mô kiện men kiện men câvc [ Ne ] ]160,57 RKhả R (h(163,37 0,05chịu ,5xchịu )x ) R R AKhả A eđược eđược chịu  e0lực exác   , , z z với (6A) (6A) 113,19 111,37 89,16 86,04 86,63 x (mm) [ Ne bbx bbx scKhả sc sz ssznăng svới 0hnăng 0 ss Bảng Bảng 5.5.Tính Tínhtốn tốn khả khả năng chịu chịu lực lựccủa cột cột theo theo tiêuchuẩn chuẩn TCVN TCVN5574:2018 5574:201832,902 32,93 M 13,339 12,182 28,849 29,292 28,780 33,033 TCVN trọng trọng tâm tâm cốt cốtthép thép trọng Atrọng A tâm cốt cốtthép thép Atiêu A s:s: tâm s:s: Nhóm Nhóm C-30-00 C-30-00 (e (e C-30-40 C-30-40 (e(e mm) C-30-80 C-30-80 (e (e =80 =80 mm) mm) x (mm) (mm) 160,57 163,37 113,19 111,37 113,47 89,16 86,04 86,6 1=0) 1=0) 163,37 1=40 1=40mm) 1 x(kN) 160,57 113,19 111,37 113,47 89,16 86,04 86,6 ' ' 32,930 MTCVN (kN) MM[13,339 N [N  e0e]0  ]12,182 RR (h(028,849 h00,05,5x)x29,292  ) ( R( R A28,780 A 0,05,5N33,033 N) z)szs 32,902 (6B) (6B) bbx bbx scsc s' s Nhóm Nhóm C-30-00 C-30-00(e =0) C-30-40 (e (e mm) mm) C-30-80 mm) mm) [(e Ne [1No Ne ] ]22RR bx (C-30-40 h(0h1010,0[5,Ne [5xNo Ne )x1No ]=40  )1 ]=40 R2R R Abx z(s' sNo hz(0shvới 30,0e5,e5xC-30-80 )x  ) zNo zNo e0R e10R 1sc A 0,A 0s'5(e ,s'5zs(e No  e0e3030,05,5zszs với với với (6A (6 1=0) 1szs=80 1s=80 bbx bNo sc bsc bA sbx sc 0 Mẫu Mẫu No No 1 No No No No No 22e eNo Hình Phân tích theo phương pháp nội lực giới hạn M 13,339 12,182 28,849 29,292 28,780 33,033 32,902 TCVN Áp Áp dụng dụng các biểu biểu thức thức (3) (3) đến đến (6), (6), độ độ bền bền các cột cột thí thí nghiệm nghiệm xác xác định định theo theo32,9 MTCVN Nhận 13,339 12,182 28,849 29,292 28,780 33,033 32,902 32,9 Nhận xét ' 'No ' ' No TCVN 5574:2018 Mẫu Mẫu No No 11xét No No 1bx No 2[,0N 2 No 3sc 3scbAbx No No 2sc 2Atrong 3N 3) z5 M M lực [2N [2N  e0eNo ]0No  ] R1của R M (hM (0hNo 0[0N 55574:2018 , 5xe5574:2018 eNo ] ](R(RR R A (301,96 No 0301,96 ,05,015N ,015N ),5xz))xsz )291,83  (bày R( R A 0No ,05bảng ,5N )sz5.s phương phương pháp pháp nội nội lực giới giới hạn hạn TCVN TCVN trình trình bảng (6B (6 (kN) bcủa bbx bbx s(được sh sbày sctrong s s293,39 0)x 0)  0h 0 NN (kN) (kN) 738,9 738,9 756,19 756,19 446,15 446,15 434,90 434,90 447,89 447,89 291,83 293,39 (kN) tntn Với mơ men thí nghiệm lớn M tác dụng lên cột tác dụng lên cột xác định bả Với mô men thí nghiệm lớn M Bảng Bảng 5 Tính Tính tốn tốn khả khả năng chịu chịu lực lực của cột cột theo theo tiêu tiêu chuẩn chuẩn TCVN TCVN 5574:2018 5574:2018 tn Áp dụng dụngcác biểu biểu Áp thức Áp thức dụng dụng (3) (3)các đến đến biểu (6), biểu (6), độ thức độ bền bền (3) (3) đến đến cột cột (6), (6), thí thí độ độ nghiệm nghiệm bền bềncác xác xác cột cột định định thí thíth n tn thức NN (kN) 738,9 738,9 Áp 756,19 756,19 446,15 446,15 434,90 434,90 447,89 447,89 301,96 301,96 291,83 291,83 293,39 293,39 TCVN 5574:2018 [12, 15] quy định phương pháp nội tntn(kN) αα 1,247 1,247xét 1,276 1,276 0,753 0,753 0,734 0,734 0,756 0,756 0,515 0,515 0,497 0,497 0,501 0,501 nn Nhận xác địnhpháp bảng 2,hạn hệ số kiểm chứng tiêu phương phương pháp nội nộilực phương lực phương giới giới pháp hạn pháp của nội nội TCVN TCVN lực lựcgiới giới 5574:2018 5574:2018 hạn hạncủa TCVN TCVN trình trình 5574:2018 5574:2018 bày bàytrong được bảng bảng trình trình 5.5.bàb Nhận xét lực giới hạn sử dụng cho cấu kiện có tiết Nhóm Nhóm C-30-00 C-30-00 (e(e =0) C-30-40 C-30-40 (e(e mm) mm) C-30-80 C-30-80 (e(e =80 =80mm) mm) 1=0) 10,753 1=40 1=40 10,501 10,501 αα 1,247 1,247 1,276 1,276toán 0,753 0,734 0,734 0,756 0,756 0,515 0,515 0,497 0,497 nn chuẩn tính làchịu kM =M /M , ktiêu =M /LTL Lệch Lệchtâm tâm LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTL LTL LTL LTL LTL Bảng Bảngmen 5.5 Tính Tính tốn Bảng Bảng khả khảnăng 5.Tính Tính chịu tốn tốn lực lực khả khả của cột cột theo chịu theo chịu lực tiêu lực chuẩn chuẩn cột cột TCVN TCVN theo theo tiêu 5574:2018 tiêu 5574:2018 chuẩn chuẩn T tác dụng lên cột xác định bả Với mơ men thítốn nghiệm lớn M tn EC2 tn ACI ACI diện chữ nhật Đối với cột BTCT, tiêu chuẩn thiết kế dụng lên cột xác định bả Với mơ thí nghiệm lớn tn tác EC2 Mẫu Mẫuvà No No 1LTB No No 2.2Bảng No No 161 trình No No 22 kết No No 3quả No No 11được No No 22 No No.33 M k =M /M bày tính Lệch Lệch tâm tâm LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTL LTL LTL LTL LTL LTL phân biệt hai trường hợp lệch tâm: TCVN 163,37 TCVN tn x x(mm) (mm) tn 160,57 160,57 163,37 113,19 113,19 111,37 111,37 113,47 113,47 89,16 86,04 86,04 86,63 86,63 Nhóm Nhóm C-30-00 C-30-00 Nhóm Nhóm (e(e C-30-00 C-30-00 C-30-40 C-30-40 (e(e =0) =40 =40 mm) mm) C-30-40 C-30-40 (eC-30-80 (e =40 mm) mm) (e(e mm) C-30 C-3 1=0) 1=0) 1(e 1=0) 189,16 1C-30-80 1=40 1=80 1=80mm) mẫu cột, giá trị trung bình434,90 (TB) cho từng301,96 nhóm cột Ncho N (kN) 738,9 738,9 756,19 756,19 446,15 446,15 434,90 447,89 447,89 301,96 291,83 291,83 293,39 293,39 tntn(kN) x x (mm) (mm) 160,57 160,57 163,37 163,37 113,19 113,19 111,37 111,37 113,47 113,47 89,16 89,16 86,04 86,04 86,63 86,63 - Trường hợp lệch tâm lớn (LTL): chiều cao vùng nén MM 13,339 13,339 12,182 29,292 33,033 32,902 32,930 Mẫu Mẫu No No 128,849 Mẫu 128,849 Mẫu No No 229,292 No No No 128,780 128,780 No No No No 2233,033 22 No No No No 1332,902 13 No No No No 2132,930 21 No No No No.3232 No No No No.13 TCVN TCVNvà hệ số biến12,182 động (COV) tương ứng (kN) (kN) αα quy đổi x≤ξRh0, ứng suất σs cốt thép As đạt tới cường 1,247 1,276 0,753 0,734 0,756 0,515 0,497 0,501 M M 13,339 13,3391,247 12,182 12,1821,276 28,849 28,8490,753 29,292 29,2920,734 28,780 28,7800,756 33,033 33,0330,515 32,902 32,9020,497 32,930 32,9300,501 TCVN TCVN n n (kN) 738,9 738,9 NN 756,19 (kN) 756,19 738,9 446,15 446,15 434,90 756,19 434,90 446,15 447,89 446,15 447,89 434,90 301,96 434,90 301,96 447,89 291,83 447,89 291,83 301,9 293,3 301 293 Bảng 6.NN Kết kiểm chứng theo738,9 tiêu756,19 chuẩn tn tn(kN) tntn(kN) (kN) (kN) độ chịu kéo Rs, phá hoại dẻo xảy trạng thái giới hạn Nhận Nhận xét xét LTB Lệch Lệch tâm tâm LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTL LTL LTL LTL LTL LTL Căn- Trường vàohợp lựclệch dọctâm phálớnhoại thukhi thívùng nghiệm, giáđổitrịx≤ hNhóm αα 1,247 αα 1,276 1,247 1,247 0,753 0,753 1,276 0,734 1,276 0,734 (e0,753 0,756 0,753 0,756 0,734 0,515 0,734 0,515 0,756 0,497 0,756 0,497 0,515 0,501 0,51 0,50 n n C-30-00 (e1,247 n C-30-40 n 1,276 =0) (e1tác =40 C-30-80 =80 mm) (LTL): chiềutừ cao nénquy quy ứng Nhận xét xét tácmm) dụng dụnglên lêncột cộtđược được1xác xác định địnhtrong trongbảng bảng Với Với mơ mơ men menthí thínghiệm nghiệm lớn lớn nhấtMM 0,ứng tntn - Trường hợp lệch tâm lớn (LTL): chiều cao vùng nén đổi x≤RRhNhận x0x,(mm) (mm) 160,57 160,57 163,37 163,37 113,19 113,19 111,37 111,37 113,47 113,47 89,16 89,16 86,04 86,04 86,63 86,63 x xác định từ điều kiện cân tĩnh học lực suất  cốt thép A đạt tới cường độ chịu kéo R , phá hoại dẻo xảy trạng Mẫu No.1 No.2 No.1 No.2 No.3 No.1 No.2 No.3 suất s strong cốt thép As sđạt tới cường độ chịu kéo Rs,s phá hoại dẻo xảy tạiVới trạng Lệch Lệch tâm tâm LTB LTB Lệch Lệch LTB tâm LTB tâm LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTB LTL LTB LTL LTB LTL LTB LTL LTL LTL LTL LTL tác dụng dụnglên lên cột cộtđược xác xácđịnh địnhLTB trongbảng bảng Với mơ mơmen men thí thí nghiệm nghiệm lớn lớn nhất MM tntntác tháilên giớitrục hạn.cột: Căncứ cứvào vàolực lựcdọc dọcphá pháhoại hoạithu thuđược đượctừtừthí thínghiệm, nghiệm,giá giátrịtrịcủa củaxxđược thái giới hạn Căn MM 13,339 13,339 1,429 12,182 12,182 28,849 29,292 28,780 28,7801,109 33,033 33,033 32,902 32,930 32,930 kTCVN 1,486 1,13928,849 1,183 29,292 1,125 1,069 1,08832,902 TCVN xácđịnh địnhtừtừđiều điềukiện kiệncân cânbằng bằngtĩnh tĩnhhọc họccác cáclực lựclên lêntrục trụccột: cột: xác  s s AsRRscAA NNRRs A s sc s xx RRbbb EC2 (mm) (kN) (kN) x x(mm) (3) TB (COV) 160,57 160,57 x x(mm) (mm) 163,37 163,37160,57 160,57 113,19 113,19 163,37 111,37 163,37 111,37 113,19 113,47 113,19 113,47 111,37 89,16 111,37 89,16 113,47 86,04 113,47 86,04 89,16 86,63 89,1 86,6 1,457 (0,040) 1,149 (0,030) 1,089 (0,020) (3)Nhận MM 13,339 MMTCVN 12,182 12,18213,339 13,339 28,849 28,849 12,182 29,292 12,182 29,292 28,849 28,780 28,849 28,780 29,292 33,033 29,292 33,033 28,780 32,902 28,780 32,902 33,03 32,93 33,0 32,9 TCVN TCVN (3) Nhận xét xét 13,339 1,486 1,419 TCVN 1,151 1,191 1,133 1,069 1,109 1,085 kACI (kN) (kN) (kN) (kN) b tácdụng dụng lên lên cột cộtđược đượcxác xácđịnh địnhtrong trongbảng bảng Với Vớimơ mơ men men thí thínghiệm nghiệm lớn lớn nhấtMM tntntác (COV) 1,457 (0,047) 1,158 (0,030) 1,088 (0,020) Trongtrường trườnghợp hợpđặt đặtthép thépđối đốixứng xứngAAs=A’ vàRRs=R ,từtừbiểu biểuthức thức(3) (3)cho choTB thấy s=A’ s=R Trong , thấy s svàA scsc Trong trường hợp đặt thép đối xứng =A’ R =R , từ Nhận Nhận xét xét Nhận Nhận xét xét s s sc 1,254 1,184 1,145 1,191 1,128 1,096 1,114 1,16 kTCVN điềukiện kiệnxảy xảyraraLTL LTLcó cóthể thểđược đượcđiều điềuchỉnh chỉnhnhư nhưsau: sau: s điều biểu thức (3) cho thấy điều kiện xảy LTL điều tác(0,022) dụng dụng lên cột cột được tác tácdụng xác dụng xácđịnh lên định lêncột cột đượ bảb Với Với mô mơmen menthí thínghiệm nghiệm Với Vớimơ mơ lớn lớn men men nhất thí thí Mnghiệm M nghiệm lớn lớnlên nhất MM tn tntác tn tn TB (COV) 1,219 (0,050) 1,155 (0,032) 1,188 NNsau:     (4) chỉnh  n n R bh   RR (4) b R bh b Trườnghợp hợplệch lệchtâm tâmbé bé(LTB): (LTB):khi khix> x>RRhh0,0,ứng ứngsuất suấts strong trongcốt cốtthép thépAAs scó có - -Trường thểlàlàkéo kéohoặc hoặcnén nénvà vàđược đượcphân phânbố bốphụ phụthuộc thuộcvào vàochiều chiềucao caovùng vùngnén nénquy quyđổi đổix:x: thể x≤hh0;0;s=R x≥h phân bố theo đường thẳng hai điểm (hình s=R s=R s=R s stại x≤RR scsctại x≥h0 0và phân bố theo đường thẳng hai điểm (hình 64(3) 30 6B).Tại Tạitrạng trạngthái tháigiới giớihạn, hạn,sự sựphá phá hoại3.2022 bắtđầu đầutừtừmép mépbê bêtông tôngchịu chịunén nénnhiều nhiều 6B) hoại bắt (pháhoại hoạigiòn) giòn).Tương Tươngtựtựnhư nhưtrên, trên,giá giátrị trịcủa củaxxđược đượcxác xácđịnh địnhnhư nhưsau: sau: (phá  n(1(1RR) )22ssRR h với   RRs sAAs s xx n h0 với  s s (5) (5) Khoa học Kỹ thuật Công nghệ Phương pháp hiệu chỉnh đơn giản cho TCVN 5574:2018 Bảng cho thấy tất tiêu chuẩn dự báo khả chịu lực lớn kết thí nghiệm tất cột (k>1) Nguyên nhân tiêu chuẩn áp dụng cho bê tông thường, yếu tố suy giảm mô đun đàn hồi bê tông sử dụng tro bay thay phần xi măng làm chất kết dính chưa kể đến phương pháp nội lực giới hạn TCVN 5574:2018 Như vậy, để thu kết thiên an toàn tham khảo tiêu chuẩn EC2 ACI, tác giả đề xuất hệ số giảm cho cường độ Rb biểu thức (3)-(6) kb 0,945, 0,885 0,845, tương ứng với tỷ lệ độ lệch tâm ban đầu e0 chiều cao tiết diện h 0,05, 0,25 0,45 để tính giá trị kTCVN=1 Các hệ số xác định phương pháp thử dần chọn lại Thực phép hồi quy thu kb=ax2+bx+c, với hệ số a=0,250; b= -0,375; c=0,963125 biến số x=e0/h Kết luận Một số kết luận rút từ kết nghiên cứu thực nghiệm lý thuyết báo sau: - Đối với bê tơng có cường độ trung bình mẫu trụ 30 MPa, tỷ lệ tro bay thay xi măng làm chất kết dính 20%, không ảnh hưởng đáng kể tới cường độ chịu nén, nhiên lại gây lượng suy giảm định giá trị mô đun đàn hồi - So sánh số liệu thí nghiệm tám mẫu cột BTCT sử dụng bê tông tro bay 20% với kết tính tốn theo tiêu chuẩn EC2, ACI 318-19 TCVN 5574:2018 cho thấy, tiêu chuẩn dự báo khả chịu lực lớn giá trị thí nghiệm cột chịu nén lệch tâm bé chịu nén lệch tâm lớn - Để đạt kết dự báo thiên an toàn cho cột BTCT sử dụng bê tông tro bay từ mô hình lý thuyết, hệ số giảm cường độ kb kiến nghị sử dụng áp dụng phương pháp nội lực giới hạn TCVN 5574:2018 Việc đề xuất hệ số giảm cường độ chịu nén bê tông phương pháp đơn giản hóa nhằm phản ánh suy giảm đặc trưng lý vật liệu bê tơng có tro bay, mặt khác mang tính thực hành dễ áp dụng Về nguyên tắc, cần phản ánh quan hệ ứng suất - biến dạng bê tơng có sử dụng tro bay thơng qua mơ hình phi tuyến vật liệu kết nối ứng xử vật liệu ứng xử kết cấu Do vậy, phương pháp mơ hình biến dạng phi tuyến kết hợp với điều chỉnh quan hệ ứng suất - biến dạng dạng đoạn thẳng đoạn thẳng thu từ thí nghiệm mẫu vật liệu bê tông tro bay kiến nghị tiếp tục phát triển nghiên cứu cho toán 64(3) 3.2022 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] R.S Sanjay, D.M Chetankumar, R.B Uppara (2021), “An experimental study on various industrial wastes in concrete for sustainable construction”, Journal of Advanced Concrete Technology, 19(2), pp.133-148 [2] M Thomas (2007), “Optimizing the use of fly ash in concrete”, Portland Cement Association (PCA), 5420, pp.1-24 [3] N.T Thang, S Vongchith (2019), “On the ability of applying fly ash for concrete in Lao PDR”, Vietnam Journal of Construction, 621, pp.65-70 [4] American Concrete Institute (2018), ACI 232.2R-18 Report on the Use of Fly Ash in Concrete [5] Nguyễn Văn Chính, Đinh Cơng Thuật (2020), “Ảnh hưởng tro bay, silicafume môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén bê tơng”, Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng, 14(3V), tr.60-72 [6] Ngô Sỹ Huy, Lê Thị Thanh Tâm, Huỳnh Trọng Phước (2017), “Ảnh hưởng hàm lượng tro bay đến phát triển cường độ chịu nén bê tơng”, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng (IBST), 2, tr.31-36 [7] Nguyễn Trọng Lâm, Nguyễn Ngọc Linh, Trần Văn Nam, Vũ Duy Kiên, Trần Văn Khải, Phùng Đức Hiếu (2020), “Ảnh hưởng tro bay thay phần xi măng đến tính chất bê tơng thương phẩm”, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng, 14(4V), tr.96-105 [8] P.Q Dao, N.N Tuan, L.T Son, P.T Tung, N.D Tuan (2021), “The structural behaviours of steel reinforced geopolymer concrete beams: an experimental and numerical investigation”, Journal of Structures, 33, pp.567-580 [9] S.W Yoo, Y.C Choi, W Choi (2017), “Compression behaviour of confined columns with high-volume fly ash concrete”, Advances in Materials Science and Engineering, 2017(5), pp.1-11 [10] N.T Thang, N.V Phuong (2017), “Experimental study on ultimate strength of normal sections in reinforced concrete beams”, Journal of Science and Technology in Civil Engineering, 6, pp.44-52 [11] Nguyễn Việt Phương, Sykhampha Vongchith, Nguyễn Trường Thắng (2020), “Xác định khả chịu lực cột bê tông cốt thép sử dụng mơ hình vật liệu phi tuyến TCVN 5574:2018”, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, 14(3V), tr.93-107 [12] Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Trường Thắng, Võ Mạnh Tùng (2021), Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện bản, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, 25tr [13] European Standard (2004), EN 1992-1-1:2004, Design of Concrete Structures - Part 1-1: General Rules and Rules for Buildings [14] American Concrete Institute (2019), ACI 318-19 - Building Code Requirements for Structural Concrete [15] Bộ Khoa học Công nghệ (2018), TCVN 5574:2018 - Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế 31 ... suất cốt thép cccốt thép chịu kéo f , cốt thép chịu nén vùng bị nén f xác st sct trong trongcốt cốt cốtthép thép thépchịu chịu chịukéo kéo kéofstfstf,st,trong ,trong trongcốt cốt cốtthép thép thépchịu... suất suất suấtF trong cốt cốt cốt thép thép thép là ; ; ứng ; ứng ứng suất suất suất trong cốt cốt cốt thép thép thép chịu chịu chịu nén nén nén trong vùng vùng vùng nén nén nén f fsc F F F A... Áp dụng dụngcác biểu biểu Áp thức Áp thức dụng dụng (3) (3)các đến đến biểu (6), biểu (6), độ thức độ bền bền (3) (3) đến đến cột cột (6), (6), thí thí độ độ nghiệm nghiệm bền bềncác xác xác cột