Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử của dầm thổi phồng chịu uốn

Trong nghiên cứu này, lý thuyết tính toán về chuyển vị của dầm màng mỏng thổi phồng khi chịu uốn được tổng hợp và trình bày sơ lược. Thí nghiệm dầm màng mỏng thổi phồng được đầu tư thực hiện theo 2 giai đoạn thổi phồng và chịu uốn.

ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 19, NO 5.1, 2021 11 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ CỦA DẦM THỔI PHỒNG CHỊU UỐN EXPERIMENTAL INVESTIGATION INTO THE RESPONSE OF THE BENDING OF INFLATABLE BEAM Nguyễn Quang Tùng1, Lê Khánh Toàn1* Trường Đại học Bách khoa - Đại học Đà Nẵng *Tác giả liên hệ: lktoan@dut.udn.vn (Nhận bài: 27/4/2021; Chấp nhận đăng: 21/5/2021) Tóm tắt - Dầm màng mỏng thổi phồng kết cấu nhẹ, cấu tạo từ vật liệu vải kỹ thuật, tạo hình thành ống kín thổi phồng nhờ áp suất khơng khí Khác với dầm cổ điển, đặc trưng loại dầm trạng thái thổi phồng đóng vai trị quan trọng ứng xử vật liệu kết cấu Độ cứng dầm không phụ thuộc vào đặc tính lý vật liệu, đặc trưng hình học tiết diện mà cịn phụ thuộc vào áp suất thổi phồng dầm Trong nghiên cứu này, lý thuyết tính tốn chuyển vị dầm màng mỏng thổi phồng chịu uốn tổng hợp trình bày sơ lược Thí nghiệm dầm màng mỏng thổi phồng đầu tư thực theo giai đoạn thổi phồng chịu uốn Kích thước hình học thật dầm trạng thái thổi phồng sử dụng để tính tốn chuyển vị dầm theo lý thuyết có Các kết thu từ thực nghiệm lý thuyết tương đồng Abstract - An inflatable membrane beam is a light structure, made of a soft technical fabric, with airtight form and subjected to an internal pressure There are distinctions between this type of beam and traditional beam The inflation plays an important role in the behavior of the beam as well as its structure The rigidity of the beam depends not only on the physical properties of the material, the geometry of the section but also on the beam inflation pressure In this study, the theoretical calculation of deflection of inflatable beams is briefly reviewed The inflatable beam test was invested and carried out including both inflation and bending stages The theoretical results of the beam with actual geometrical dimensions and in inflation are available The theoretical results fit well with the experimental results Từ khóa - Ống thổi phồng; vải kỹ thuật; nội áp suất; chịu uốn; thực nghiệm Key words - Inflatable tubes; technical textile; internal pressure; bending; experiment Đặt vấn đề Vải kỹ thuật sử dụng rộng rãi công nghệ xây dựng Các vải tạo hình thành dạng kín thổi phồng sử dụng kết cấu chịu lực Nhờ có khả tạo hình đa dạng, màu sắc phong phú mà dạng kết cấu thường sử dụng hội nghị triển lãm, công trình chào đón Ngồi ra, trọng lượng thân bé nên kết cấu thổi phồng sử dụng cho kết cấu tạm thời, cơng trình nghệ thuật… Đa phần kết cầu thổi phồng tạo hình dạng ống thổi phồng Các kết cấu gọi tên dầm màng mỏng thổi phồng Việc tính tốn kết cấu màng mỏng thổi phồng phải thực qua hai giai đoạn: Giai đoạn thổi phồng giai đoạn chịu tải trọng ngồi Những biểu thức giải tích quan hệ ứng suất - biến dạng tải trọng gây phá hoại ống công xôn màng mỏng thổi phồng áp suất thấp tìm thấy nghiên cứu Comer Levy [1]; Trong nghiên cứu này, tác giả xây dựng mơ hình dầm tuân theo quy luật dầm cổ điển Euler-Bernoulli vật liệu đẳng hướng đàn hồi tuyến tính Trong năm tiếp theo, Webber [2] mở rộng lý thuyết Comer Levy trường hợp dầm màng mỏng thổi phồng chịu tác động phức hợp uốn-xoắn để dự đốn ảnh hưởng mơ men xoắn lên độ võng tải trọng gây phá hoại cơng trình Với việc sử dụng mơ hình Euler-Bernoulli, áp suất - nhân tố kết cấu thổi phồng không xuất biểu thức độ võng Để cải thiện mô hình tính tốn trước, nhiều tác giả khác sử dụng mơ hình Timoshenko, thích hợp cho kết cấu dầm có thành mỏng để xây dựng lý thuyết tính tốn kết cấu màng mỏng thổi phồng Một đóng góp quan trọng Fichter [3] mang đến, tác giả phát triển lý thuyết tính tốn ống màng mỏng thổi phồng dựa việc tối thiểu hóa tồn phần Kết lý thuyết tính tốn hệ phương trình giải tích cho tốn uốn phẳng ống màng mỏng thổi phồng Le van Wielgosz [4], Apedo et al [5], cải tiến lý thuyết tính tốn Fichter cách phát triển công thức hệ quy chiếu Lagrange nguyên lý cân công ảo Các tác giả giải toán với giả thiết chuyển vị biến dạng lớn để kể đến tất thành phần phi tuyến ảnh hưởng áp suất phương trình cân Các vấn đề uốn phẳng uốn dọc dầm thổi phồng cấu tạo từ màng mỏng đồng chất xét đến Hầu hết nghiên cứu trước kết cấu thổi phồng quan tâm đến ứng xử kết cấu chịu tải trọng mà bỏ qua giai đoạn thổi phồng ống màng mỏng, giai đoạn quan trọng trước nghiên cứu ứng xử kết cấu Bài tốn sau nhóm nghiên cứu Nguyễn Lê [6], Nguyen et al [7] giải Trạng thái quy chiếu sử dụng nghiên cứu trạng thái tự nhiên chưa thổi phồng Bài tốn thực khn khổ biến dạng lớn, với hàm số Lagrang Trong nghiên cứu này, dầm màng mỏng thổi phồng nghiên cứu thực nghiệm theo hai giai đoạn thổi phồng chịu uốn Sự thay đổi kích thước hình học dầm trạng thái thổi phồng đo sử dụng thông số đầu vào The University of Danang - University of science and technology (Nguyen Quang Tung, Le Khanh Toan) Nguyễn Quang Tùng, Lê Khánh Toàn 12 cho tốn dầm thổi phồng chịu uốn Lý thuyết tính toán chuyển vị dầm nêu nghiên cứu [7] sử dụng để tính tốn so sánh với kết thực nghiệm Độ võng dầm màng mỏng thổi phồng chịu uốn Để xây dựng tốn, cơng thức Lagrang tổng qt biến Lagrang sử dụng Các phương trình cân suy từ nguyên lý công suất ảo, phương trình từ (1 – 9) mục trích dẫn từ nghiên cứu [7] Nguyễn cộng sự: V*  −  (FΣ)T : gradV* d 0 +  0f0 V*d 0 +  TV*dS0 = (1) 0 0 0 2.1 Sự chuyển động Trong tốn uốn phẳng ống thổi phồng này, mơ hình dầm Timoshenko sử dụng để triển khai phương trình cân Ký hiệu X hồnh độ tâm G0 tiết diện ngang trạng thái quy chiếu, U ( X ) = (U ( X ),V ( X ), 0) vector chuyển vị tâm G0  góc xoay quanh trục ez tiết diện ngang Vị trí phần tử quy chiếu tiết diện ngang P0 ( X , Y , Z ) , vị trí phần tử P trạng thái chịu uốn tính tốn theo vị trí phần tử quy chiếu P0 (xem Hình 1) (X,t) P G ey ey ez * Wdead = 0 0f0 V*d 0 + 0 TV*dS0 = 0 ( pxU * + p yV * +  * )dX + X (0)U * (0) L +Y (0)V * (0) + (0) * (0) + X ( L)U * ( L) + Y ( L)V * ( L) + ( L) * ( L) ❖ Tải trọng động Bên cạnh tĩnh tải, ống chịu áp lực pn phân bố toàn bề mặt nó, bao gồm diện tích xung quanh hai đầu Với mơ hình chuyển động dầm sử dụng nghiên cứu này, trình chịu áp suất thổi phồng chịu uốn, tiết diện ngang, đặc biệt hai đầu ống giữ dạng hình trịn với bán kính R Như vậy, cơng suất ảo áp suất thổi phồng gây tính sau: = P 0 {U * sin  , X −V * cos  , X L G0 ex ez ez Hình Mơ hình chuyển động ống màng mỏng thổi phồng chịu uốn (2) Trong đó, R ten-xơ chuyển vị xoay 2.2 Chuyển động ảo Nếu ký hiệu V* (G ) = (U *( X ),V *( X ),0) vận tốc ảo tâm G0 θ* (G ) = (0, 0, *( X )) góc xoay ảo tiết diện ngang xét Vận tốc ảo V * ( P0 ) phần tử quy chiếu chọn sau: V* (P0 ) = V* (G ) + θ* (G )  GP (3) 2.3 Công suất ảo nội ứng suất Công suất ảo nội ứng suất xác định sau: Wint* = −  (FΣ)T : gradV * d 0 0 = −  0L{ N (1 + U , X ) + M cos  , X −T sin   U * , X +( NV , X + M sin  , X +T cos  )V ,*X − M (1 + U , X )sin  , X + MV , X cos  , X  * +  −[(1 + U , X ) cos  + V , X sin  ]T  +[ M (1 + U , X ) cos  + MV , X sin  + M (2) , X ] * , X }dX (6) + *[V , X cos − (1 + U , X )sin  ]}dX + P(U * cos + V * sin  )]0L L P = Φ(P0 ) = P0 + U( X ) + (R − I) G0P0 (5) * Wpression = S p V* pndS = Slat V* pndS + Sbase V* pndS V(X,t) U(X,t) P0 2.4 Cơng ảo tải trọng ngồi Áp suất thổi phồng gây nên ứng suất trước màng mỏng, điều tạo độ cứng độ ổn định cho ống Trong nghiên cứu này, áp suất thổi phồng xem tải trọng Trong phần này, hai dạng tải trọng xét đến, cụ thể là: Tải trọng tĩnh tải trọng động gây áp suất ❖ Tải trọng tĩnh Tĩnh tải mơ tả tốn lực tập trung F đặt giữ dầm (xem Hình 2) Mơ tả tải trọng tĩnh công thức (5) đây: (4) Trong đó, Sp diện tích ống chịu áp suất p, tương ứng với diện tích xung quanh Slat diện tích hai đầu Sbase 2.5 Phương trình cân phi tuyến Đưa cơng thức tính cơng suất ảo gây nội ứng suất (4), tải trọng tĩnh (5) áp suất thổi phồng (6) vào nguyên lý công suất ảo (1), với trường chuyển vị * * * ảo U ,V , Thực phép tính tích phần phần ( ) tương ứng, ta có hệ phương trình cân cho ống màng mỏng thổi phồng chịu uốn: − N0 , X = px −( N0 + kG t S0 )V ,2X +( P + kG t S0 ) , X = py N −( E + ) I0 ,2X −( P + kG t S0 )(V , X − ) =  S0 (7) 2.6 Chuyển vị dầm đơn giản thổi phồng chịu uốn ngang Ở trạng thái quy chiếu, dầm có dạng hình trụ trịn xoay, chiều dài L, bán kính R, chịu áp suất thổi phồng p Dầm bị ngàm đầu có tọa độ X = X = L chịu tải trọng tập trung có phương vng góc với trục dầm − Fe y đầu có tọa độ X = L / , xem Hình Giải hệ phương trình cân (7) ta độ võng dầm bên dưới: ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 19, NO 5.1, 2021 FL V ( L / 2) = 48( E + P )I0 S0 + PL 4( P + kG t S0 ) (8) F y 2R p x L Hình Dầm đơn giản thổi phồng chịu uốn ngang Thí nghiệm đo biến dạng ống màng mỏng thổi phồng 3.1 Ống màng mỏng thổi phồng Trong nghiên cứu này, ống màng mỏng thổi phồng có chiều dài giống L = 3m bán kính R = 10cm 12,5cm chế tạo Các ống cấu tạo từ loại vải kỹ thuật Để đảm bảo tính xác khâu chế tạo, mẫu vật đặt hàng chế tạo công ty TNHH Nguyện Như, thành phố Hồ Chí Minh 3.2 Vật liệu vải kỹ thuật ống màng mỏng thổi phồng Các ống màng mỏng sử dụng thí nghiệm cấu tạo từ vải kỹ thuật Ferrari F502 Các thông số kỹ thuật loại vải cung cấp nhà phân phối S F A (Pháp), xem Bảng 13 Hình trình bày số thiết bị để thí nghiệm Thiết bị bơm máy nén khí Sunny Compressor 2.5Hp thường sử dụng để bơm xe máy ô tô Ống bơm kết nối với đầu bơm có gắn đồng hồ đo áp suất mã hiệu Flexbimec 7301 để sơ kiểm soát áp suất ống Sau sơ kiểm soát áp suất vào ống, áp suất khí ống kiểm tra xác cảm biến đo áp suất Tire Gauge in 3.3.2 Đo biến dạng ống chuyển vị Biến dạng ống đo cảm biến đo biến dạng Strain Gauge PL-60-11 Đây cảm biến điện trở, chiều dài 60mm có giới hạn biến dạng tương đối  = 2% Các cảm biến đo biến dạng nối với thu tín hiệu trung tâm cho kết thiết bị đọc tín hiệu Chuyển vị dầm đo phương pháp vật lý Thiết bị có cho phép xác định chuyển vị dầm với độ xác lên đến 0,01mm , xem Hình 4.(a,b,c) Bảng Tính chất lý vải Ferrari F502 Chỉ tiêu kỹ thuật Sợi vải Sợi dọc Sợi ngang 550 Dtex 550 Dtex 10 sợi/1cm 10 sợi/1cm Cường độ chịu kéo 140 daN/5cm 150 daN/5cm Cường độ chịu xé 10 daN/5cm 12 daN/5cm 305 kN/m 294 kN/m Cách dệt vải Mô đun đàn hồi E 3.3 Các dụng cụ đo 3.3.1 Bơm khí đo áp suất ống Dầm dùng để thí nghiệm có dạng ống kín, khơng rị rỉ nên áp suất ống giữ mức ổn định Khi thổi phồng ống, cần phải cung cấp lượng khí nén cần thiết cho ống nên cần phải có van khí phù hợp Trong nghiên cứu này, để phù hợp với điều kiện thực tế Việt Nam, van xe máy dùng cho dầm a) Máy nén khí Sunny Compressor b) Đồng hồ đo áp suất Flexbimec 7301 c) Tire Gauge in Hình Thiết bị bơm khí đo áp suất a) Strain gauge PL-60-11 b) Thiết bị thu tín hiệu xuất kết c) Indicator Hình Thiết bị đo biến dạng chuyển vị 3.4 Lắp đặt thiết bị đo 3.4.1 Dụng cụ lắp đặt Ống màng mỏng kê lên gối tựa, cách 2m Do bị thổi phồng, đoạn dài khoảng 20cm phía đầu ống bị méo, khơng có dạng hình trụ trịn xoay, khơng phù hợp với lý thuyết tính tốn Vậy nên, để đảm bảo tiết diện ngang ống có dạng hình trịn, phép đo biến dạng ống màng mỏng thực phạm vi chiều dài L = 1m ống Để đo thay đổi bán kính ống, hai cảm biến đo biến dạng lắp đặt đối xứng với vị trí ống, cách trục đối xứng bên 50cm Các cảm biến định hướng theo chu vi ống đánh số để tránh nhầm lẫn Kết thay đổi bán kính ống lấy giá trị trung bình số liệu đo từ hai cảm biến Dùng dụng cụ tương tự giúp xác định thay đổi chiều dài ống Các cảm biến có số hiệu Nguyễn Quang Tùng, Lê Khánh Tồn 14 S3 S4, bố trí dọc theo trục ống, phạm vi 1m ống Các kết cuối lấy từ giá trị trung bình giá trị đo S3 S4, xem Hình a) Cảm biến S2 đo bên trái độ cứng không lớn hai đầu dầm dạng trịn xoay, thí nghiệm khơng thực với toàn chiều dài dầm, mà giới hạn đoạn dầm dài 2m dầm Tải trọng tạo cách treo vật nặng lên hệ gia tải đặt dầm Cảm biến đo chuyển vị đặt dầm để đo chuyển vị lớn dầm, xem Hình b) Cảm biến S5 đo bên phải Hình Mơ hình thí nghiệm Hình Sơ đồ bố trí cảm biến đo biến dạng 3.5 Kết thí nghiệm Biến dạng thu chênh lệch số thu từ thiết bị đo trạng thái áp suất so với trạng thái tự nhiên Các strain gauges S2 S5 dán theo phương chu vi ống, đo biến thiên chu vi  P Do chu vi P bán kính R tỷ lệ thuận ( P = 2 R ) nên kết đo từ S2 S5 sử dụng để đánh giá thay đổi bán kính  R P 2R R = = = R (9) P 2 R R Kết đo biến thiên bán kính giá trị trung bình hai số liệu đo Các strain gauges S3 S4 dán theo trục ống ống, đo biến thiên chiều dài ống Kết đo biến thiên chiều dài lấy giá trị trung bình kết đo Các kết đo cho Bảng P = 4.2 Quy trình thí nghiệm Các phép đo thực theo hai dạng sau đây: - Giữ nguyên áp suất thổi phồng p thay đổi tải trọng tác dụng Phép đo nhằm mục đích kiểm tra phụ thuộc tuyến tính chuyển vị theo tải trọng tác dụng Trong thí nghiệm này, ta chọn áp suất thổi phồng p = 30 kPa tải trọng tác dụng F biến thiên từ đến 40N; - Giữ nguyên tải trọng tác dụng F = 30N thay đổi áp suất thổi phồng p = 10÷50 kPa Các kết đo chuyển vị thể biểu đồ Hình 7, Bảng 3, Bảng Bảng Kết đo chuyển vị theo tải trọng tác dụng R (m) 0,1 Bảng Kết đo biến dạng ống màng mỏng trình thổi phồng R (m) 0,1 Chỉ số strain gauge Biến thiên  (%) p (kPa) S2×106 S3×106 S4×106 S5×106 R L -732 -279 -1119 -472 10 1748 721 31 1971 0,000 0,125 F (N) VL (mm) Sai số (%) Thực nghiệm Lý thuyết 7,5 3,52 2,75 22,0 15 6,21 5,49 11,5 20 8,43 7,32 13,1 30 11,88 10,99 7,5 40 15,67 14,65 6,5 7,5 2,14 1,72 19,6 15 4,05 3,44 15,0 20 5,98 4,59 23,3 0,246 0,108 30 8,35 6,88 17,6 40 10,24 9,18 10,4 20 4215 1767 1364 4458 0,494 0,226 30 6287 3284 2552 6438 0,696 0,362 40 8272 4711 3921 8506 0,899 0,502 50 11698 6102 5288 11903 1,240 0,639 R (m) p (kPa) VL (mm) Thực nghiệm Lý thuyết Sai số (%) -615 -583 -621 -243 0,000 10 14,55 12,90 11,4 10 1751 805 712 1962 0,229 0,136 20 13,01 11,81 9,2 20 5017 2605 2421 5106 0,549 0,312 30 11,98 10,99 8,3 30 7150 4141 3942 7769 0,789 0,464 40 10,83 10,33 4,6 40 9907 5333 5238 10118 1,044 0,589 50 9,41 9,80 -4,1 50 14209 6871 6692 15011 1,504 0,738 10 9,94 8,56 13,9 Chuyển vị ống màng mỏng thổi phồng chịu uốn 4.1 Lắp đặt thiết bị đo Trong thí nghiệm này, hệ vật nặng sử dụng để tạo lực tập trung tác dụng lên dầm thổi phồng Do dầm có 20 8,82 7,59 13,9 30 8,41 6,88 18,1 40 7,75 6,35 18,1 50 7,34 5,92 19,3 0,125 Bảng Kết đo chuyển vị theo áp suất thổi phồng 0,1 0,125 ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 19, NO 5.1, 2021 Sự biến thiên chuyển vị tiết diện ngang theo tải trọng tác dụng theo áp suất phù hợp với dự đoán - Trường hợp áp suất khơng đổi (Hình 7), biểu đồ quan hệ chuyển vị áp suất đo từ thí nghiệm gần tuyến tính, phù hợp với kết giải tích; V (mm) Chuyển vị dầm V(L/2) 16 14 12 10 Exp R=0.1 Ana R=0.1 Exp: Thực nghiệm Ana: Giải tích Exp R=0.125 p (kPa) Ana R=0.125 0 10 20 30 40 50 60 Hình Biến thiên độ võng theo áp suất F=30N V (mm) - Trường hợp tải trọng không đổi (Hình 8), chuyển vị biến thiên phi tuyến theo áp suất thổi phồng 18 16 Chuyển vị dầm V(L/2) Exp R=0.1 14 Ana R=0.1 12 Exp R=0.125 10 Ana R=0.125 F (N) 10 20 30 khỏi việc xác định hệ số đàn hồi vật liệu - Sai sót q trình đo chuyển vị ống thổi phồng chịu uốn như: Ống không tuyệt đối thẳng, tải trọng tác dụng lên ống tuyệt đối ngang, sai số cảm biến… Với tất khó khăn đó, xem sai số 23% kết lý thuyết kết thí nghiệm chấp nhận Kết luận Các nghiên cứu thực nghiệm ứng xử dầm màng mỏng thổi phồng thực nhằm mục đích kiểm chứng lý thuyết dầm màng mỏng thổi phồng chịu uốn xây dựng trước Các kết nghiên cứu thực nghiệm cho thấy, chuyển vị dầm thổi phồng chịu uốn thu phù hợp với xu hướng biến thiên chuyển vị dự báo từ lý thuyết Sai số kết thực nghiệm lý thuyết dự đoán xuất phát từ số sai sót q trình thực nghiệm sai số thiết bị đo, giá trị chuyển vị nhỏ, nên sai số không lớn, nên kết thu thực nghiệm lý thuyết tương đồng Do đó, mơ hình nghiên cứu thực nghiệm sử dụng để nghiên cứu số ứng xử khác kết cấu dầm màng mỏng thồi phồng uốn dọc, dao động TÀI LIỆU THAM KHẢO Exp: Thực nghiệm Ana: Giải tích 15 40 50 Hình Biến thiên độ võng theo tải trọng tác dụng p=30 kPa Tuy nhiên sai lệch khoảng 23% kết giải tích kết thí nghiệm (xem Bảng Bảng 4) Các sai số giải thích sau: - Sai sót q trình thực phép đo biến dạng ống trình thổi phồng như: Ống không tuyệt đối thẳng, số liệu đo chưa xác, sai số cảm biến… Điều dẫn đến sai số tránh [1] R.L Comer, S Levy, "Deflections of an inflated circular cylindrical cantilever beam”, AIAA Journal, 1963, pp 1652-1655 [2] JPH Webber, "Deflections of inflated cylindrical cantilever beams subjected to bending and torsion", The Aeronautical Journal, Volume 86, Issue 858, 1982, pp 306 – 312 [3] W.B Fichter, A theory for inflated thin-wall cylindrical beams, NASA Technical Note, 1966 [4] A Le van and C Wielgosz, "Bending and buckling of inflatable beams: some new theoretical results", Thin-Walled Structures, 43, Elsevier, 2005, pp.1166 –1187 [5] K.L Apedo, S Ronel, E Jacquelin, M Massenzio, A Bennani, "Theoretical analysis of inflatable beams made from orthotropic fabric", Thin-Walled Structures, 47, Elsevier, 2009, pp.1507–1522 [6] Q.T Nguyen, K.T Le, "Ảnh hưởng thay đổi hệ số đàn hồi vật liệu đến uốn dọc dầm màng mỏng thổi phồng", Tạp chí Xây dựng, 02, Bộ xây dựng, 2017, pp.149-153 [7] Nguyen QT, Thomas JC, Le van A “Inflation and bending of an orthotropic inflatable beam” Thin-Walled Structures, 88, Elsevier, 2015, pp.129–144 [8] http://nhahoinguyennhu.com ... nghiên cứu thực nghiệm ứng xử dầm màng mỏng thổi phồng thực nhằm mục đích kiểm chứng lý thuyết dầm màng mỏng thổi phồng chịu uốn xây dựng trước Các kết nghiên cứu thực nghiệm cho thấy, chuyển vị dầm. .. Tồn 12 cho tốn dầm thổi phồng chịu uốn Lý thuyết tính tốn chuyển vị dầm nêu nghiên cứu [7] sử dụng để tính tốn so sánh với kết thực nghiệm Độ võng dầm màng mỏng thổi phồng chịu uốn Để xây dựng... thu thực nghiệm lý thuyết tương đồng Do đó, mơ hình nghiên cứu thực nghiệm sử dụng để nghiên cứu số ứng xử khác kết cấu dầm màng mỏng thồi phồng uốn dọc, dao động TÀI LIỆU THAM KHẢO Exp: Thực nghiệm