Đồ án tốt nghiệp thiết kế chung cư cao cấp minh hải

TÓM TẮT Hiện nay, xây dựng nhà cao tầng làm nhu cầu thiết yếu xã hội nhằm đáp ứng gia tăng số ngày cao thu hẹp quỹ đất Để thiết kế nhà cao tầng người kỹ sư xây dựng phải trang bị đầy đủ kiến thức kết cấu, thi cơng đồ án tốt nghiệp hội tốt để sinh viên tổng hợp lại kiến thức học thu thập thêm kiến thức Với đề tài thiết kế chung cư cao cấp Minh Hải em ứng dụng thu thập thêm kiến thức để hoàn thành đồ án tốt khả thân Trong đồ án này, phần kết cấu em tiến hành thiết kế cấu kiện chịu lực cơng trình, sàn tầng điển hình, cầu thang móng cho cơng trình Để làm sở cho việc thiết kế trên, em tính tốn tải trọng kiểm tra tổng thể cho công trình để đảm bảo cơng trình ln đáp ứng yêu cầu sử dụng đưa thực tế đặc biệt cơng trình chịu tải trọng gió Về phần thi cơng, em tính tốn tổ chức thi công cho công tác thi công cọc ép, kỹ thuật thi công phần thân thiết kế ván khn cho phần thân i LỜI CẢM ƠN Để hồn thành đồ án tốt nghiệp này, em nhận hướng dẫn tận tình thầy TS.Nguyễn Quang Tùng phần kết cấu thầy PGS.TS.Đặng Công Thuật phần thi cơng Dưới hướng dẫn nhiệt tình thầy, em học hỏi thêm nhiều kiến thức việc trình bày thuyết minh, vẽ sử dụng phần mềm liên quan việc hỗ trợ tính tốn để hồn thành đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cám ơn thầy trực tiếp hướng dẫn em thực đồ án tốt nghiệp thầy cô khoa Xây Dựng Dân Dụng Và Công Nghiệp ii LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan : Đồ án tốt nghiệp với đề tài “Thiết kế chung cư cao cấp Minh Hải” cơng trình nghiên cứu cá nhân tơi, khơng chép ai, số liệu, cơng thức tính tốn thể hồn tồn thật Tơi xin chịu trách nhiệm cơng trình nghiên cứu riêng ! Sinh viên thực Phạm Cường iii MỤC LỤC TÓM TẮT i LỜI CẢM ƠN ii LỜI CAM ĐOAN iii MỤC LỤC iv DANH MỤC BẢNG BIỂU ix DANH MỤC HÌNH ẢNH xi PHẦN 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ: 1.2 ĐẶC ĐIỂM, QUY MƠ CƠNG TRÌNH: 1.2.1 Đặc điểm cơng trình: 1.2.2 Quy mơ cơng trình 1.3 ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU, ĐỊA HÌNH, ĐỊA CHẤT, THỦY VĂN: 1.3.1 Các điều kiện khí hậu tự nhiên: 1.3.2 Điều kiện địa hình: 1.3.3 Cấu tạo địa chất: 1.3.4 Điều kiện thủy văn: 1.4 GIẢI PHÁP THIÊT KẾ: 1.4.1 Thiết kế tổng mặt bằng: 1.4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc: 1.4.3 Các giải pháp kỹ thuật khác: PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG 2: PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN KẾT CẤU: 2.1.1 Cơ sở thực hiện: 2.1.2 Cơ sở Tính Tốn: 2.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 2.2.1 Giải pháp kết cấu phần thân: 2.2.2 Giải pháp kết cấu phần móng: 2.2.3 Vật liệu sử dụng cho cơng trình: 2.2.4 Thông số vật liệu: CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1 Vật liệu sử dụng: 3.2 Quan niệm tính tốn sơ đồ tính: 3.2.1 Phương pháp tính tốn: 3.2.2 Các thơng số phục vụ tính tốn 10 iv 3.3 Sơ chiều dày sàn: 10 3.4 Tải trọng tác dụng: 11 3.4.1 Tĩnh tải: 11 3.4.2 Hoạt tải: 13 3.5 Sơ đồ tính kết nội lực 15 3.6 Tính tốn cốt thép sàn tầng điển hình: 16 3.6.1 Tính tốn cốt thép dọc: 16 3.6.2 Tính tốn cốt thép đai: 17 3.7 Bố trí cấu tạo cốt thép: 18 3.8 Kiểm tra độ võng: 18 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 20 4.1 Tổng quan: 20 4.2 Vật liệu sử dụng: 20 4.3 Phương pháp tính tốn: 21 4.4 Xác định tải trọng chọn sơ tiết diện: 21 4.5 Các thơng số phục vụ tính toán: 22 4.6 Sơ đồ tính kết nội lực: 22 4.7 Tính tốn cốt thép thang: 23 4.8 Tính tốn cốt thép dầm chiếu nghỉ: 25 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 29 5.1 Vật liệu sử dụng: 29 5.2 Quan niệm tính sơ đồ tính: 29 5.2.1 Quan niệm tính: 29 5.2.2 Sơ đồ tính: 29 5.3 Sơ chọn tiết diện: 30 5.3.1 Sơ tiết diện cột: 30 5.3.2 Sơ tiết diện dầm: 31 5.3.3 Sơ tiết diện vách: 31 5.4 Tải trọng tác dụng: 31 5.4.1 Xác định tải trọng: 31 5.4.2 Xác định nội lực: 36 5.4.3 Tổ hợp nội lực: 37 5.5 Kiểm tra ổn định tổng thể cơng trình: 37 5.5.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình: 37 5.5.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng: 38 5.5.3 Kiểm tra ổn định lật: 38 5.6 Tính tốn cốt thép: 38 5.6.1 Tính tốn cốt thép dầm: 38 v 5.6.2 Tính toán cốt thép cột: 41 5.7 Bố trí cốt thép: 44 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 45 6.1 Điều kiện địa chất cơng trình: 45 6.2 Đánh giá đất: 45 6.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng: 47 6.4 Lựa chọn giải pháp móng: 47 6.5 Các giả thiết tính tốn: 47 6.6 Thiết kế móng M1 (trục 4-G): 48 6.7 Thiết kế móng M2: 60 6.8 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp treo giá búa: 67 PHẦN 3: THI CÔNG 69 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM 69 7.1 Đặc điểm cơng trình: 69 7.1.1 Vị trí cơng trình: 69 7.1.2 Đặc điểm địa chất cơng trình: 69 7.1.3 Kết cấu qui mơ cơng trình: 69 7.2 Các công tác chuẩn bị thi công: 69 7.3 Phương án tổng thể thi công phần ngầm: 70 CHƯƠNG 8: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH ĐỀ XUẤT BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CÔNG TRÌNH 71 8.1 Tổng quan cơng trình 71 8.1.1 Điều kiện khí hậu- địa chất cơng trình: 71 8.1.2 Phương hướng thi công tổng qt tồn cơng trình: 71 8.2 Thi công hạ cọc: 72 8.2.1 Lựa chọn phương pháp thi công hạ cọc: 72 8.2.2 Lựa chọn phương án thi công cọc ép: 72 8.3 Thi công phương pháp ép cọc trước: 73 8.3.1 Các yêu cầu kỹ thuật cọc ép bê tông cốt thép: 73 8.3.2 Chọn kích giá ép: 74 8.3.3 Tính tốn đối trọng 75 8.3.4 Chọn cần trục phục vụ công tác ép cọc: 76 8.3.6 Chọn dây cẩu: 79 8.4 Công tác chuẩn bị: 80 8.5 Xác định vị trí cọc: 81 8.7 Tiến độ thi công ép cọc: 82 8.8 Xác định thời gian thi cơng ép cọc cho móng: 83 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ĐÀO ĐẤT PHẦN NGẦM 85 vi 9.1 Biện pháp thi công đào đất 85 9.1.1 Chọn biện pháp thi công: 85 9.1.2 Chọn phương án đào đất 85 9.2 Tính khối lượng đất đào 86 9.2.1 Khối lượng đất đào máy : 86 9.3 Công tác đắp đất đợt 88 9.4 Công tác đắp đất đợt 90 9.5 Lựa chọn máy đào xe vận chuyển đất 90 9.5.1 Chọn máy đào 90 9.5.2 Chọn xe phối hợp để chở đất đổ 92 9.5.3 Kiểm tra tổ hợp máy theo điều kiện suất 92 9.5.4 Thiết kế khoan đào 93 9.5.5 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 93 9.6 Tổ chức q trình thi cơng đào đất 93 9.6.1 Xác định cấu trình 93 9.6.2 Chia phân tuyến công tác 93 CHƯƠNG 10: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KĨ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG ĐÀI MĨNG 94 10.1 Thiết kế ván khn móng điển hình M2 94 10.1.1 Thiết kế ván khn đài móng 94 10.1.1.1 Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng 94 10.1.1.2 Tính tốn ván khn móng M2 94 10.1.1.3 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (xà gồ ngang) đỡ ván khuôn 94 10.1.1.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ đỡ xà gồ lớp 95 10.1.1.5 Kiểm tra khoảng cách cột chống đỡ xà gồ lớp (2) 97 10.2 Tổ chức cơng tác thi cơng bê tơng tồn khối đài móng 98 10.2.1 Xác định cấu trình 98 10.2.2 Yêu cầu kĩ thuật công tác 98 10.2.3 Tính tốn khối lượng công tác 100 10.2.4 Tính nhịp cơng tác dây chuyền phận 101 10.3 Thiết kế biện pháp thi công công tác khác: 104 10.3.3 Công tác đổ bê tơng lót 104 10.3.4 Công tác cốt thép giằng móng 104 10.3.5 Công tác đổ bê tơng nền, giằng móng đài móng đợt 2: 105 CHƯƠNG 11: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN 107 11.1 Phương án lựa chọn tính tốn ván khn cho cột, dầm sàn tầng điển hình 107 11.1.1 Lựa chọn biện pháp sử dụng 107 11.1.2 Chọn phương tiện phục vụ thi công: 107 vii 11.1.3 Chọn loại ván khuôn 107 11.1.4 Chọn chống sàn, dầm cột 107 11.3 Thiết kế cốp pha cột 113 11.3.1 Cấu tạo ván khuôn cột 113 11.3.2 Tính ván khn cột 113 11.5.1 Chọn ván khuôn vế thang: 121 11.5.2 Sơ đồ làm việc: 122 11.5.3 Tải trọng tác dụng: 122 11.5.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp trên: 122 11.5.5 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d): 124 11.5.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc): 125 viii DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.1: Thông số vật liệu bê tông Bảng 2.2: Thông số vật liệu cốt thép Bảng 3.1: Trọng lượng thân sàn tầng điển hình 12 Bảng 3.2: Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn phòng vệ sinh 12 Bảng 3.3 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn tầng mái 12 Bảng 3.4: Tải trọng tường phân bố ô sàn 13 Bảng 3.5 Hoạt tải tiêu chuẩn theo cơng phịng 14 Bảng 3.6 Các tổ hợp tính tốn độ võng sàn 19 Bảng 4.1: Các thông số kiến trúc cầu thang 20 Bảng 5.1: Sơ chọn tiết diện cột biên 30 Bảng 5.2: Sơ chọn tiết diện cột 30 Bảng 5.3: Thành phần tĩnh tải trọng gió theo phương x 32 Bảng 5.4: Thành phần tĩnh tải trọng gió theo phương y 33 Bảng 5.5 Kết tính tốn thành phần động 34 Bảng 5.6 Kết phân tích dao động cơng trình theo phương X 35 Bảng 5.7 Kết phân tích dao động cơng trình theo phương Y 35 Bảng 6.1 Số liệu tiêu lí đất 45 Bảng 6.2 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M1 (kN.m) 49 Bảng 6.3 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M1 (kN.m) 49 Bảng 6.4: Kết tính lún móng M1 58 Bảng 6.5: Tải trọng tính tốn móng M2(trục 4) 60 Bảng 6.6: Kết tính lún móng M2 65 Bảng 8.1 Thời gian thi cơng ép cọc cho móng M2 84 Bảng 9.1: Thể tích bê tơng lót chiếm chỗ 89 Bảng 9.2: Thể tích bê tơng đài chiếm chỗ 89 Bảng 9.3 Thông số kỹ thuật máy đào R110-7 90 Bảng 10.1 Thông số kỹ thuật ván khn đài móng 94 Bảng 10.2 Thông số kỹ thuật thép hộp 50x50x2mm 95 Bảng 10.3 Thông số kỹ thuật thép hộp 50x100x2mm 97 Bảng 10.4 Khối lượng công tác bê tơng lót đài cọc 100 Bảng 10.5 Khối lượng công tác bê tông đài cọc 101 Bảng 10.6 Khối lượng cốt thép đài cọc 101 Bảng 10.7 Khối lượng ván khuôn đài cọc 101 Bảng 10.8.: Dây chuyền bê tơng lót đài cọc 102 Bảng 10.9: Dây chuyền cốt thép đài cọc 102 Bảng 10.10: Dây chuyền ván khuôn đài cọc 102 ix Bảng 10.11 Nhịp dây chuyền (tij) 103 Bảng 10.12 Cộng dồn nhịp công tác(Σtij) 103 Bảng 10.13 Tính dãn cách (Oij) 103 Bảng 10- 14: Bảng ước lượng tỷ kệ thép m3 bê tông 105 Bảng 10.15: Thể tích bê tơng đài chiếm chỗ 106 x Chung cư cao cấp Minh Hải 11.2.6 Tính tốn kiểm tra cột chống: - Với chiều cao tầng H = 3,3 (m), ta chọn cột chống K103 có thơng số cho từ nhà sản xuất sau:  Chiều cao ống ngoài: 1500 (mm)  Chiều cao ống trong: 2400 (mm)  Chiều cao sử dụng: Tối thiểu: 2400 (mm) Tối đa: 3900 (mm)  Tải trọng: Khi chịu nén: 1900 (daN) Khi chịu kéo: 1300 (daN) Hình 11.7: Sơ đồ tính cột chống Trọng lượng: 11,10 (daN)  Ống ngoài: D1 = 60 (mm); d1 = 50 (mm); dày (mm)  Ống trong: D2 = 42 (mm); d2 = 32 (mm); dày (mm) - Sơ đồ tính tốn cột chống chịu nén hai đầu khớp Bố trí hệ giằng cột chống theo phương (phương xà gồ ngang vng góc với xà gồ ngang) Vị trí đặt giằng chỗ nối cột (phần cột phần cột dưới) Chiều cao cột chống: hcc = H – hs – hvk – hxg-t – hxg-d = 3300 – 90 – 21 – 50 - 100 =3039 (mm) l1 = 1500(mm) ; l2 = hcc – l1 = 3039 – 1500 = 1539(mm) ; Hình 11.8: Phản lực đầu cột chống (kN) - Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống (Phản lực gối tựa): P = 1742 (daN)𝑟1 = √ 𝐽𝑥 𝐴1 =√ 32,94 8,64 = 1,95(𝑐𝑚)  Ống trong: 𝐽𝑥2 = 𝐽𝑦2 𝜋 𝐷24 𝑑2 = [1 − ( ) ] = 10,13(𝑐𝑚4 ) 64 𝐷2 A2= 5,81 (cm2) SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 112 Chung cư cao cấp Minh Hải =>𝑟2 = √ 𝐽𝑥 𝐴2 10,13 =√ = 1,32(𝑐𝑚) 5,81 - Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 𝜇 𝑙1 1,0.150 𝜆1 = = = 77 < [𝜆] = 150 𝑟1 1,95 φ1 = 0,738 ( Tra bảng D8 TCVN 5574 – 2012 ) 𝑃 1742 𝑑𝑎𝑁 𝜎1 = = = 273,2 ( ) ≤ 𝑅𝑡ℎ𝑒𝑝 = 2100 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) 𝜑1 𝐴1 0,738.8,64 𝑐𝑚 - Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 𝜇 𝑙2 1,0.153,9 𝜆2 = = = 116,6 < [𝜆] = 150 𝑟2 1,32 φ2 = 0,367 𝑃 1742 𝑑𝑎𝑁 𝜎2 = = = 816,97 ( ) ≤ 𝑅𝑡ℎ𝑒𝑝 = 2100 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) 𝜑2 𝐴2 0,367.5,81 𝑐𝑚  Vậy cột chống chọn thỏa mãn điều kiện cường độ ổn định 11.3 Thiết kế cốp pha cột 11.3.1 Cấu tạo ván khn cột - Kích thước cột 0,45x0,45 (m) - Chiều cao tầng 3,3 m Chiều cao dầm 0,5 m, mạch ngừng thi công cột cách đáy dầm 10cm Vậy chiều cao thiết kế ván khuôn cột 2,7 m - Ván khuôn phủ phim cột đở hệ sườn đứng, sườn đứng tựa lên gơng cột 11.3.2 Tính ván khn cột - Chọn bề dày ván khuôn 1,8 cm  Sơ đồ làm việc : Ta xem ván khuôn cột làm việc dầm liên tục tựa lên gối tựa sườn đứng  Tải trọng tác dụng lên ván khn : Chọn máy đầm bán kính tác dụng đầm Rđ = 75 cm Chiều cao đổ bê tông 2,75 m, chọn chiều cao lớp đổ bê tông 0,75 m - Áp lực vữa bê tông đổ : q6   R  2500.0,75  1875 ( daN / m2 ) Hoạt tải sinh q trình đầm rung bê tơng ( 200 daN /m2) chấn động đổ bê tông gây ra, lấy giá trị lớn để tính Đổ bê tơng trực tiếp từ đường ống từ máy bơm bê tông ( 400 daN /m2)nên : q7  400 (daN /m2)  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng : qtc  q6  1875 (daN / m2 )  Tải trọng tính tốn tác dụng : qtt  1,3.q6  1,3.q7  1,3.1875  1,3.400  2957,5 (daN / m2 ) SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 113 Chung cư cao cấp Minh Hải Cắt dãy bề rộng 1m theo phương vng góc với sườn đứng, tải trọng tác dụng lên dãy : + Tải trọng tiêu chuẩn : qtc  1875.1  1875 (daN / m)  18, 75 (daN / c m) + Tải trọng tính tốn : qtt  2957,5.1  2957,5 (daN / m)  29,575 (daN / c m) Hình 11.9 Sơ đồ tính khoảng cách xường đứng - Hình 11.10 Biểu đồ mơmen ván khn Xác định khoảng cách sườn đứng : + Theo điều kiện cường độ :  max  n.Ru , chọn n= M max = Trong : W  qtt l M max  n.Ru W b.h ; Ru  18 (MPa)  180 (daN / cm2 ) 8.n.b.h W.Ru  l 6.qtt + Theo điều kiện độ võng : Trong đó:   max  8.100.1,82.180  l  51, 28 (cm) 6.29,575 f max   f   f  : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453 – 1995 , f  l A Với A hệ số phụ thuộc kết cấu f max  185.EJ qtc l  l3 A.qtc 185 EJ Với E  5500 ( MPa)  55000 (daN / cm ) , J  b.h3 (cm ) 12 Ván khn cột kết cấu có bề mặt lộ nên A = 400  l 185.55000.100.1,83  40, 4(cm) 400.18, 75.12 Vậy khoảng cách sườn đứng lớn l  min(51, 28; 40, 4)  40, ( cm) Vậy bố trí sườn đứng cho mặt cột, với khoảng cách sườn đướng 22,5 cm  Tính sườn đứng - Sườn đứng chọn xà gồ thép hộp 50x50x2 (mm) có đặc trưng hình học : - SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 114 Chung cư cao cấp Minh Hải J 5.53  4, 6.4, 63  14, 77 (cm4 ) ; 12 W 2.J 2.14, 77   5,91 (cm3 ) h  Sơ đồ làm việc : Ta xem sườn đứng làm việc dầm liên tục tựa lên gối tựa gông cột  Tải trọng lớn tác dụng lên sườn đứng ứng với khoảng cách sườn đứng 22,5 cm : + Tải trọng tiêu chuẩn : qtc  1875.0, 225  421,88 (daN / m)  4, 219 (daN / c m) qtt  2957,5.0, 225  665, 44 (daN / m)  6, 65(daN / c m) + Tải trọng tính tốn : Hình 11.11 Sơ đồ tính khoảng cách gơng cột Hình 11.12: Biểu đồ momen xương dọc  Xác định khoảng cách gông cột : - Theo điều kiện cường độ :  max  n.Ru , chọn n= M max = qtt l 10   max  M max  n.Ru W Trong R u  210 (MPa)  2100(daN / cm2 )  l 10.n.W.Ru qtt  l 10.5,91.2100  136,61(cm) 6,65 f max   f  - Theo điều kiện độ võng : Trong đó:  f  : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453 – 1995 ,  f   l A Với A hệ số phụ thuộc kết cấu f max  128.EJ qtc l  l3 A.qtc 128 EJ (2) Với E  2,1.105 ( MPa)  21.105 ( daN / cm2 ) - Ván khn cột kết cấu có bề mặt lộ nên A = 400 128.21.105 14,77  l  133(cm) 400.4, 219 - Vậy khoảng gông cột lớn l  min(136, 61;133)  133 ( cm) Chiều cao ván khuôn cột 2,7 m ta bố trí gơng, khoảng cách gông 90 cm SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 115 Chung cư cao cấp Minh Hải 11.4 THIẾT KẾ VÁN KHN DẦM CHÍNH: Kích thước tiết diện dầm chính: bxh = 250x500(mm) Chiều cao thơng thuỷ : 3300 – 500 = 2800 (mm) 11.4.1 Thiết kế ván khn đáy dầm chính:  Chọn ván khn: Với chiều dài đáy dầm Ls = L - hcột = 5000 - 450 = 4550 (mm) bố trí ván khn 2500x250x21(mm) ván khuôn 2050x250x21(mm)  Sơ đồ làm việc: Xem ván khn đáy dầm làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa hai xương dọc bố trí suốt chiều dài dầm Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa xương ngang, chịu tải trọng từ ván thành sàn truyền Khoảng cách xương ngang lxn xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương dọc Các xương ngang kê lên cột chống để truyền tải trọng xuống  Tải trọng tác dụng: Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: - Tĩnh tải: Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 =(γbt + γct).hdc = (2500 + 100).0,5= 1300 (daN/m2) Tải trọng thân ván khuôn: q2 = γvk.hvk = 600.0,021 = 12,6 (daN/m2) - Hoạt tải: Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: q5 = 400 (daN/m2)  Kiểm tra khoảng cách xương dọc (lxd): - Đặc trưng hình học dải ván khuôn rộng 1m: 100 2,13 𝐽𝑥 = = 77,18(𝑐𝑚4 ) 12 2.77,18 𝑊𝑥 = = 73,5(𝑐𝑚3 ) 2,1 - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài ván khuôn:  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).b = (1300+12,6).1,00 =1312,6 (daN/m) SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 116 Chung cư cao cấp Minh Hải  Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].b = [1300.1,2+12,6.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].1,00=2418,86 (daN.m) P 250 Hình 11.13: Sơ đồ kiểm tra khoảng cách xương dọc đáy dầm Hình 11.14: Biểu đồ momen ván khn đáy dầm - Theo điều kiện cường độ: 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑞𝑡𝑡 𝑙𝑥𝑑 𝜎 = = 𝑊𝑥 𝑊𝑥 24,1886 252 𝑑𝑎𝑁 = = 25,71 ( ) ≤ 𝑅 = 180(𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) 8.73,5 𝑐𝑚 - Theo điều kiện độ võng: 𝑞𝑡𝑐 𝑙𝑥𝑑 13,126 254 𝑙𝑥𝑑 25 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = = 0,016 ≤ [ 𝑓 ] = = = 0,0625 384 𝐸 𝐽𝑥 384 55000.77,18 400 400 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy bố trí hai xương dọc với khoảng cách lxd = 25(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn  Kiểm tra khoảng cách xương ngang (lxn): - Sơ đồ tính: Chọn khoảng cách xương ngang lxn = 120(cm) Hình 11.15: Sơ đồ tính khoảng cách xương ngang Hình 11.16: Biểu đồ momen xương ngang - Chọn xương dọc thép hộp 50x50x2(mm) có thốn g số: qxg=17,94/6 = 2,99(daN/m) (trọng lượng đơn vị chiều dài xà gồ) SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 117 Chung cư cao cấp Minh Hải 53 − 4,6.4, 63 = 14,77(𝑐𝑚4 ) 12 2𝐽 2.14,77 𝑊𝑥 = 𝑊𝑦 = = = 5,91(𝑐𝑚3 ) ℎ - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc:  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = (q1+q2).bdc/2+qxg =(1300+12,6).0,125+2,99 = 167,065 (daN/m)  Tải trọng tính tốn: qtt-xd = [q1.n1+q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].bdc/2 + qxg.nxg = [1300.1,2+12,6.1,1+250.1,3+400.1,3].0,125+2,99.1,1 = 305,65 (daN/m) - Theo điều kiện cường độ: 𝐽𝑥 = 𝐽𝑦 = 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑞𝑡𝑡−𝑥𝑑 𝑙𝑥𝑛 𝜎 = = 𝑊𝑥 10 𝑊𝑥 3,0565 1202 = = 1163,64(𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) < 𝑅𝑡ℎé𝑝 = 2100 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) 10.5,91 - Theo điều kiện độ võng: 𝑞𝑡𝑐−𝑥𝑑 𝑙𝑥𝑛 𝑓𝑚𝑎𝑥 = 128 𝐸 𝐽𝑥 1,67065 120 𝑙𝑥𝑛 120 [ ] = = 0,087 ≤ 𝑓 = = = 0,3 𝑚𝑚 128 2,1 106 14,77 400 400 Với Ethep = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy bố trí xương ngang với khoảng cách lxn = 120(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ  Kiểm tra cột chống: - Chọn xương ngang thép hộp 50x100x1,5(mm), truyền tải trọng xuống cột chống đơn đặt xương ngang Chọn cột chống K103 loại cột chống sàn Hình 11.17: Sơ đồ tính cột chống dầm SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 118 Chung cư cao cấp Minh Hải - Sơ đồ tính toán cột chống chịu nén hai đầu khớp Bố trí hệ giằng cột chống theo phương (phương xà gồ ngang vng góc với xà gồ ngang) Vị trí đặt giằng chỗ nối cột (phần cột phần cột dưới) Chiều cao cột chống: hcc = H – hdc – hvk – hxd – hxn = 3300 – 500 – 21 – 50 – 100 = 2629(mm) l1 = 1500(mm) l2 = hcc – l1 = 2629 – 1500 = 1129(mm) Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống: 𝑃 = 𝑞𝑡𝑡−𝑥𝑑 𝑙𝑥𝑛 = 2.305,65.1,5 = 916,95 (𝑑𝑎𝑁)  Vì phương án cột chống, phương án hệ giằng, chiều dài tính tốn tải trọng tác dụng nhỏ so với cột chống sàn nên cột chống dầm bố trí đảm bảo 11.4.2 Thiết kế ván khn thành dầm chính:  Chọn ván khuôn: Chiều cao thành dầm không kể chiều dày sàn là: hdc – hs = 500-90 = 410(mm) Với chiều dài thành dầm Ls= 4550 (mm) bố trí ván khn thành dầm gồm: ván khn 2500x410x21 (mm) ván khuôn 2050x410x21 (mm)  Sơ đồ làm việc: Xem ván khuôn thành làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa xương dọc bố trí suốt chiều dài dầm Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp đứng, chịu tải trọng từ ván thành sàn truyền Khoảng cách nẹp đứng lnd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương dọc  Tải trọng tác dụng: - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Theo TCVN 4453-1995, với chiều cao đổ bê tông 410 (mm) < 750 (mm), áp lực lớn đáy dầm là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,41= 1025(daN/m2) - Hoạt tải ngang: Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2)  Kiểm tra khoảng cách xương dọc (lxd): - Đặc trưng hình học dải ván khuôn rộng 1m: 100 2,13 𝐽𝑥 = = 77,18(𝑐𝑚4 ) 12 2.77,18 𝑊𝑥 = = 73,5(𝑐𝑚3 ) 2,1 SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 119 Chung cư cao cấp Minh Hải - Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn:  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= P1.b = 1025.1,00 = 1025(daN/m)  Tải trọng tính tốn: qtt = [P1.n1+ max(P2;P3).n2].b = [1025.1,3+max(400;200).1,3].1,00= 1852,5(daN.m) Hình 11.18: Sơ đồ tính khoảng cách xương dọc Hình 11.19: Biểu đồ momen ván khuôn - Theo điều kiện cường độ: 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑞𝑡𝑡 𝑙𝑥𝑑 18,525 402 𝜎 = = = 𝑊𝑥 𝑊𝑥 8.73,5 = 50,41(𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) < 𝑅 = 180(𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) - Theo điều kiện độ võng: 𝑞𝑡𝑐 𝑙𝑥𝑑 𝑓𝑚𝑎𝑥 = 384 𝐸 𝐽𝑥 10,25 404 𝑙𝑥𝑑 40 = = 0,0805 ≤ [ 𝑓 ] = = = 0,1 𝑚𝑚 384 55000.77,18 400 400  Vậy bố trí ba xương dọc với khoảng cách lxd = 40 (cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn  Kiểm tra khoảng cách nẹp đứng (lnd): - Bố trí nẹp đứng trùng vị trí xương ngang, khoảng cách lnd = 150(cm) Hình 11.20: Sơ đồ tính khoảng cách nẹp đứng Hình 11.21: Biểu đồ momen xương dọc SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 120 Chung cư cao cấp Minh Hải - Chọn xương dọc thép hộp 50x50x2(mm) có đặc trưng tiết diện: 53 − 4,6.4, 63 𝐽𝑥 = 𝐽𝑦 = = 14,77(𝑐𝑚4 ) 12 2𝐽 2.14,77 𝑊𝑥 = 𝑊𝑦 = = = 5,91(𝑐𝑚3 ) ℎ - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc:  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = P1.(hdc – hs)/2 =1025.(0,5-0,09)/2 = 210,125 (daN/m)  Tải trọng tính tốn: qtt-xd = [P1.n1+max(P2;P3).n2] (hdc – hs)/2 = [1025.1,3+max(200;400).1,3].0,205 = 379,76 (daN/m) - Theo điều kiện cường độ: 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑞𝑡𝑡−𝑥𝑑 𝑙𝑛𝑑 𝜎 = = 𝑊𝑥 10 𝑊𝑥 3,7976 1502 = = 1445,79 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) < 𝑅𝑡ℎé𝑝 = 2100 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) 10.5,91 - Theo điều kiện độ võng: 𝑞𝑡𝑐−𝑥𝑑 𝑙𝑛𝑑 2,10125 1504 𝑙𝑛𝑑 150 [ ] 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = = 0,274 ≤ 𝑓 = = 128 𝐸 𝐽𝑥 128 2,1 106 14,77 400 400 = 0,375 𝑚𝑚 Với Ethep = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy bố trí nẹp đứng với khoảng cách lnd = 150(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xương dọc 11.5 THIẾT KẾ VÁN KHN CẦU THANG BỘ: Cấu tạo: Các thơng số cầu thang: -Chiều dài vế thang L= 3,2m -Bề rộng vế thang: 1,3 m -Chiều dày thang 10 cm -Kích thước dầm chiếu nghỉ: 200x300 mm -Kích thước sàn chiếu nghỉ: 2830x1950 mm *Đối với kết cấu dầm chiếu nghỉ ta chọn bố trí hệ ván khn, xà gồ cột chống dầm phụ *Đối với kết cấu sàn chiếu nghỉ ta bố tri hệ ván khuôn, xà gồ cột chống ô sàn *Ở ta tập trung thiết kế ván khuôn vế cầu thang 11.5.1 Chọn ván khuôn vế thang: - Theo cạnh dài 3200 (mm) bố trí ván khn dài 2500x1300x21 (mm) ván khuôn dài 700x1100x21 (mm) SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 121 Chung cư cao cấp Minh Hải - Theo cạnh ngắn 1300 (mm) bố trí ván khn dài 1300 (mm) 11.5.2 Sơ đồ làm việc: - Sử dụng xà gồ hai lớp để chống đỡ ván khuôn - Xem ván khuôn vế thang làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xương ngang Khoảng cách xương ngang xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn - Các xương ngang dầm đơn giản kê lên gối tự xương dọc Khoảng cách xương dọc xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương ngang - Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Khoảng cách cột chống tròn lcc xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương dọc 11.5.3 Tải trọng tác dụng: - Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: - Tĩnh tải: Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): 𝒒𝟏 = (𝛾𝑏𝑡 + 𝛾𝑐𝑡) ℎ𝑐𝑡 = (2500 + 100) 0,1 = 260 (𝑑𝑎𝑁/𝑚2) Tải trọng thân ván khuôn: 𝒒𝟐 = 𝛾𝑣𝑘 ℎ𝑣𝑘 = 600.0,021 = 12,6(𝑑𝑎𝑁/𝑚2) - Hoạt tải: Hoạt tải người thiết bị thi công: 𝑞3 = 250 (𝑑𝑎𝑁/𝑚2) Hoạt tải đầm rung gây ra: 𝑞4 = 200 (𝑑𝑎𝑁/𝑚2) Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: 𝑞5 = 400 (𝑑𝑎𝑁/𝑚2) 11.5.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp trên: Cắt dải ván khuôn rộng 1m theo phương vng góc xà gồ P 600 600 Hình 11.22: Sơ đồ tính tốn khoảng cách xà gồ đỡ sàn Hình 11.23 : Biểu đồ momen ván khuôn sàn SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 122 Chung cư cao cấp Minh Hải - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: 100 2,13 𝑱𝒙 = = 77,18 (𝑐𝑚4 ) 12 2.77,18 𝑾𝒙 = = 73.5 (𝑐𝑚3 ) 2,1 - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài ván khuôn:  Tải trọng tiêu chuẩn: 𝒒𝒕𝒄 = (𝑞1 + 𝑞2 + 𝑞3 ) 𝑏 = (260 + 12,6 + 250).1,00 = 522,6 (𝑑𝑎𝑁/𝑚)  Tải trọng tính tốn: 𝒒𝒕𝒕 = [𝑞1 𝑛1 + 𝑞2 𝑛2 + 𝑞3 𝑛3 + 𝑚𝑎𝑥(𝑞4 ; 𝑞5 ) 𝑛4 ] 𝑏 = [260.1,2 + 12,6.1,1 + 250.1,3 + 𝑚𝑎𝑥(400; 200).1,3].1 = 1170,86 (𝑑𝑎𝑁/𝑚) - Phân tích lực q thành thành phần qx dọc theo ván khn qy vng góc với ván khn - Gọi α góc nghiêng vế thang, ta có: 2,74 cosα = - 3,2 =0,856 Chỉ có lực qy tác dụng lên xương ngang đó:  Tải trọng tiêu chuẩn: 𝑦 𝑞𝑡𝑐 = 𝑞𝑡𝑐 cosα = 522,6.0,856 = 447,34 daN/m  Tải trọng tính tốn: 𝑦 𝑞𝑡𝑡 = 𝑞𝑡𝑡 cosα = 1170,86.0,856 = 1002,26 daN/m - Theo điều kiện cường độ: 𝑦 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑞𝑡𝑡 𝑙𝑥𝑛 𝜎 = = 𝑊𝑥 𝑊𝑥 𝑊𝑥 𝑅 8.73,5.180 => 𝒍𝒙𝒏 ≤ √ =√ = 102,76 (𝑐𝑚) 𝑦 10,0226 𝑞𝑡𝑡 - Với R=180(daN/cm2) cường độ chịu uốn cho phép ván khuôn Theo điều kiện độ võng: 𝑦 𝑞𝑡𝑐 𝑙𝑥𝑛 𝑙 𝑓𝑚𝑎𝑥 = ≤[𝑓]= 185 𝐸 𝐽𝑥 400 ⇒ 𝒍𝒙𝒏 ≤ √ 185 𝐸 𝐽𝑥 𝑦 ⇒ 400 𝑞𝑡𝑐 𝑙𝑥𝑔−𝑡 ≤ √ 185.55000.77,18 = 75,99 (𝑐𝑚) 400.4,4734 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ => Vậy bố trí xương ngang với khoảng cách lxg-t = 60 (cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 123 Chung cư cao cấp Minh Hải 11.5.5 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d): - Sơ đồ tính dầm liên tục: Hình 11.24 : Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ sàn Hình 11.25 : Biểu đồ momen xà gồ sàn - Sử dụng xương ngang thép hộp 50x100x1.5(mm) - Trọng lượng đơn vị thép hộp 17,94(kg)/1 6m - Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xương ngang: 27,3 𝒒𝒙𝒏 = = 2,99 (𝑑𝑎𝑁/𝑚) - Xà gồ thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trưng hình học: 103 − 4,7.9, 73 𝐽𝑥 = 𝐽𝑦 = = 59,2(𝑐𝑚4 ) 12 2𝐽 2.59,2 𝑊𝑥 = 𝑊𝑦 = = = 11,84(𝑐𝑚3 ) ℎ 10 - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc:  Tải trọng tiêu chuẩn: 𝒒𝒕𝒄 = [(𝑞1 + 𝑞2 + 𝑞3 ) 𝑙𝑥𝑛 + 𝑞𝑥𝑛 ] cosα = [(260 + 12,6 + 250).0,6 + 2,99 ] 0,856 = 270,97 (𝑑𝑎𝑁/𝑚)  Tải trọng tính tốn: 𝒒𝒕𝒕 = [𝑞1 𝑛1 + 𝑞2 𝑛2 + 𝑞3 𝑛3 + 𝑚𝑎𝑥(𝑞4 ; 𝑞4 ) 𝑛4 ] 𝑙𝑥𝑛 cosα + 𝑞𝑥𝑛 𝑛𝑥𝑛 cosα = [260.1,2 + 12,6.1,1 + 250.1,3 + 𝑚𝑎𝑥(400; 200).1,3].0,6.0,856 + 2,99.1,1.0,856 = 604,169 (𝑑𝑎𝑁/𝑚) - Theo điều kiện cường độ: 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑞𝑡𝑡 𝑙𝑥𝑑 𝜎 = = < 𝑅𝑡ℎ𝑒𝑝 𝑊𝑥 10 𝑊𝑥 10 𝑊𝑥 𝑅𝑡ℎ𝑒𝑝 10.11,84.2100 => 𝑙𝑥𝑑 ≤ √ =√ = 202,865(𝑐𝑚) 𝑞𝑡𝑡 6,04169 Với Rthep=2100(daN/cm2) cường độ cho phép thép - Theo điều kiện độ võng: 𝑞𝑡𝑐 𝑙𝑥𝑑 𝑙 𝑓𝑚𝑎𝑥 = ≤[𝑓]= 128 𝐸 𝐽𝑥 400 SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 124 Chung cư cao cấp Minh Hải 128 𝐸 𝐽 𝑥 ⇒ 𝒍𝒙𝒅 ≤ √ ⇒ 400 𝑞𝑡𝑐 𝑙𝑥𝑑 ≤ √ 128.2,1.106 59,2 = 244,86(𝑐𝑚) 400.2,7097 Vậy bố trí xương dọc với khoảng cách lxd = 120 (cm) đảm bảo chịu lực độ võng 11.5.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc): Chọn xương dọc thép hộp 50x100x1.5(mm) Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xương dọc: qxd=2,99 (daN/m) Xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống, chịu tải tập trung: Chọn khoảng cách cột chống lcc = 120(cm) P P 600 P 600 1200 Hình 11.26: Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ sàn - Xà gồ thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trưng hình học: 𝑱𝒙 = 14,77 (𝑐𝑚4 ) 𝑾𝒙 = 5,91(𝑐𝑚3 ) - Tải trọng truyền từ xương ngang xuống xương dọc:  Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = qtc-xn lxd =270,97.1,2 = 325,16 (daN)  Tải trọng tính tốn: Ptt = qtt-xn lxg-d =604,169.1,2 = 725,003 (daN) - Giải phần mềm Sap2000, ta có: Mmax = 178,31 (daN.m) fmax = 0,000485 (m) - Hình 11.27 : Biểu đồ mơmen xà gồ đỡ sàn Theo điều kiện cường độ: 𝝈 = - 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑊𝑥 = 17831 12,58 = 1417,41 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) < 𝑅𝑡ℎé𝑝 =2100 (𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ) Theo điều kiện độ võng: 𝑙 1200 = = (𝑚𝑚) 400 400 Vậy bố trí cột chống với khoảng cách lcc = 120 (cm) đảm bảo chịu lực độ võng 𝒇𝒎𝒂𝒙 = 0,485 (𝑚𝑚) ≤ [ 𝑓 ] = SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 125 Chung cư cao cấp Minh Hải Tính tốn kiểm tra cột chống: - Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống (Phản lực gối tựa): P = 964 (daN) Hình 11.28 : Phản lực gối tựa Với cột chống K103 kiểm tra trước nên với tải trọng cột chống đảm bảo khả chịu lực SVTH: Phạm Cường_Lớp 17X1A GVHD: PGS.TS Đặng Công Thuật 126 ... triển chung thành phố, đất nước Cơng trình ? ?Chung cư cao cấp Minh Hải? ?? xây dựng Thành phố Hồ Chí Minh 1.2 ĐẶC ĐIỂM, QUY MƠ CƠNG TRÌNH: 1.2.1 Đặc điểm cơng trình: Tên dự án: Chung cư cao cấp Minh Hải. .. nghiệp thầy cô khoa Xây Dựng Dân Dụng Và Công Nghiệp ii LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan : Đồ án tốt nghiệp với đề tài ? ?Thiết kế chung cư cao cấp Minh Hải? ?? cơng trình nghiên cứu cá nhân tôi, không... SVTH: Phạm Cư? ??ng_Lớp 17X1A GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng 28 Chung cư cao cấp Minh Hải CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHUNG TRỤC Đồ án sinh viên giáo viên hướng dẫn giao nhiệm vụ tính tốn thiết kế khung