THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO 1 KHU ĐÔ THỊ lần 1 haui

THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO 1 KHU ĐÔ THỊ Mặt bằng khu đô thị 1 Xác định phụ tải tính toán của khu đô thị 1 1 Các bước xác định phụ tải tính toán Bước 1 Xác định công suất đặt của các tầng hầm B1,B2,T1,T2 của từng tòa chung cư và khu nhà BT 3 tầng Tính công suất chiếu sáng của tầng hầm B1,B2 và trung tâm thương mại tại Tầng 1 (T1) và Tầng 2 (T2) và khu nhà 3 tầng Tính công suất đặt của các tầng B1,B2,T1,T2 Bước 2 Xác định phụ tải tính toán của khu chung cư Tính phụ tải tính toán của từng tầng mỗi.

THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO KHU ĐÔ THỊ Mặt khu thị: 1:Xác định phụ tải tính tốn khu thị 1.1: Các bước xác định phụ tải tính tốn Bước 1: Xác định cơng suất đặt tầng hầm B1,B2,T1,T2 tòa chung cư khu nhà BT tầng: -Tính cơng suất chiếu sáng tầng hầm B1,B2 trung tâm thương mại Tầng (T1) Tầng (T2) khu nhà tầng -Tính cơng suất đặt tầng B1,B2,T1,T2 Bước 2: Xác định phụ tải tính tốn khu chung cư: -Tính phụ tải tính tốn tầng chung cư -Tính phụ tải tính tốn tịa chung cư -Tính phụ tải tính tốn khu trung cư Bước 3: Xác định phụ tải tính tốn khu nhà BT tầng: -Tính phụ tải tính tốn nhà BT tầng -Tính phụ tải tính tốn khu nhà BT tầng Bước 4: Xác định phụ tải tính tốn tồn khu thị Xác định công suất chiếu sáng tầng hầm B1,B2,T1,T2 tòa chung cư,khu nhà tầng + Tầng hầm B1,B2 Do nhu cầu chiếu sáng cho tầng hầm không cao nên chọn mật độ chiếu sáng p01 = 10 W/m2 Diện tích tầng hầm B1,B2 là: 𝑆𝐵1 = 𝑆𝐵2 = 30.50 = 1500 𝑚2 P𝑐𝑠𝐵1 = P𝑐𝑠𝐵2 = 𝑝01 𝑆𝐵1 = 10.1500 = 15 𝑘𝑊 P𝑐𝑠𝐵1𝐵2 = P𝑐𝑠𝐵1 + P𝑐𝑠𝐵2 = 2.15 = 30 𝑘𝑊 Do cso chung cư nên công suất chiếu sáng tầng hầm chung cư là: P𝑐𝑠𝐵 =P𝑐𝑠𝐵1𝐵2 2=2.30=60 𝑘𝑊 + Tầng T1, T2 khu thương mại: Do nhu cầu chiếu sáng cho khu thương mại cao nên chọn mật độ chiếu sáng 𝑝02 = 15 𝑊/𝑚2 Diện tích tầng khu thương mại T1,T2 là: 𝑆𝑇1 = 𝑆𝑇2 = 30.50 = 1500 𝑚2 P𝑐𝑠𝑇1 = P𝑐𝑠𝑇2 = 𝑝02 𝑆𝑇1 = 15.1500 = 22,5 𝑘𝑊 P𝑐𝑠𝑇1𝑇2 = P𝑐𝑠𝑇1 + P𝑐𝑠𝑇2 = 2.22,5 = 45 𝑘𝑊 Do chung cư nên công suất chiếu sáng T1, T2 chung cư là: P𝑐𝑠𝑇 = P𝑐𝑠𝑇1𝑇2 = 2.45 = 90 𝑘𝑊 Đối với chiếu sáng ta có: 𝐾đ𝑡 = P𝑐𝑠𝐵1 = P𝑐𝑠𝐵2 = Pđ𝐵1 = Pđ𝐵2 = 15 𝑘𝑊 P𝑐𝑠𝑇1 = P𝑐𝑠𝑇2 = Pđ𝑇1 = Pđ𝑇2 = 22,5 𝑘𝑊 +khu nhà tầng Do nhu cầu chiếu sáng cho nhà BT tầng cao nên chọn mật độ chiếu sáng 𝑝02 = 15 𝑊/𝑚2 Đối với chiếu sáng ta có: 𝐾đ𝑡 = ➔cơng suất chiếu sáng khu nhà BT tầng là: P𝑐𝑠𝑁3𝑇 =𝐾đ𝑡 20 P𝑐𝑠1𝑁3𝑇 =1.20.10 =200 𝑘𝑊 Vậy công suất chiếu sáng tồn khu thị là: P𝑐𝑠𝑡𝑡 =P𝑐𝑠𝐵 + P𝑐𝑠𝑇 + P𝑐𝑠𝑁3𝑇 =60+90+200=350 𝑘𝑊 Xác định phụ tải tính tốn khu chung cư + Phụ tải tính tốn tầng chung cư từ T3-T23 Mỗi tầng chung cư có 15 hộ Vậy ta chọn K đt = 0,78 (Bảng B14 sách hướng dẫn lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC – trang B34) Pđ𝑇ầ𝑛𝑔 = 𝐾đ𝑡 ∑ Pđ𝑐ă𝑛ℎộ = 0,78 15 = 93,6 𝑘𝑊 Tịa chung cư có 23 tầng ta thiết kế 23 tủ điện tầng Chọn hệ số đồng thời 𝐾đ𝑡 = 0,6 (Bảng B16 sách hướng dẫn lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC – trang B35) Tổng cơng suất đặt tịa chung cư ∑ 𝑃đ1𝐶𝐶 = Pđ𝐵1 + Pđ𝐵2 + Pđ𝑇1 + Pđ𝑇2 + 24 Pđ𝑇ầ𝑛𝑔 = 30 + 45 + 21.93,6 = 2040,6 𝑘𝑊  Cơng suất tính tốn tịa chung cư: 𝑃𝑡𝑡𝐶𝑇1 = 𝑃𝑡𝑡𝐶𝑇2 = 𝐾đ𝑡 ∑ 𝑃đ1𝐶𝐶 = 0,6 2040,6 = 1224,36 𝑘𝑊 Xác định phụ tải tính tốn khu nhà tầng + Phụ tải tính tốn biệt thự: Nhóm 1: dãy nhà đối diện chung cư CT1(gồm 12 căn)  Hệ số đồng thời 𝐾đ𝑡 = 0,6, công suất đặt 𝑘𝑊 𝑃𝑡𝑡𝑁3 = 𝐾đ𝑡 ∑ 𝑃đ1𝐵𝑇 = 0,6 (8 12) = 57,6 𝑘𝑊 Nhóm 2: dãy nhà đối diện chung cư CT2 (gồm căn) Hệ số đồng thời 𝐾đ𝑡 = 0,6 , công suất đặt 𝑘𝑊 𝑃𝑡𝑡𝑁4 = 𝐾đ𝑡 ∑ 𝑃đ1𝐵𝑇 = 0,6 (8.8) = 38,4 𝑘𝑊 Xác định phụ tải toàn khu đô thị Khu đô thị bao gồm khu nhà tầng (gồm 20 nhà BT tầng) khu chung cư (gồm tòa chung cư 23 tầng)  Ta chọn hệ số đồng thời 𝐾đ𝑡 = 0,8 Vậy ta có phụ tải tính tốn tồn khu đô thị 𝑃𝑡𝑡 = 𝐾đ𝑡 (𝑃𝑡𝑡𝐶𝑇1 + 𝑃𝑡𝑡𝐶𝑇2 + 𝑃𝑡𝑡𝑁3 + 𝑃𝑡𝑡𝑁4 ) = 0, (1224,36 + 1224,36 + 57,6 + 38,4) = 2554,72 𝑘𝑊 𝑃𝑡𝑡 2554,72 𝑆𝑡𝑡 = = = 2993,78 𝑘𝑉𝐴 Cos𝜑 0,85 2:Xác định sơ đồ nối dây mạng điện 2.1: Vị trí đặt máy biến áp Vị trí trạm biến áp cần phải thỏa mãn yêu cầu sau : - An toàn liên tục cấp điện - Gần trung tâm phụ tải, thuận tiện cho nguồn cung cấp tới - Thao tác, vận hành, quản lý dễ dàng - Tiết kiệm vốn đầu tư chi phí vận hành nhỏ - Bảo đảm điều kiện khác cảnh quan mơi trường, có khả điều chỉnh cải tạo thích hợp, đáp ứng khẩn cấp - Tổng tổn thất công suất đường dây nhỏ Do cấp điện cho khu đô thị gồm chung cư 23 tầng khu nhà BT tầng nên lấy điện từ điện lưới điện U=22 (kV) nên cần máy biến áp hạ áp xuống điện áp 380 (V) Máy biến áp đặt cách khu đô thị L=110(m) 2.2: Các phương án cấp điện cho khu đô thị Tổng quan phương án: ta cấp điện cho tủ hạ từ trạm biến áp, từ tử hạ cấp điện cho tủ động lực khác Vị trí tủ hạ vị trí N sơ đồ mặt Tủ động lực cấp điện cho chung cư CT1, tủ dộng lực cấp điện cho chung cư CT2, tử động lực cấp điện cho dãy nhà tầng đối diện CT1, Tủ động lực cấp điện cho dãy nhà tầng đối diện CT2 Các phương án dự kiến: • Phương án 1:4 tủ động lực cấp điện trực tiếp từ tủ hạ • Phương án 2: Tủ động lực cấp điện qua tủ động lực tủ động lực cấp điện qua tủ động lực *Tính tốn lựa chọn phương án tối ưu: • Phương án 1: sơ đồ dây từ tủ hạ áp tới tủ phân phối • Phương án sơ đồ dây từ tủ hạ áp tới tủ phân phối 3:Chọn phương án tối ưu Khu đô thị gồm hộ gia đình biệt thự, chung cư cao cấp có điều kiện kinh tế Ngồi gia cịn có trung tâm thương Vì xác định phụ tải loại II, trạm biến áp dùng MBA hoạt động song song Với phương án khu đô thị đảm bảo cấp điện hỏng máy biến áp với điều kiện tải không ngày đêm, ngày không tiếng Ở phương án 1: tủ động lực cấp điện riên từ tủ hạ áp nên tử động lực gặp cố tử cịn lại khơng bị ảnh hưởng ta cần ngắt điện cấp cho tử gặp cố để sửa chữa, phương án TĐL cấp điện qua TĐL TĐL cấp điện qua TĐL nên TĐL gặp cố TĐL cx bị ngắt điện nên ảnh hưởng đến việc cấp điện cho khu nhà khu đô thị ➔Từ em thấy phương án tối ưu 4:Lựa chọn thiết bị điện phương án tối ưu 4.1Tủ phân phối tổng phía trung áp 4.1.1 Lựa chọn MBA điện lực: Trạm biến áp có máy 𝒌𝒉𝒄 𝒌𝒒𝒕𝐦𝐚𝐱 𝑺𝒅𝒎𝑩 ≥ 𝑺𝒕𝒕 Trong đó: S dmB - cơng suất định mức MBA Stt =1220,02 𝑘𝑉𝐴 - cơng suất tính tốn (cơng suất lớn phụ tải) kqt max =1,4 - hệ số tải lớn MBA 1 −  =1 - hệ số hiệu chỉnh môi trường chế tạo sử dụng (lựa chọn 100 loại máy biến áp Việt Năm chế tạo) khc = − 1 ,  - nhiệt độ môi trường sử dụng nhiệt độ chế tạo (C ) 1,4.𝑺𝒅𝒎𝑩 ≥ 𝟏𝟐𝟐𝟎, 𝟎𝟐  𝑺𝒅𝒎𝑩 ≥ 871,44 kVA  Chọn máy biến áp Công ty cổ phần thiết bị điện Đơng Anh Hà Nội chế tạo có thơng số sau: Công suất (kVA) 1000 Cấp điện áp (kV) 22/0,4 Tổn thất(W) Không Ngắn tải mạch 1900 12000 Điện áp ngắn mạch (%) Dịng điện khơng tải (%) 1,5 4.1.2 Lựa chọn dây dẫn Lựa chọn dây dẫn theo điều kiện phát nóng cho phép: 𝑰𝒄𝒑 ≥ 𝑰𝒕𝒕 𝒌𝟏 𝒌𝟐 𝒌𝟏 –Hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ môi trường xung quanh Tra bảng 4.73 trang 286 Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500kV tác giả NGÔ HỒNG QUANG 𝒌𝟐 – Hệ số hiệu chỉnh số dây cáp đặt hầm cáp đất Tra bảng 4.74 trang 286 Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500kV tác giả NGÔ HỒNG QUANG Đoạn 𝑳𝑵−𝟎𝟏 , 𝑳𝑵−𝟎𝟐 : 𝑰𝒕𝒕𝑵−𝟎𝟏 = 𝑰𝒕𝒕𝑵−𝟎𝟐 = 𝑺𝒅𝒎𝑩 √𝟑 𝑼𝒅𝒎 = 𝟏𝟎𝟎𝟎 √𝟑 𝟐𝟐 = 𝟐𝟔, 𝟐𝟒 𝑨 𝒌𝟏 = 𝟎, 𝟗𝟓 – nhiệt độ môi trường xung quang 𝟑𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ lớn cho phép 𝟖𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ tiêu chuẩn môi trường xung quanh 𝟐𝟓𝟎 𝑪 𝒌𝟐 = 𝟎, 𝟗 – cáp máng 𝑰𝒄𝒑 ≥ 𝑰𝒕𝒕𝑵−𝟎𝟏 𝟐𝟔, 𝟐𝟒 = = 𝟑𝟎, 𝟔𝟗𝑨 𝒌𝟏 𝒌𝟐 𝟎, 𝟗𝟓 𝟎, 𝟗 Chọn cáp ALCATEL chế tạo lõi đồng cách điện XLPE điện áp 24 kV có tiết diện 𝑺 = 𝟐𝟓 𝒎𝒎𝟐 , 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟓𝟒 𝑨.( bảng 4.41 trang 262 “Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500kV”của tác giả NGÔ HỒNG QUANG) Đoạn 𝑳𝟎𝟏 , 𝑳𝟎𝟐 : chọn dự trữ theo dung lượng máy biến áp: 𝑰𝒕𝒕𝑳𝟎 = 𝑺𝒅𝒎𝑩 √𝟑 𝑼𝒅𝒎 = 𝟏𝟎𝟎𝟎 √𝟑 𝟎, 𝟒 = 𝟏𝟒𝟒𝟑, 𝟑𝟕 𝑨 𝒌𝟏 = 𝟎, 𝟗𝟓 – nhiệt độ môi trường xung quang 𝟑𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ lớn cho phép 𝟖𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ tiêu chuẩn môi trường xung quanh 𝟐𝟓𝟎 𝑪 𝒌𝟐 = 𝟏 – cáp riêng rẽ 𝑰𝒄𝒑 ≥ 𝑰𝒕𝒕𝑵−𝟎𝟏 𝟏𝟒𝟒𝟑, 𝟑𝟕 = = 𝟏𝟓𝟏𝟗, 𝟑𝟒𝑨 𝒌𝟏 𝒌𝟐 𝟎, 𝟗𝟓 𝟏 Chọn cáp CADIVI lõi đồng cách điện XLPE có tiết diện 𝑺 𝟏𝟎𝟎𝟎 𝒎𝒎𝟐 , 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟓𝟓𝟎 𝑨 𝑰𝑻𝑻 = 𝟏𝟎𝟗𝟗, 𝟎𝟖 𝑨 Chọn MCCB LS Metasol ABS1204b có 𝑰𝒅𝒎 = 𝟏𝟐𝟎𝟎 𝑨, 𝑼𝒅𝒎 = 𝟔𝟗𝟎 𝑽, 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟖𝟓 𝒌𝑨 - Kiểm tra dòng ngắn mạch: Điện trở điện kháng: 𝑹𝑪𝑩 = 𝟎 , 𝑿𝑪𝑩 = 𝟎, 𝟏𝟓 𝐦𝛀 ( trang H1-49 “Hướng đẫn Thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC” – tái lần thứ 2007 ) Bỏ tổng trở 𝑹𝑻 = 𝑹𝑩 + 𝑹𝑳𝟏 = 𝟏, 𝟕 +𝟎, 𝟐 = 𝟏, 𝟗 𝐦𝛀 𝑿𝑻 = 𝑿𝑩 + 𝑿𝑳𝟏 + 𝑿𝑪𝑩 = 𝟖, 𝟕 + 𝟎, 𝟕𝟐 + 𝟎, 𝟏𝟓 = 𝟗, 𝟓𝟕 𝐦𝛀 𝑰𝑵 = 𝑼𝒕𝒃 √𝟑 √𝑹𝟐𝑻 + 𝑿𝟐𝑻 = 𝟒𝟎𝟎 √𝟑 √𝟏, 𝟗𝟐 + 𝟗, 𝟓𝟕𝟐 = 𝟐𝟑, 𝟔𝟕 𝒌𝑨 < 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟔𝟓 𝒌𝑨 4.2.6 Tính chọn Aptomat a Chọn MCCB 1-B2, MCCB 1-B1 (cho tầng hầm B2, B1) 𝑰𝑻𝑻 = 𝟖𝟎, 𝟐𝟏 𝑨, 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟎𝟐 𝑨 Chọn MCCB Metasol ABS102c có 𝑰𝒅𝒎 = 𝟏𝟎𝟎 𝑨, 𝑼𝒅𝒎 = 𝟔𝟗𝟎 𝑽, 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟑𝟓 𝒌𝑨 - Kiểm tra dòng ngắn mạch: Chỉ cần kiểm tra ngắn mạch tầng hầm B1 Nếu thỏa mãn tầng B2 thảo mãn tầng B1 gần TPP1 Điện trở điện kháng: 𝑹𝑪𝑩 = 𝟎 , 𝑿𝑪𝑩 = 𝟎, 𝟏𝟓 𝐦𝛀 ( trang H1-49 “Hướng đẫn Thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC” – tái lần thứ 2007 ) ) Bỏ tổng trở 𝑹𝑻 = 𝑹𝑩 + 𝑹𝑳𝟏 + 𝑹𝑳𝟏−𝑩𝟏 = 𝟏, 𝟕 +𝟎, 𝟐 + 𝟑, 𝟒 = 𝟓, 𝟑 𝐦𝛀 𝑿𝑻 = 𝑿𝑩 + 𝑿𝑳𝟏 + 𝑿𝒄𝒃 = 𝟖, 𝟕 + 𝟎, 𝟕𝟐 + 𝟑 𝟎, 𝟏𝟓 = 𝟗, 𝟖𝟕 𝐦𝛀 𝑰𝑵 = 𝑼𝒕𝒃 = √𝟑 √𝑹𝟐𝑻 + 𝑿𝟐𝑻 𝟒𝟎𝟎 √𝟑 √𝟓, 𝟑𝟐 + 𝟗, 𝟖𝟕𝟐 = 𝟐𝟎, 𝟔𝟏 𝒌𝑨 < 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟑𝟓 𝒌𝑨 b Chọn MCCB 1-T1, MCCB 1-T2 ( cho tầng 1,2) 𝑰𝑻𝑻 = 𝟖𝟎, 𝟐𝟏 𝑨, 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟎𝟐 𝑨 Chọn MCCB Metasol ABS102c có 𝑰𝒅𝒎 = 𝟏𝟎𝟎 𝑨, 𝑼𝒅𝒎 = 𝟔𝟗𝟎 𝑽, 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟑𝟓 𝒌𝑨 Kiểm tra dòng ngắn mạch: Chỉ cần kiểm tra ngắn mạch tầng Nếu thỏa mãn tầng B2 thảo mãn tầng gần TPP1 Điện trở điện kháng: 𝑹𝑪𝑩 = 𝟎 , 𝑿𝑪𝑩 = 𝟎, 𝟏𝟓 𝐦𝛀 ( trang H1-49 “Hướng đẫn Thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC” – tái lần thứ 2007 ) ) Bỏ tổng trở 𝑹𝑻 = 𝑹𝑩 + 𝑹𝑳𝟏 + 𝑹𝑳𝟏−𝑻𝟏 = 𝟏, 𝟕 +𝟎, 𝟐 = 𝟏, 𝟗 𝐦𝛀 𝑿𝑻 = 𝑿𝑩 + 𝑿𝑳𝟏 + 𝑿𝒄𝒃 = 𝟖, 𝟕 + 𝟎, 𝟕𝟐 + 𝟑 𝟎, 𝟏𝟓 = 𝟗, 𝟖𝟕 𝐦𝛀 𝑰𝑵 = 𝑼𝒕𝒃 √𝟑 √𝑹𝟐𝑻 = + 𝑿𝟐𝑻 𝟒𝟎𝟎 √𝟑 √𝟏, 𝟗𝟐 + 𝟗, 𝟖𝟕𝟐 = 𝟐𝟐, 𝟗𝟖 𝒌𝑨 < 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟑𝟓 𝒌𝑨 c Chọn MCCB 1-3 đến MCCB 1-22 (cho tầng đến 22) 𝑰𝑻𝑻 = 𝟖𝟗, 𝟐𝟑𝑨, 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟑𝟒, 𝟏𝟖 𝑨 Chọn MCCB Metasol ABS104c có 𝑰𝒅𝒎 = 𝟏𝟎𝟎 𝑨, 𝑼𝒅𝒎 = 𝟔𝟗𝟎 𝑽, 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟑𝟓 𝒌𝑨 Kiểm tra dòng ngắn mạch: Điện trở điện kháng: 𝑹𝑪𝑩 = 𝟎 , 𝑿𝑪𝑩 = 𝟎, 𝟏𝟓 𝐦𝛀 ( trang H1-49 “Hướng đẫn Thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC” – tái lần thứ 2007 ) 𝑹𝑻 = 𝑹𝑩 + 𝑹𝑳𝟏 = 𝟏, 𝟕 +𝟎, 𝟐 = 𝟏, 𝟗 𝐦𝛀 𝑿𝑻 = 𝑿𝑩 + 𝑿𝑳𝟏 + 𝟐𝑿𝒄𝒃 = 𝟖, 𝟕 + 𝟎, 𝟕𝟐 + 𝟐 𝟎, 𝟏𝟓 = 𝟗, 𝟕𝟐 𝐦𝛀 𝑰𝑵 = 𝑼𝒕𝒃 √𝟑 √𝑹𝟐𝑻 = + 𝑿𝟐𝑻 𝟒𝟎𝟎 √𝟑 √𝟏, 𝟗𝟐 + 𝟗, 𝟕𝟐𝟐 = 𝟐𝟑, 𝟑𝟐 𝒌𝑨 < 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟑𝟓 𝒌𝑨 1.1.1 Chọn MCB cho hộ chung cư: 𝑰𝑻𝑻 = 𝟏𝟒, 𝟑𝟎 𝑨 Chọn MCB LS BKN 1P+N B16A có 𝑰𝒅𝒎 = 𝟏𝟔 𝑨, 𝑼𝒅𝒎 = 𝟐𝟑𝟎 𝑽, 𝑰𝒄𝒅𝒎 = 𝟔 𝒌𝑨 4.2.7 Lựa chọn cho TPP1 𝑰𝑻𝑻 = 𝟏𝟎𝟗𝟗, 𝟎𝟖 𝑨, 𝑰𝑵 = 𝟐𝟑, 𝟔𝟕 kA, 𝑰𝒙𝒌 = 𝟏, 𝟖√𝟐 𝑰𝑵 = 𝟏, 𝟖 √𝟐 𝟐𝟑, 𝟔𝟕 = 𝟔𝟎 𝒌𝑨 Dự định đặt đồng M60 x có 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟏𝟐𝟓 𝑨(bảng 7.2 trang 362 “Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500kV” tác giả NGÔ HỒNG QUANG) Mỗi pha dùng cách 𝒂 = 20 cm, dặt hai sứ khung tủ cách 𝒍 =1 m Kiểm tra khả ổn định động: 𝝈𝒄𝒑 =1400 𝒌𝑮/𝒄𝒎𝟐 > 𝝈𝒕𝒕 𝒍 𝟏𝟎𝟎 𝟐 𝑭𝒕𝒕 = 𝟏, 𝟔𝟕 𝟏𝟎−𝟐 𝟔𝟎𝟐 = 𝟏, 𝟔𝟕 𝟏𝟎−𝟐 𝟔𝟎 = 𝟑𝟎𝟎, 𝟔 𝒌𝑮 𝒂 𝟐𝟎 𝑴= 𝑭𝒕𝒕 𝒍 𝟑𝟎𝟎, 𝟔 𝟏𝟎𝟎 = = 𝟑𝟎𝟎𝟎, 𝟔 𝒌𝑮 𝒄𝒎 𝟏𝟎 𝟏𝟎 Momem chống uốn 60 x đặt dứng: 𝒃 𝒉𝟐 𝟔𝟎 𝟔𝟐 𝑾= = = 𝟎, 𝟑𝟔 𝒄𝒎𝟑 𝟔 𝟔 𝝈𝒕𝒕 = 𝑴 𝑾 = 𝟑𝟎𝟎,𝟔 𝟎,𝟑𝟔 = 𝟖𝟑𝟓 𝒌𝑮/𝒄𝒎𝟐 < 𝝈𝒄𝒑 (thỏa mãn) Kiểm tra khả ổn định nhiệt: 𝑭 ≥∝ 𝑰𝑵 √𝒕𝒒𝒅 ∝ −𝒉ệ 𝒔ố 𝒑𝒉ụ 𝒕𝒉𝒖ộ𝒄 𝒗ậ𝒕 𝒍𝒊ệ𝒖 𝒍à𝒎 𝒕𝒉𝒂𝒏𝒉 𝒅ẫ𝒏: ∝𝑪𝒖 = 𝟔 𝒕𝒒𝒅 = 𝟎, 𝟓 𝒔 𝑭 = 𝟔𝟎 𝟔 = 𝟑𝟔𝟎𝒎𝒎𝟐 ∝ 𝑰𝑵 √𝒕𝒒𝒅 =6.23,67 √𝟎, 𝟓 =100,42 < F (thỏa mãn) 4.3 Nhóm - cấp điện cho chung cư Chung cư có thơng số cơng suất tải, khoảng đến TPPT giống chung cư việc lựa chọn thiết bị giống chung cư 4.4 Nhóm - cấp điện cho TPP3 (từ BT1 đến BT12) 𝐿3 = 80 𝑚 𝑰𝒕𝒕𝑵𝟑 = 𝑷𝒕𝒕𝑵𝟑 √𝟑 𝑼𝒅𝒎 𝒄𝒐𝒔𝝋 = 𝟕𝟐 √𝟑 𝟎, 𝟑𝟖 𝟎, 𝟖𝟓 = 𝟏𝟐𝟖, 𝟕𝟎 𝑨 𝒌𝟏 = 𝟎, 𝟗𝟓 – nhiệt độ môi trường xung quang 𝟑𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ lớn cho phép 𝟖𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ tiêu chuẩn môi trường xung quanh 𝟐𝟓𝟎 𝑪 𝒌𝟐 = 𝟏 – có cáp rãnh đặt đất 𝑰𝒄𝒑𝑳𝟑 ≥ 𝑰𝒕𝒕𝑵𝟑 𝟏𝟐𝟖, 𝟕𝟎 = = 𝟏𝟑𝟓, 𝟒𝟕 𝑨 𝒌𝟏 𝒌𝟐 𝟎, 𝟗𝟓 𝟏 Tra bảng 4.11 - trang 233 “Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500kV” tác giả NGÔ HỒNG QUANG Chọn cáp hạ áp lõi đồng, cách điện PVC loại nửa mềm CADIVI chế tạo có tiết diện 𝑺 = 𝟑𝟎 𝒎𝒎𝟐 , dòng điện 𝑰𝒄𝒑 = 𝟏𝟒𝟖 𝑨, 𝒓𝟎 = 𝟎, 𝟔𝟑𝟓 𝜴/𝒌𝒎, 𝒙𝟎 = 𝟎 𝜴/𝒌𝒎 (tham khảo tài liệu Hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC, tiết điện dây < 50 𝒎𝒎𝟐 , coi thành phần cảm kháng 𝒙𝟎 = 𝟎 𝜴/𝒌𝒎) Kiểm tra sụt áp: (𝑷𝒕𝒕𝑵𝟑 𝒓𝟎 + 𝑸𝒕𝒕𝑵𝟑 𝒙𝟎 ) 𝑳𝟑 (𝟕𝟐 𝟎, 𝟔𝟑𝟓 + 𝟏𝟐, 𝟕 𝟎) 𝟎, 𝟎𝟖 ∆𝑼𝑵𝟑 = = = 𝟗, 𝟔𝟑 𝑼𝒅𝒎 𝟎 𝟑𝟖 Điện áp pha TPP3: 𝑼𝟑 = 𝑼𝑵 − ∆𝑼𝑵𝟑 √𝟑 = 𝟒𝟎𝟎 − 𝟗, 𝟔𝟑 √𝟑 = 𝟐𝟐𝟓, 𝟑𝟖 𝑽 Các biệt thự có cơng suất đặt giống 𝑷Đặ𝒕𝑩𝑻 = 𝟏𝟎 𝒌𝒘 nên có dịng điện 𝑰𝒕𝒕𝑩𝑻 giống nhau: 𝑰𝒕𝒕𝑩𝑻 = 𝑷Đặ𝒕𝑩𝑻 𝟏𝟎 = = 𝟓𝟑, 𝟒𝟖 𝑨 𝑼𝒅𝒎 𝒄𝒐𝒔𝝋 𝟎, 𝟐𝟐 𝟎, 𝟖𝟓 4.4.1Cấp điện từ TPP3 cho biệt thự - từ TPP3 Các BT 1,2,3,4 dây chung rãnh nên hệ số 𝒌𝟏 , 𝒌𝟐 𝒌𝟏 = 𝟎, 𝟗𝟓 – nhiệt độ môi trường xung quang 𝟑𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ lớn cho phép 𝟖𝟎𝟎 𝑪, nhiệt độ tiêu chuẩn môi trường xung quanh 𝟐𝟓𝟎 𝑪 𝒌𝟐 = 𝟎, 𝟖 – có cáp rãnh đặt đất 𝑰𝒄𝒑𝟑−𝟏,𝟒 ≥ 𝑰𝒕𝒕𝑩𝑻 𝟓𝟑, 𝟒𝟖 = = 𝟕𝟎, 𝟑𝟕 𝑨 𝒌𝟏 𝒌𝟐 𝟎, 𝟗𝟓 𝟎, 𝟖 Tra bảng 4.11 - trang 233 “Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500kV” tác giả NGÔ HỒNG QUANG Chọn cáp hạ áp lõi đồng, cách điện PVC loại nửa mềm CADIVI chế tạo có tiết diện 𝑺 = 𝟏𝟎 𝒎𝒎𝟐 , dòng điện 𝑰𝒄𝒑 = 𝟕𝟑 𝑨, 𝒓𝟎 = 𝟏, 𝟖𝟑 𝜴/𝒌𝒎, 𝒙𝟎 = 𝟎 𝜴/𝒌𝒎 ( tiết điện dây < 50 𝒎𝒎𝟐 , coi thành phần cảm kháng 𝒙𝟎 = 𝟎 𝜴/𝒌𝒎) - Kiểm tra sụt áp BT: BT1: 𝐋𝟑−𝟏 = 𝟓𝟓 𝐦 ∆𝑼𝟑−𝟏 = 𝟐 𝑰𝒕𝒕𝑩𝑻 (𝒓𝟎 𝒄𝒐𝒔𝝋 + 𝒙𝟎 𝒔𝒊𝒏𝝋) 𝑳𝟑−𝟏 = 𝟐 𝟓𝟑, 𝟒𝟖 𝟏, 𝟖𝟑 𝟎, 𝟖𝟓 𝟎, 𝟎𝟓𝟓 = 𝟗, 𝟏𝟓 𝑽 Điện áp BT1: 𝑼𝑩𝑻𝟏 = 𝑼𝟑 − ∆𝑼𝟑−𝟏 = 𝟐𝟐𝟓, 𝟑𝟖 − 𝟗, 𝟏𝟓 = 𝟐𝟏𝟔, 𝟐𝟑 𝑽 ∆𝑼𝑩𝑻𝟏 = 𝟐𝟐𝟎 − 𝟐𝟏𝟔, 𝟎𝟏 = 𝟏, 𝟗𝟗 𝑽 < 𝟓% 𝑼𝒅𝒎 BT2: 𝐋𝟑−𝟐 = 𝟒𝟎 𝐦 5:Xác định tham số chế độ mạng điện 5.1Tổn thất cơng suất: 5.1.1 Nhóm Đoạn 𝑳𝟏−𝑩𝟐 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟐 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑩𝟏 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏 : ∆𝑺𝟏−𝑻𝟏 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟐 : ∆𝑺𝟏−𝑻𝟐 = 𝑺𝟐𝑩𝟐 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑻𝟏 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑻𝟐 𝑼𝟐𝒅𝒎 (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝟏𝟕,𝟔𝟓𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟏𝟕,𝟔𝟓𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟐𝟔,𝟒𝟕𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟐𝟔,𝟒𝟕𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 (𝟔, 𝟕 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟒, 𝟒𝟓 𝑽𝑨 (𝟑, 𝟒 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟕, 𝟑𝟒 𝑽𝑨 (𝟎) ≈ 𝟎 𝑽𝑨 (𝟏, 𝟐𝟒 + 𝒋𝟎, 𝟑)𝟏𝟎−𝟑 = 𝟔, 𝟎𝟐 + 𝒋𝟏, 𝟒𝟔 𝑽𝑨 Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟑 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟑 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟒 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟒 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟓 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟓 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟔 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟔 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟕 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟖 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟖 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟖 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟗 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟗 = 𝑺𝟐𝑩𝟑 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟒 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟓 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟔 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟖 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟖 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟗 𝑼𝟐𝒅𝒎 Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟎 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟎 = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟎 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝟓, 𝟎𝟖 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟐𝟏, 𝟑𝟒 𝑽𝑨 (𝟕, 𝟔𝟐 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟖𝟐 𝑽𝑨 (𝟏𝟎, 𝟏𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟐𝟒𝟑 𝑽𝑨 (𝟏𝟐, 𝟕𝟎 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟑𝟎𝟑 𝑽𝑨 (𝟏𝟓, 𝟐𝟒 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟑𝟔𝟒 𝑽𝑨 (𝟏𝟕, 𝟕𝟖 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟒𝟐𝟒 𝑽𝑨 (𝟐𝟎 𝟑𝟐 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟒𝟖𝟓 𝑽𝑨 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 (𝟐𝟐, 𝟖𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟓𝟒𝟓 𝑽𝑨 Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟏 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟏 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟐 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟐 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟑 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟑 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟒 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟒 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟓 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟓 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟔 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟔 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟕 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟕 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟖 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟖 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟏𝟗 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟏𝟗 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟐𝟎 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟐𝟎 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟐𝟏 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟐𝟏 = Đoạn 𝑳𝟏−𝑻𝟐𝟐 : ∆𝑺𝟏−𝑩𝟐𝟐 = 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟏 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟐 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟑 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟒 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟓 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟔 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟕 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟖 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟏𝟗 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟐𝟎 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟐𝟏 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝟐𝟐 𝑼𝟐𝒅𝒎 (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 𝟓𝟖,𝟕𝟑𝟐 𝟎,𝟑𝟖𝟐 (𝟐𝟒, 𝟒𝟎 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟓𝟕𝟑 𝑽𝑨 (𝟐𝟕, 𝟗𝟒 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟔𝟖𝟖 𝑽𝑨 (𝟑𝟎, 𝟒𝟖 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟕𝟏𝟔 𝑽𝑨 (𝟑𝟑, 𝟎𝟐 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟕𝟖𝟖 𝑽𝑨 (𝟑𝟓, 𝟓𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟖𝟑𝟔 𝑽𝑨 (𝟑𝟖, 𝟏𝟎 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟗𝟎𝟕 𝑽𝑨 (𝟒𝟎, 𝟔𝟒 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟗𝟓𝟓 𝑽𝑨 (𝟒𝟑, 𝟏𝟖 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟎𝟐𝟕 𝑽𝑨 (𝟒𝟓, 𝟕𝟐 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟎𝟗𝟖 𝑽𝑨 (𝟒𝟖, 𝟐𝟔𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟏𝟒𝟔 𝑽𝑨 (𝟓𝟎, 𝟖𝟎 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟏𝟗𝟒 𝑽𝑨 (𝟓𝟑, 𝟑𝟒 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟐𝟔𝟓 𝑽𝑨 Đoạn 𝑳𝟏 : TPPT đến TPP1: ∆𝑺𝟎−𝟏 𝑺𝟐𝒕𝒕𝑪𝑪𝟏 𝟓𝟖𝟒, 𝟏𝟒𝟐 (𝟎, 𝟐 + 𝐣𝟎, 𝟕𝟐) 𝟏𝟎−𝟑 = 𝟒𝟕𝟐 + 𝒋𝟏𝟕𝟎𝟏 𝑽𝑨 = 𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝟐 𝟎, 𝟑𝟖 𝑼𝒅𝒎 Tổng tổn thất cơng suất nhóm 1: ∑ ∆𝑺𝑵𝟏 = 𝟏𝟒, 𝟑𝟔 + 𝒋𝟏, 𝟕𝟎 𝒌𝑽𝑨 5.1.2 Nhóm Nhóm chung cư có thơng số giống với chung cư ∑ ∆𝑺𝑵𝟐 = 𝟏𝟒, 𝟑𝟔 + 𝒋𝟏, 𝟕𝟎 𝒌𝑽𝑨 5.1.3 Nhóm Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟏 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟏 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟐 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟐 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝟑 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟑 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝟒 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟒 = 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟓 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟓 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟔 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟔 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟕 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟕 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟖 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟖 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟗 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟗 = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟏𝟏 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟏𝟏 = Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟏𝟐 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟏𝟐 = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑺𝟐𝑩𝑻 Đoạn 𝑳𝟑−𝑩𝑻𝟏𝟎 :∆𝑺𝟑−𝑩𝑻𝟏𝟎 = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 (𝟕𝟑, 𝟐 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟐𝟎𝟗, 𝟏𝟔 𝑽𝑨 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝟕𝟑 𝟐 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟐𝟎𝟗, 𝟏𝟔𝑽𝑨 (𝟑𝟔, 𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟎𝟒, 𝟓𝟖 𝑽𝑨 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝟏𝟎𝟎, 𝟔𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟐𝟖𝟕, 𝟔𝑽𝑨 (𝟒𝟎, 𝟐𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟏𝟓, 𝟎𝟏 𝑽𝑨 (𝟏𝟐, 𝟖𝟏 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟑𝟔, 𝟔 𝑽𝑨 (𝟏𝟐, 𝟖𝟏 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟑𝟔, 𝟔 𝑽𝑨 (𝟐𝟗, 𝟗 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟖𝟓, 𝟒𝟒 𝑽𝑨 (𝟓𝟗, 𝟖 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟕𝟎, 𝟖𝟕 𝑽𝑨 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 (𝟐𝟖, 𝟕𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟖𝟐, 𝟏𝟓𝑽𝑨 (𝟐𝟖, 𝟕𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟖𝟐, 𝟏𝟓𝑽𝑨 (𝟒𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟑𝟏, 𝟒𝟒𝑽𝑨 Đoạn 𝑳𝟑 : ∆𝑺𝟎−𝟑 𝑺𝟐𝒕𝒕𝑵𝟑 𝟕𝟐𝟐 (𝟓𝟎, 𝟖) 𝟏𝟎−𝟑 = 𝟏𝟖𝟐𝟑 𝟕𝟑 𝑽𝑨 = 𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝟐 𝟎, 𝟑𝟖 𝑼𝒅𝒎 Tổng tổn thất công suất nhóm 3: ∑ ∆𝑺𝑵𝟑 = 𝟐, 𝟒𝟒𝟖 𝒌𝑽𝑨 5.1.4 Nhóm Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟑 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟑 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟒 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟒 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟓 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟓 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟔 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟔 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟕 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟕 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟖 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟖 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟗 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟏𝟗 = Đoạn 𝑳𝟒−𝑩𝑻𝟐𝟎 :∆𝑺𝟒−𝑩𝑻𝟐𝟎 = 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 𝑺𝟐𝑩𝑻 𝑼𝟐𝒅𝒎 (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 𝟏𝟏,𝟕𝟔𝟐 𝟎,𝟐𝟐𝟐 (𝟖𝟐, 𝟑𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟐𝟑𝟓, 𝟑𝟏𝑽𝑨 (𝟐𝟏, 𝟗𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟔𝟐, 𝟕𝟓 𝑽𝑨 (𝟐𝟕, 𝟒𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟕𝟖, 𝟒𝟓 𝑽𝑨 (𝟓𝟖, 𝟓𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟔𝟕, 𝟑𝟑 𝑽𝑨 (𝟖𝟐, 𝟑𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟐𝟑𝟓, 𝟑𝟏 𝑽𝑨 (𝟐𝟏, 𝟗𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟔𝟐, 𝟕𝟓 𝑽𝑨 (𝟐𝟕, 𝟒𝟓 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟕𝟖, 𝟒𝟑 𝑽𝑨 (𝟓𝟖, 𝟓𝟔 𝟏𝟎−𝟑 ) = 𝟏𝟔𝟕, 𝟑𝟑 𝑽𝑨 Đoạn 𝑳𝟑 : ∆𝑺𝟎−𝟒 𝑺𝟐𝒕𝒕𝑵𝟒 𝟓𝟔𝟐 (𝟖𝟒) 𝟏𝟎−𝟑 = 𝟏𝟖𝟐𝟒, 𝟐𝟕 𝑽𝑨 = 𝟐 (𝑹 + 𝒋𝑿) = 𝟐 𝟎, 𝟑𝟖 𝑼𝒅𝒎 Tổng tổn thất cơng suất nhóm 4: ∑ ∆𝑺𝑵𝟒 = 𝟐, 𝟗𝟏𝟏 𝒌𝑽𝑨 Tổng tổng thất công suất khu đô thị: ∑ 𝑺 = ∆𝑺𝑵𝟏 +∆𝑺𝑵𝟐 +∆𝑺𝑵𝟑 +∆𝑺𝑵𝟒 = 𝟑𝟒, 𝟎𝟕𝟗 + 𝒋𝟏, 𝟕 𝒌𝑽𝑨 5.2 Tổn thất điện 𝑻𝒎𝒂𝒙 =4500 (giờ) 𝝉 = (𝟎, 𝟏𝟐𝟒 + 𝑻𝒎𝒂𝒙 𝟏𝟎−𝟒 )𝟐 𝟖𝟕𝟔𝟎 = 𝟐𝟖𝟖𝟔 (𝒈𝒊ờ) ∆𝑨 = ∆𝑷 𝝉 = 𝟑𝟕, 𝟔𝟖 𝟐𝟖𝟖𝟔 = 𝟏𝟎𝟖𝟕𝟓𝟐 𝒌𝑾𝒉 Tổn thất điện áp điện áp 𝑼𝟐 xác định phần chọn dây đẫn để kiểm tra điều kiện tổn thất điện áp cho phép Tính tốn nối đất cho trạm biến áp 6.1 Tính tốn nối đất cho trạm biến áp Ta có 𝑺𝑴𝑩𝑨 = 𝟏𝟎𝟎𝟎 𝒌𝑽𝑨 cần phải tính tốn điện trở nối đất đat u cầu : Ryc  4 Dự kiến dùng điện cực hỗn hợp gồm 10 cọc thép góc 60x60x6 dài l=2,5m chơn thẳng đứng đóng xuống đất theo mạch vịng hình chữ nhật, cọc cách khoảng a=5m.Thanh ngang dùng thép dẹt 40x5mm chôn độ sâu 𝒕𝒕 = 𝟎, 𝟖𝒎 Vậy ta áp dụng công thức : R= Rc Rt yt Rc + n.yc Rt Xác định giá trị công thức: - Điện trở cọc: Rc = Pcoc 2l 4t + l (ln + ln ) Chiều dài cọc l=2,5m 2 l d 4t − l l Độ chôn sâu cọc: tc = tt + = 0,8 + 1, 25 = 2,05m d=0,95.b=0,95.60=57mm=0,057m 𝑷𝒄𝒐𝒄 = 𝑷đ𝒐 𝒌𝒄𝒐𝒄 = 𝟖𝟎 𝟏, 𝟒 = 𝟏𝟏𝟐 (lấy 𝒌𝒄ọ𝒄 = 𝟏, 𝟒 dựa vào bảng 5.2 pl tài liệu [1]) Thay vào công thức ta : 𝑹𝒄 = 𝟏𝟏𝟐 𝟐 𝟐, 𝟓 𝟏 𝟒 𝟐, 𝟎𝟓 + 𝟐, 𝟓 + 𝒍𝒏 (𝒍𝒏 ) = 𝟑𝟒, 𝟏𝟔𝜴 𝟐 𝟑, 𝟏𝟒 𝟐, 𝟓 𝟎, 𝟎𝟓𝟕 𝟐 𝟒 𝟐, 𝟎𝟓 − 𝟐, 𝟓 -Điện trở thanh: Rt = Pt 2 L ln KL2 t.d t=0,8m 𝑷𝒕 = 𝑷đ𝒐 𝒌𝒕 = 𝟏, 𝟔 𝟖𝟎 = 𝟏𝟐𝟖𝜴𝒎 d= b 40 = = 20mm = 0,02m 2 L=5.10=50m (Vì nối 10 cọc với , cọc cách a=5m) l1 15 K = f ( ) = = 1,5 ; tra bảng 5.3 pl tài liệu [1] K=5,81 l 10 Thay vào công thức ta 𝑹𝒕 = 𝑹𝒕 = 𝟏𝟐𝟖 𝟐𝝅.𝟓𝟎 𝒍𝒏 𝟓,𝟖𝟏.𝟓𝟎𝟐 𝟎,𝟖.𝟎.𝟎𝟐 = 𝟓, 𝟓𝟗𝜴 Tra bảng 5.4 pl tài liệu [1] 𝖞𝒄 = 𝟎, 𝟔𝟕, 𝖞𝒕 = 𝟎, 𝟒 ( Dựa vào số cọc n = 10 a = ) l Điện trở điện cực hỗn hợp : 𝑹= 𝑹𝒄 𝑹𝒕 𝟑𝟒, 𝟏𝟔 𝟓, 𝟓𝟗 = = 𝟑, 𝟕𝟒Ω < 𝑹𝒚𝒄 = 𝟒Ω 𝖞𝒕 𝑹𝒄 + 𝒏 𝖞𝒄 𝑹𝒕 𝟎, 𝟒 𝟑𝟒, 𝟏𝟔 + 𝟏𝟎 𝟎, 𝟔𝟕 𝟓, 𝟓𝟗 7: TÍNH TỐN DUNG LƯỢNG BÙ ĐỂ CẢI THIỆN HỆ SỐ CÔNG SUẤT 7.1 Ý nghĩa việc bù công suất phản kháng Công suất phản kháng tiêu thụ động không đồng bộ, máy biến áp, đường dây tải điện nơi có từ trường u cầu cơng suất phản kháng giảm đến tối thiểu khơng thể triệt tiêu cần thiết để tạo từ trường, yếu tố trung gian cần thiết q trình chuyển hóa điện Cơng suất tác dụng P công suất tiến hành nhiệt máy dùng điện, cịn cơng suất phản kháng Q cơng suất từ hóa máy điện xoay chiều, khơng sinh cơng Trong xí nghiệp cơng nghiệp, động khơng đồng tiêu thụ khoảng (6575)%, máy biến áp (15-22)%, phụ tải khác (5-10)% tổng dung lượng công suất phản kháng u cầu Việc bù cơng suất phản kháng cho xí nghiệp, nhằm nâng cao hệ số công suất đến cosφ =(0,9-0,95) Nâng cao hệ số công suất cosφ biện pháp quan trọng để tiết kiệm điện năng, hệ số công suất nâng lên đưa đến hiệu sau đây: + Giảm tổn thất công suất mạng điện Chúng ta biết tổn thất cơng suất đường dây tính: P2 + Q2 P2 Q2 P = R = R + R = P( P) + P(Q) U2 U U Khi giảm Q ta giảm thành phần tổn thất ∆P(P) Q gây + Giảm tổn thất điện mạng: U = P.R + Q X P Q = R + X = U (P) + U (Q) U U U Khi giảm Q ta giảm thành phẩn tổn thất ∆U(Q) Q gây + Tăng khả truyền tải đường dây máy biến áp: Khả truyền tải đường dây máy biến áp phụ thuộc vào điều kiện phát nóng, tức phụ thuộc vào dòng điện cho phép chúng: I = P2 + Q2 3U Biểu thức chứng tỏ với tình trạng phát nóng định đường dây máy biến áp (tức I=const) tăng khả truyền tải cơng suất tác dụng P chúng cách giảm công suất phản kháng Q mà chúng tải Vì giữ nguyên đường dây máy biến áp, cosφ mạng nâng cao (tức giảm lượng Q phải truyền tải) khả truyền tải chúng tăng lên Ngồi việc nâng cao hệ số cơng suất cosφ đưa đến hiệu giảm chi phí kim loại màu, góp phần ổn định điện áp, tăng khả phát điện máy phát điện… 7.2 Tính tốn bù cơng suất phản kháng để cosφ mong muốn sau bù đạt 0,95 Ta có cơng thức xác định dung lượng bù: Qb = P(tanφ1 - tanφ2) Trong đó: cosφ1: hệ số cơng suất ban đầu cosφ2:là hệ số công suất mong muốn hệ số công suất trước lúc nâng cosφ1=0,85 𝒄𝒐𝒔𝝋𝟏 = 𝟎, 𝟖𝟓 → 𝒕𝒂𝒏𝝋𝟏 = 𝟎, 𝟔𝟐 hệ số công suất mong muốn nâng cosφ2=0,95 𝒄𝒐𝒔𝝋𝟐 = 𝟎, 𝟗𝟓 → 𝒕𝒂𝒏𝝋𝟐 = 𝟎, 𝟑𝟑 Chọn phương án bù tập chung tủ phân phối tổng: Vậy công suất cần bù xí nghiệp để nâng cao hệ số cơng suất xí nghiệp lên 0,95 là: 𝑸𝒃 = 𝑷𝒕𝒕 (𝒕𝒂𝒏𝝋𝟏 − 𝒕𝒂𝒏𝝋𝟐 ) = 𝟏𝟗𝟓𝟎, 𝟖𝟑(𝟎, 𝟔𝟐 − 𝟎, 𝟑𝟑) = 𝟓𝟔𝟓, 𝟕𝟒 𝒌𝑽𝑨𝒓 8:Thiết kế chiếu sáng cho phòng điển hình,bằng tay phần mềm dialux evo Kết mơ dialux cho phịng điển hình ... (V) Máy biến áp đặt cách khu đô thị L =11 0(m) 2.2: Các phương án cấp điện cho khu đô thị Tổng quan phương án: ta cấp điện cho tủ hạ từ trạm biến áp, từ tử hạ cấp điện cho tủ động lực khác Vị trí... +1x22