MỤC LỤC MỤC LỤC 2 ĐỀ BÀI 3 I LỰA CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI, CHIỀU DÀI CỌC, KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỌC 6 1 1 Đài cọc 6 1 2 Cọc đúc sẵn 6 1 3 Chiều sâu đáy đài 6 1 4 Chọn tiết diện cọc 6 II DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐƠN 7 2 1 Sức chịu tải của cọc theo đất nền 7 2 2 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu 8 III XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG VÀ BỐ TRÍ CỌC 9 3 1 Sơ bộ lựa chọn số lượng cọc 9 3 2 Xác định kích thước tiết diện cột 9 IV KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA MÓNG CỌC 10 V Tính toán và kiểm tra sức chịu tải của nền đất.
MỤC LỤC MỤC LỤC ĐỀ BÀI I LỰA CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI, CHIỀU DÀI CỌC, KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỌC 1.1 Đài cọc 1.2 Cọc đúc sẵn 1.3 Chiều sâu đáy đài 1.4 Chọn tiết diện cọc II DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐƠN 2.1 Sức chịu tải cọc theo đất 2.2 Sức chịu tải cọc theo vật liệu III XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG VÀ BỐ TRÍ CỌC 3.1 Sơ lựa chọn số lượng cọc 3.2 Xác định kích thước tiết diện cột: IV KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA MÓNG CỌC 10 V Tính tốn kiểm tra sức chịu tải đất mũi cọc 11 VI.XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC .13 VII.TÍNH TOÁN, CẤU TẠO CHI TIẾT CỌC ĐẢM BẢO ĐIỀU KIỆN AN TỒN VẬN CHUYỂN VÀ THI CƠNG .14 7.1 Đối với loại cọc dài 8m 15 7.2 Đối với loại cọc dài 7m 17 VIII.TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO CHI TIẾT ĐÀI MÓNG 20 8.1 Kiểm tra đâm thủng 20 8.2 Tính tốn cường độ tiết diện thẳng đứng – Tính cốt thép đai 23 ĐỀ BÀI Yêu cầu Thiết kế móng cọc đài thấp bê tơng cốt thép (BTCT) chân cột có tải trọng theo số liệu mục điều kiện đất cho mục Biết cọc thi công theo phương pháp ép, yêu cầu: - Lựa chọn chiều sâu đáy đài, chiều dài cọc, kích thước tiết diện cọc; - Dự báo sức chịu tải cọc đơn; - Xác định số lượng cọc bố trí cọc; - Kiểm tra sức chịu tải cọc móng; - Tính tốn kiểm tra sức chịu tải đất mũi cọc; - Tính tốn kiểm tra độ lún móng cọc (cho phép độ lún móng cọc 8cm); - Tính tốn, cấu tạo chi tiết cọc đảm bảo điều kiện an tồn vận chuyển thi cơng; - Tính tốn cấu tạo chi tiết đài móng; Đồ án trình bày gồm hai phần: Quyển thuyết minh tính toán (A4) vẽ cấu tạo chi tiết cọc đài móng (A3) Số liệu tải trọng Số liệu Nhóm N (T) 400 4000(KN) M x (Tm) 40 400(KNm) My 10 100(KNm) (Tm) Số liệu địa chất Laye r Sức chịu tải quy ước qc (kG/cm2) Modul tổng biến dạng E (kG/cm2) 1.1 120.0 1.6 86.0 1.0 73.0 0.9 73.0 5a 0.9 61.0 5b 1.1 99.0 1.8 150 3.0 200.0 3.0 183.0 4.0 229.0 Trụ địa chất - Khu vực xây dựng đất gồm lớp: + Lớp 1: cát bụi dày, 4,7m yếu; + Lớp 2: đất sét có tính dẻo thấp yếu, chiều dày 1,8m; + Lớp 3: bụi, chiều dày 5,6m, yếu; + Lớp 4: cát sét, chiều dày 8,4m, yếu; + Lớp 5a: đất sét có tính dẻo cao, chiều dày 7,9m, tốt; + Lớp 5b: đất sét cứng, chiều dày 2,6m, tốt; + Lớp 6: đất sét cứng, chiều dày 6,3m, tốt - Dùng phương pháp cọc đài thấp Đài đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu xuống lớp khoảng 1m Hình Trụ địa chất I LỰA CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI, CHIỀU DÀI CỌC, KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỌC 1.1 - Đài cọc Bê tơng: B20 có R b 11.5 MPa (1150 T/m ), R bt 0.9 MPa (= 90 T/m ) Cốt thép: thép chịu lực đài thép loại AII có R a 280 MPa (= 28000 T/m ) Bê tông lót: Bê tơng B15 Đài liên kết ngàm với cột cọc Thép cọc neo đài chọn 40 cm đầu - cọc đài 10 cm 1.2 Cọc đúc sẵn - Hạ cọc phương pháp ép cọc Cọc đóng: theo Meyerhoff lấy α = kPa, β = 400 kPa - Bê tông: B25; R b 14,5 MPa (= 1450 T/m ), R bt 1, 05 MPa - Cốt thép: Thép chịu lực AII có R a 280 MPa (= 28000 T/m ) , đai cọc AI ( R a 225 MPa = 22500 T/m ) 1.3 - Chiều sâu đáy đài Chọn chiều sâu chơn móng 1,5m 1.4 - Chọn tiết diện cọc Chọn tiết diện cọc 35 x 35 (cm) Thép dọc chịu lực: 416AII (lấy theo cấu tạo) Chiều dài cọc: chọn chiều sâu cọc hạ vào lớp khoảng 1m (chưa kể mũi cọc) Chiều dài cọc ( chưa kể mũi cọc): lc (4, 1,8 5, 8, 7,9 2, 0,5) 1,5 31( m) L l L 31 0,5 30,5m Chiều dài tính toán: c c Cọc chia thành đoạn cọc đúc sẵn gồm đoạn dài 8m đoạn dài 7m Được nối với phương pháp hàn nối mã II DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐƠN 2.1 Sức chịu tải cọc theo đất Bảng 1: Dự báo dựa vào kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT Lớp đất Độ sâu Chiều dày 4,7 4,7 N 30 15,25 Góc ma sát Lực dính i 28,29 i Ni Ni (kPa) 30,5 6,5 1,8 12,22 16,5 12 12,1 5,6 11,46 13,2 14,3 22,92 20,5 8,4 8,6 12,22 16,9 17,2 5a 28,4 7,9 5,3 10,09 11,6 10,6 5b 31 2,6 16,9 14,45 20,8 33,8 37,3 6,3 27,5 16,4 15,8 55 Trong đó: + 1 hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc với cọc vuông, hạ phương pháp ép cọc: 1 =2 F 0,35 0,35 0,1225( m ) c + Diện tích tiết diện cọc: u 0,35 1, 4m + Chu vi thiết diện cọc: c + Sức kháng giới hạn đất mũi cọc: R n R6 N 400 27.5 11000kPa - Qs: ma sát cọc đất xung quanh thành cọc: n Qs uc ( i i ) hi i 0 1, 618, 652 = 866,1 kN - Lực kháng mũi cọc: Qc Rn Fc 11000 0,1225 1347,5( kN ) Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT - công thức Meyerhof (cho kết thiên an toàn): - Sức chịu tải cho phép cọc: Pgh Qc Qs 1347,5 866,1 885, 45( kN ) Fs Fs 2,5 Với Fs hệ số an toàn tối thiểu chọn 2,5 [ P]dn [ P ] 2.2 Sức chịu tải cọc theo vật liệu - Sức chịu tải cho phép cọc theo vật liệu: - Từ (*) (**) ta có: [ P] [ P]dn ;[ P]vl min{885, 45; 1776, 25} 855, 45( kN ) [ P ]vl Rb Fc 14500 0,1225 1776, 25(kN ) (**) = > Chọn [P] = 900kN III XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG VÀ BỐ TRÍ CỌC 3.1 Sơ lựa chọn số lượng cọc Sơ bộ: nc N0 4000 1, 5,33 [ P] 900 Sơ chọn cọc Trong đó: No: Tổng tải trọng thẳng đứng mức mặt đất β: hệ số dự trữ xét đến ảnh hưởng momen, M o trọng lượng đài cọc, thiết kế sơ lấy β = 1.2 ÷ 2.0 Chọn số cọc cọc (35x35cm) để bố trí, khoảng cách tim cọc 3d – 6d=1.05 – 2.1m, khoảng cách lấy từ tim cọc đến mép đài 0,7d = 0.425m => lấy 0.35m III.2 Xác định kích thước tiết diện cột: Diện tích cần thiết tiết diện cột: N 0tt 4000 Fc (1,1 1,5) (1,1 1,5) (0,3 0, 4)(m ) Rb 14,5 10 b l 0,5 0, 0,35( m ) c c Chọn Chiều cao đài chọn khoảng (0.7 – 1.0)h = 1,1m Bố trí hình vẽ: Hình Mặt bố trí cọc IV KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA MÓNG CỌC Giả thiết đài cứng tuyệt đối đất đài cọc không tham gia chịu lực, tải trọng tác dụng lên đầu cọc tính theo cơng thức sau: PWi max N M x yi M y xi 4195,3 400 yi 100 xi nc nc nc 5, 76 2,94 yi xi i 1 i 1 Trong đó: n: số cọc N: Tổng tải trọng thẳng đứng mức đáy đài N N l.b.hd 4000 3,1 2,11,5 20 4195,3 kN ( – tọa độ cọc thứ i nc x i 1 i nc 0, 2,94(m ) 2 ; y i 1 i 1, 22 5, 76( m2 ) Hình Tọa độ cọc hệ trục tọa độ quán tính trung tâm Kết xác định tải trọng lên đầu cọc bảng sau: No xi yi xi2 yi2 0.7 0.7 0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -1.2 1.2 -1.2 1.2 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 1.44 1.44 1.44 1.44 Pwi (kN) 639.69 723.03 806.36 592.07 675.41 758.74 Kiểm tra sức chịu tải theo điều kiện kĩ thuật: Pw max Wc 806,36 25 0,1225 30,5 899,77( kN ) Pw max Wc [ P ] 900(kN ) Cọc đảm bảo sức chịu tải Số lượng cọc bố trí hợp lý V Tính tốn kiểm tra sức chịu tải đất mũi cọc Xác định kích thước khối móng quy ước (móng tương đương) - Giả thiết coi hệ móng khối quy ước hình: - Góc ma sát trung bình đất chiều dài làm việc cọc: n tb h i i 1 i n h i 1 13,860 i Trong đó: i góc ma sát lớp đất thứ i mà cọc qua hi chiều dài đoạn cọc qua lớp i mà cọc qua Áp dụng vào cơng thức (5.8) ta tính được: 3, 065 0,83 19,8 5, 1 5, 24 32 18 30,5 1,17 14, 24 15,8 3274( KN / m ) pu Suy sức chịu tải nền: pa pu 3274 1309(kN / m2 ) Fs 2,5 Vậy ta có ptb < pa, đất đủ sức chịu tải VI XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC - Tải trọng gây lún đáy móng quy ước: pgl ptb tb Lc hm 664, 43 18 30,5 20 1, 85, 43( kN / m2 ) - Dự báo lún: S i zi E Trong đó: E0, modun biến dạng hệ số poisson lớp đất mũi cọc; Bqư chiều rộng khối móng quy ước; Zi chiều sâu lớp đất xét hệ số xác định theo công thức : 1 ( 0 hệ số biến dạng lớp đất xét) 11 02 0 N0 z z/b k0 0.00 0.25 0.05 0.9977 0.5 0.09 0.9954 0.75 0.14 0.9844 0.19 0.9706 1.5 0.28 0.9263 0.37 0.8628 2.5 0.46 0.7886 0.56 10 3.5 0.65 Δσz (kPa) 85.740 85.543 85.346 84.403 σz0 548.69 553.18 557.68 562.18 83.22 566.68 79.421 73.977 67.615 575.67 0.6926 59.384 602.66 0.6103 52.327 611.65 584.67 593.66 S 0.0011 0.0011 0.0011 0.0011 0.0023 0.0022 0.0020 0.0018 0.0016 1.4837 Vậy tổng lún S 1,4cm < [S] = 8cm =>Thoả mãn Vậy độ lún móng cọc đáp ứng thoả mãn yêu cầu kĩ thuật VII TÍNH TỐN, CẤU TẠO CHI TIẾT CỌC ĐẢM BẢO ĐIỀU KIỆN AN TOÀN VẬN CHUYỂN VÀ THI CÔNG - Tải trọng phân bố theo chiều dài cọc: q tb Fc Trong đó: 12 - q trọng lượng mét dài cọc; - bt trọng lượng riêng bê tông bt= 25kN/m3; - Fc diện tích tiết diện cọc Fc=35×35=0,1225 m2; Với ƞ hệ số làm việc động q trình thi cơng vận chuyển: Khi ƞ =1,6 vận chuyển cọc tải trọng phân bố là: q tb Fc 25 0.1225 1.6 4.9( KN / m) Khi ƞ =1,4 cẩu lắp tải trọng phân bố là: q tb Fc 25 0.1225 1.4 4.29( KN / m) 7.1 Đối với loại cọc dài 8m Đoạn cọc dài 8m bố trí móc 1.1 Khi vận chuyển cọc Biểu đồ momen vận chuyển cọc Chọn đoạn a cho M M a 0, 207 Ld 0.207 1,66m Khi đó: 13 qa 4,9 1.66 6.75( KNm) 2 qL L 4,9 82 M 1 d q a d 4,9 1.66 6.67( KNm) 8 M 1 Với: o q trọng lượng mét dài cọc; o Ld chiều dài đoạn cọc phân tích Ld = 8m; o a khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc cẩu 1.2 Khi cẩu lắp Biểu đồ momen cẩu lắp Chọn b cho M M b 0.294 Ld 0.294 2.35m M 2 qa 4, 29 2,352 11,84( KNm) 2 M 2 qLd Ld 2b 4, 29 82 2,35 11, 71( KNm) Ld b 2,35 Với: o q trọng lượng mét dài cọc; o Lđ chiều dài đoạn cọc phân tích Lđ=6m; o b khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc hoạt động 14 - Ta thấy M1+ < M2+ => Trị số momen dương lớn M2 = 11,71(KNm) Dùng M2 để tính tốn - Lấy lớp bảo vệ cọc a’=3cm = 0.03m; Chiều cao làm việc cốt thép: h0= 0.35 – 0.03=0.32m Lượng cốt thép dọc mặt cọc phải thoả mãn điều kiện sau: Fa M2 11.71 14.5 105 ( m2 ) 1.45(cm2 ) 0,9 h0 Ra 0,9 0,32 280000 Diện tích cốt thép yêu cầu nhỏ Bố trí thép dọc theo yêu cầu cấu tạo với cọc 350x350: 4Φ16 (Fa = 8,04 cm2) 1.3 Tính tốn cốt thép làm móc cẩu Cọc chịu lực kéo móc cẩu trường hợp cẩu lắp - Lực kéo móc cẩu trường hợp cẩu lắp cọc: Fk q l - Lực kéo nhánh gần đúng: Fk' Fk q l 4,9 9,8KN 4 Coi kéo thép chịu lực - Lượng cốt thép móc cẩu Thép (AI) cần thiết: Fa Fk' 9,8 4,35 10 5 (m ) 0, 435cm Ra 225000 15 Trong đó: Ra cường độ chịu kéo thép (AI) Ra =225MPa Chọn thép móc cẩu ϕ12 có Fa=1,13cm2 7.2 Đối với loại cọc dài 7m Đoạn cọc dài 7.2m bố trí móc 1.4 Khi vận chuyển cọc Biểu đồ momen vận chuyển Chọn a cho M M => a=0,207×Lc=0,207×7 =1,45m qa 4,9 1, 452 M 5,15( KNm) 2 qL q a Ld 4,9 4,9 1, 45 M 1 d 5,145( KNm) 8 Trong đó: o q trọng lượng mét dài cọc; o Lđ chiều dài đoạn cọc phân tích Lđ = 7,2m; o a khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc hoạt động 1.5 Khi cẩu lắp 16 Biểu đồ momen cẩu lắp Chọn b cho M M => b = 0,294×Lc = 0,294×7,2 = 2,06m M M qa 4, 29 2, 06 9,1( KNm) 2 2 qLd Ld 2b 4, 29 2, 06 8,93( KNm) Ld b 2.06 Trong đó: o q trọng lượng mét dài cọc ; o Lđ chiều dài đoạn cọc phân tích Lđ = 7m; o b khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc hoạt động - Ta thấy trị số momen lớn M2- = 9,1 (KNm) Dùng để tính tốn - Lấy lớp bảo vệ cọc a’ = 3cm = 0,03m; Chiều cao làm việc cốt thép: h0 = 0,35 – 0,03=0,32 m - Lượng cốt thép dọc mặt cọc phải thoả mãn điều kiện sau: Fa M 0,9 h0 Ra Trong đó: o Fa tổng diện tích cốt thép mặt ; o M momen uốn lớn nhất; o h0 chiều cao làm việc tiết diện cọc tính dầm chịu uốn; o Ra cường độ chịu kéo thép (-AII) Ra =280MPa 17 Khi ta có Fa M2 9,1 1,128 104 (m2 ) 1,128(cm2 ) 0,9 h0 Ra 0,9 0,32 280000 Diện tích cốt thép yêu cầu nhỏ Bố trí thép dọc theo yêu cầu cấu tạo với cọc 350x350: 4Φ16 Fa = 8,04 cm2 1.6 Tính tốn cốt thép làm móc cẩu Cọc chịu lực kéo móc cẩu trường hợp cẩu lắp - Lực kéo móc cẩu trường hợp cẩu lắp cọc: Fk q l - Lực kéo nhánh gần Fk' Fk q l 4,9 8,58KN 4 Coi kéo thép chịu lực - Lượng cốt thép móc cẩu Thép (-AI) cần thiết: Fa Fk' 8,58 3.81105 ( m2 ) 0,381cm2 Ra 225000 Trong đó: Ra cường độ chịu kéo thép (AI) Ra =225MPa Chọn thép móc cẩu ϕ12 có Fa=1,13cm2 VIII TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO CHI TIẾT ĐÀI MÓNG 8.1 Kiểm tra đâm thủng 1.1 Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp lực cắt: 18 Cọc đâm thủng đài theo dạng hình tháp lực cắt - Tác dụng tải trọng lên cọc: Pi N nc Trong đó: N tổng lực dọc đáy đài; nc tổng số cọc đáy đài Pi - N 4195,3 699, 2( KN ) nc Điều kiện đâm thủng: Pdt Pcdt Trong đó: 19 Pđt lực đâm thủng tổng hợp phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp: Pdt N n1 nc Với: N tổng lực dọc cao trình đáy đài; n1 tổng số cọc nằm phạm vi đáy hình tháp đâm thủng; nc tổng số cọc đáy đài Từ công thức (8.3) ta thay số tính được: Pdt N n1 4195,3 4195,3( KN ) nc (*) Pcdt Lực chống đâm thủng: h h Pcdt h0 Rbt (bc c2 ) (hc c1 ) c2 c1 Với: - Rbt cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng Rbt=1,05 Mpa = 1050KN/m2; - h0 chiều cao làm việc đài h0 =1,1m – 0,1m= 1m; - hc×bc kích thước cột = 500 × 700mm; - c1;c2 khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng c1=0,675m; c2=0,275m; cmax h0 1( m) cmin 0, h0 0, 4(m) cmin 0, c1 cmax c2 0, 275 cmin Ta có h0 1,33 c1 h0 2,5 c2 20 Từ (8.4) ta tính tổng lực kháng cho phép: Pcdt 1 1050 1,33 (0,5 0, 275) 2,5 (0, 0,675) 9383,325(kN ) (**) Từ (*) (**) ta được: Pđt = 4195,3 kN < Pcdt=8710,85 kN Vậy chiều cao đài thoả mãn điều kiện đâm thủng 1.2 Kiểm tra khả hàng cọc chịu lực lớn chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng Cọc chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng Tính cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt - Điều kiện cường độ viết: P [ P] Trong đó: +) P : tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng +) [P]: tổng sức kháng cho phép +) b : chiều rộng đài +) Rbt : cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng đài +) h0 : chiều cao làm việc tiết diện đài xem xét +) c : hình chiếu tiết diện nghiêng lên mặt Ta có: c = c1 = 0,475m < 0,6h0 = 0,54m Khi đó: 21 P 2,5 b h0 Rbt 2,5 2,1 1 1050 5512,5kN Ta có: P P0max 806,36 1612,72kN P < [P] Đảm bảo điều kiện không chọc thủng theo thiết diện nghiêng 8.2 Tính tốn cường độ tiết diện thẳng đứng – Tính cốt thép đai Momen mặt cắt I-I II-II 1.3 - Momen mép cột theo mặt cắt I – I: Trường hợp với Momen mép cột theo mặt cắt I-I ta có: M r1 ( P3 P6 ) 0,85 (806,36 758, 74) 1330,34 KN Trong đó: r1 khoảng cách từ tim cọc 3,6 đến mép cột mặt cắt I-I; r1=0,85; P3, P6 tải trọng tác dụng lên cọc Áp dụng cơng thức ta tính lượng cốt thép tối thiểu cần dùng là: 22 FaI M1 1330,34 5,86 103 m 58, 6(cm ) 0,9 Rs h0 0, 280000 1 Chọn 12ϕ25 (Fa = 58,9 cm2), a=180mm - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Fa 100% bd h0 Thay số ta tính hàm lượng cốt thép là: 1.4 - FaI 58,6 100% 100% 0,31% min 0,05% bd h0 210 90 (thoả mãn) Momen mép cột theo mặt cắt II – II: Trường hợp với Momen mép cột theo mặt cắt II-II M r2 P1 P2 P3 0, 45 (639, 69 723, 03 806,36) 976, 08 KN Trong đó: o r2 khoảng cách từ tim cọc 1,2,3 đến mép cột theo chiều mặt cắt II-II; r2=0,45m o P1,P2,P3 tải trọng tác dụng lên cọc 1,2,3 Lượng cốt thép tối thiểu cần dùng là: FaII M2 976, 08 4,3 103 (m ) 43(cm ) 0.9 Rs h0 0.9 280000 1 Chọn 14ϕ20 (Fa = 43,99 cm2), a = 230mm Từ cơng thức ta thay số ta tính hàm lượng cốt thép: FaII 43 100% 100% 0,15% min 0, 05% ld hd 310 90 (thỏa mãn) Vậy bố trí cốt thép hợp lý 23 Bố trí cốt thép đài (Thép cấu tạo bố trí thép φ10) 24 _Hết_ 25 ... chiều dài cọc, kích thước tiết diện cọc; - Dự báo sức chịu tải cọc đơn; - Xác định số lượng cọc bố trí cọc; - Kiểm tra sức chịu tải cọc móng; - Tính tốn kiểm tra sức chịu tải đất mũi cọc; - Tính... kiểm tra độ lún móng cọc (cho phép độ lún móng cọc 8cm); - Tính tốn, cấu tạo chi tiết cọc đảm bảo điều kiện an tồn vận chuyển thi cơng; - Tính tốn cấu tạo chi tiết đài móng; Đồ án trình bày gồm... tông lót: Bê tơng B15 Đài liên kết ngàm với cột cọc Thép cọc neo đài chọn 40 cm đầu - cọc đài 10 cm 1.2 Cọc đúc sẵn - Hạ cọc phương pháp ép cọc Cọc đóng: theo Meyerhoff lấy α = kPa, β = 400 kPa