Đồ án môn học khai thác hđl tính toán, thiết kế hệ thống động lực tàu vận tải lớp trường sa TS12

Đồ án môn học khai thác HĐL Đồ án mơn học khai thác HĐL LỜI MỞ ĐẦU Tính cấp thiết vấn đề nghiên cứu Tại Học viện Hải quân, việc học tập, nghiên cứu làm chủ trang thiết bị động diesel gặp nhiều khó khăn có hội tiếp xúc trực tiếp với động cơ, tài liệu học tập tài liệu tham khảo hạn chế Một phần trang thiết bị cịn ít, học viên cịn chưa trực tiếp thực hành nghiên cứu loại động diesel trang bị tàu Hải quân Việt Nam, đặc biệt loại tàu vận tải, để bước tiếp cận với động diesel chưa có Học viện đồng thời làm tài liệu phục vụ cho việc học tập môn “ Khai thác hệ động lực tàu thủy quân sự” Học viện Hải qn, tơi đề xuất đồ án mơn học: “Tính tốn, thiết kế hệ thống động lực Tàu vận tải lớp Trường sa TS12 ” Nhằm giúp trình học tập nghiên cứu hệ động lực động diesel tàu thủy, đồng thời có hướng phát triển mơ tính tốn tầm hoạt động động diesel khác giúp cho học viên có nhìn trực quan hơn, giúp trình vận hành khai thác hiệu q trình học tập cơng tác đơn vị sau Mục tiêu, đối tượng nghiên cứu - Mục tiêu: Thu thập số liệu, dùng excel tính tốn, đánh giá mơ hệ thống động lực tàu vận tải TS12 - Đối tượng, phạm vi nghiên cứu: Hệ động lực tàu vận tải TS12 Phương pháp nghiên cứu - Phương pháp lý thuyết: thông qua loại tài liệu tham khảo hệ động lực tàu TS12 - Phương pháp thực nghiệm: sử dụng excel để tính tốn mơ hệ thống động lực tàu vận tải TS12 Đồ án môn học khai thác HĐL Chương TỔNG QUAN VỀ TÀU VẬN TẢI TS12 1.1 TỔNG QUAN VỀ TÀU TS12 1.1.1 Loại tàu, cơng dụng TS12 tàu vận tải có sức chở 10.500 loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang, boong chính, boong dâng lái boong dâng mũi Tàu thiết kế trang bị 01 diesel kỳ truyền động trực tiếp cho 01 hệ trục chân vịt Tàu thiết kế dùng để chở hàng khơ, hàng bách hóa, tiếp dầu đảo thuộc chủ quyền nước ta 1.1.2 Vùng hoạt động Ven biển Việt Nam Đông Nam Á 1.1.3 Cấp thiết kế Tàu thiết kế thoả mãn Cấp không hạn chế theo Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ thép – 2003, Bộ Khoa học Công nghệ Môi trường ban hành Phần hệ thống động lực tính tốn thiết kế thoả mãn tương ứng Cấp không hạn chế theo TCVN 6259 – : 2003 1.1.4 Các thông số phần vỏ tàu – Chiều dài lớn Lmax = 110,00 – Chiều dài hai trụ Lpp = 99,75 m – Chiều rộng thiết kế B = 18,80 m – Chiều cao mạn D = 13,00 m – Chiều chìm toàn tải d = 9,20 m – Lượng chiếm nước Disp = 1.1.5 Hệ động lực – Máy m 10500tons 6L350PN – Số lượng 01 – Công suất H = 720 kW/(hp) – Số vòng quay N = 375 v/p – Kiểu truyền động Trực tiếp – Chân vịt Cố định bước Đồ án môn học khai thác HĐL 1.2 TỔNG QUAN HỆ THỐNG NĂNG LƯỢNG VÀ TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC 1.2.1 Bố trí buồng máy Buồng máy bố trí từ sườn 08 (Sn8) đến sườn 25 (Sn25) Diện tích vùng tơn sàn lại thao tác khoảng 25 m2 Lên xuống buồng máy 04 cầu thang (02 cầu thang tầng1 02 cầu thang tầng 2) 01 cầu thang cố Trong buồng máy lắp đặt 01 máy thiết bị phục vụ hệ thống động lực, hệ thống ống toàn tàu Điều khiển thiết bị thực chỗ buồng máy Điều khiển máy thực chỗ buồng máy từ xa buồng lái Một số bơm chuyên dụng điều khiển từ xa boong bơm vận chuyển dầu đốt, bơm nước vệ sinh, sinh hoạt, quạt thơng gió Buồng máy có kích thước chính: – Chiều dài: 12,5 m – Chiều rộng trung bình: 14,70 m – Chiều cao trung bình: 3,50 m 1.2.2 Máy - Động chậm tốc tăng áp tuabin khí xả - kỳ, gồm xi lanh bố trí thành hàng thẳng đứng - Làm mát nước phun nhiên liệu trực tiếp - Công suất định mức 720 kw - Tốc độ định mức 375 v/p - Công suất tải 10% …792 Kw - Công suất trường hợp không tăng áp max : 338 Kw - Kiểu buồng đốt : hesselman - Khí tăng áp-tăng áp suất thấp - Thứ tự nổ : Chạy tiến/cùng chiều kim đồng hồ 1-4-2-6-3-5 Chạy lùi/ngược chiều kim đồng hồ 1-5-3-6-2-4 - Chạy đảo chiều-máy đảo chiều trực tiếp - Làm mát nước Đồ án môn học khai thác HĐL - Bôi trơn dầu áp suất - Khởi động-khí nén - Đặc tính thiết kế a Số xi lanh : xy lanh b Đường kính xi lanh : 350 mm c Hành trình : 500 mm d Dung tích : 48,2 dm3 e Dung tích động : 289,2 dm3 f Tỷ số nén : 1:13,8 g Lực xuất bánh đà (GD2) : 20,84 KNm2 - Tốc độ máy a Tốc độ trung bình piston : 6,25m/giây b Phạm vi quay : 120-386 v/p c Tốc độ thấp : 120 v/p d Tốc độ vượt tải 10% : 386 v/p e Chạy trơn : 120 5v/p f Tốc độ không tải : max 394 5 v/p g Tốc độ cao tạm thời : 412 v/p h Tốc độ thay đổi lên xuống bất thường máy làm việc max : 1% v/p 1.2.3 Tổ máy phát điện Diesel lai máy phát có ký hiệu WEICHAI diesel kỳ tác dụng đơn, hàng xy-lanh thẳng đứng, tăng áp, làm mát gián tiếp hai vòng tuần hồn, bơi trơn áp lực tuần hồn kín, khởi động điện Các thông số động Diesel lai máy phát – Số lượng 02 – Kiểu máy WEICHAI – Công suất định mức, [Ne] 720 hp Đồ án môn học khai thác HĐL – Số vòng quay định mức, [n] 1200 rpm – Đường kính xylanh, [D] 330 mm – Hành trình piston, [S] 232 mm – Số kỳ, [] – Số xy-lanh, [Z] Các thiết bị kèm theo động Diesel lai máy phát – Bơm LO bôi trơn máy 01 cụm – Bơm nước làm mát 01 cụm – Bơm nước biển làm mát 01 cụm – Bầu làm mát dầu nhờn 01 cụm – Bầu làm mát nước 01 cụm – Máy phát điện chiều 01 cụm – Mô-tơ điện khởi động 01 cụm – Các bầu lọc 01 cụm – Bầu tiêu âm 01 – Ống bù hòa giãn nở cụm 01 cụm 1.2.4 Hệ trục - ổ đỡ - chân vịt : - Hệ trục : + Chiều dài trục chân vịt động cơ: Khoang máy trước: 8345 mm Khoang máy sau: 6696 mm + Chiều dài trục trung gian khoang máy trước: 5220 mm + Đường kính ổ trục (ở vị trí ổ đỡ): 130 mm + Đường kính trục: 118 mm - Ổ đỡ: + Ổ đỡ trung gian kiểu lăn dạng bi đũa + Ổ kín vách ngăn vỏ tàu dạng kín, làm khít phía sợi tẩm chì Đồ án mơn học khai thác HĐL + Ổ đỡ chặn chịu lực để nhận lực đẩy vào thân tàu - Chân vịt: + Số lượng: + Số cánh: + Đường kính: 1200mm + Khối lượng: 225kg + Khoảng cách chân vịt: 1,5m 1.3 Đánh giá bố trí hệ động lực tàu TS12 a Ưu điểm: - Kết cấu khoang máy đơn giản tàu có máy - Bố trí hệ trục ngắn làm giảm tổn hao hiệu suất nâng cao cơng suất có ích -Tàu phục vụ mục đích vận tải nên kết cấu khơng phức tạp, dễ khai thác vận hành - Nâng cao lợi ích kinh tế giảm giá thành hệ trục b Nhược điểm: - Ổn định dọc tàu hệ trục máy nằm phía tàu cân dọc tàu - Tầm nhìn quan sát thuyền trường giảm có phát sinh khoảng cách từ lầu lái phái đuôi tới mũi tàu -Khả sinh tồn tàu giảm trường hợp tàu 1máy hệ trục có sư cố mà ko khắc phục tàu khó vượt qua hạn chế lớn trình khai thác tàu mẫu cần khắc phục Đồ án môn học khai thác HĐL Chương 2: TÍNH CHỌN CÁC PHẦN TỬ CỦA HỆ ĐỘNG LỰC CHÍNH 2.1 TÍNH SỨC CẢN 2.1.1 Lựa chọn phương pháp tính : Thơng số CB Tàu thiết kế 0,75 Giới hạn 0,65  0,8 L B T L B 5,85 V xc 2,04 4,54 1.5 % 2,02  3,96 4,232  6,36 -2%  +3,54% - Trong : V = L.B.d CB (m3) lượng chiếm nước thể tích tàu - Tàu thiết kế sườn mũi lê, lựa chọn phương pháp Holtrop tính sức cản cho tàu 2.1.2 TÍNH LỰC CẢN VÀ CƠNG SUẤT KÉO TÀU : Sức cản toàn : RT  RF (1  k1 )  RAPP  Rw  RB  RTB  RA (KN ) Trong : RFO(1+k1)_Sức cản ma sát tương đương (KN) RAPP_Sức cản phần nhơ (KN) Rw_Sức cản sóng (KN) Đồ án mơn học khai thác HĐL RB_Sức cản áp suất bổ sung mũi (KN) RTB_Sức cản áp suất bổ sung ngập đuôi kiểu tuần dương hạm (KN) RA_Sức cản hiệu chỉnh tàu thực mơ hình (KN) 2.1.2.1 RFO_ Sức cản ma sát tương đương tính theo cơng thức: RFo   CFo v  (kN)  : khối lượng riêng nước 20 C   1.025(tấn/ m3 ) - nước mặn ν: tốc độ tàu (m/s)  :diên tích mặt cắt ướt vỏ bao thân tàu ( m ) */ Hệ số sức cản ma sát tính theo cơng thức ITTC – 1957 CFO  0, 075 (lg Re  2) L Re.10-6= v  Trong : theo ITTC – 1957 _ Số Raynoll v (m/s)_Tốc độ tàu L = 110 (m)_ Chiều dài thiết kế tàu  - hệ số nhớt động học nước  = 1,056.10-6,nước biển 20oC */ 1+k1 : Hệ số hình dáng tính theo cơng thức: B T L L3 ( )1,06806 ( )0, 46106 ( ) 0,121563 ( )0,36486 (1   )  0.604247 L LR  1+k1 = 0,93+0,4817118 C14 L = 1,298 Trong đó: L =110(m) _Chiều dài đường nước d = 9,2 (m) _Chiều chìm thiết kế tàu B = 18,8 (m)_Chiều rộng thiết kế tàu Đồ án môn học khai thác HĐL  _ Hệ số béo thân ống tính chiều dài đường nước thiết kế L CP =     = 0,7614 LR_Chiều dài bóp xác định theo công thức: LR  L(1    0.06 x B ) 4  = 18,14 (m) xB =1,5%_Hồnh độ tâm đo từ 0,5L,tính theo tỉ lệ % chiều dài L, giá trị dương theo hướng mũi tàu C13_Hệ số xét đến hình dáng đuôi tàu : C13= + 0,011CAP =1,011 CAP = 10_Với sườn hình chữ U V =14269,2 (m3)-Lượng chiếm nước tàu */ _diện tích mặt ướt tàu xác định theo công thức :   L(2T  B)  (0, 453  0, 4425  0, 2862.  0, 03467 A B  0,3696. )  2,38 BT T  = 3320,62 (m2) Trong đó:ABT = (m2) :diện tích ngâm nước mũi cầu(quả lê)  = 0,75 _ hệ số béo thể tích  = 0.985 _ hệ số béo sườn  = 0,86 _ hệ số béo đường nước 2.1.2.2 RAPP : Sức cản phụ RAPP 0,5 v S APP (1  k2 )eq CF Trong :  : Tỷ trọng nước v _Tốc độ tàu   1.025 t / m3  (m/s) SAPP_Diện tích mặt ướt phần phụ (m2 ) 1+k2_yếu tố hình dáng phần phụ (1+k2) eq xác định theo công thức : 10 Đồ án mơn học khai thác HĐL 3.3.2 Bulơng bích nối trục Bảng 3.5 № Hạng mục tính Vật liệu bu-lơng Đường kính trục chân vịt Tính bu lơng bích nối trục Ký hiệu Đơn vị Công thức - Nguồn gốc Kết Thiết kế định SF45 ds mm Theo thiết kế 340 Số bulông n Chiếc Thiết kế định Đường kính vịng chia D mm Thiết kế định 490 Ts N/mm2 Lấy giá trị nhỏ thép KSF 45 460 Tb N/mm2 Theo vật liệu 750 Giới hạn bền kéo danh nghĩa vật liệu làm trục Giới hạn bền kéo danh nghĩa vật liệu làm bulông Đường kính bulơng db mm Đường kính thiết kế db mm 59,17 Thiết kế định 60 Kết luận: Chọn đường kính bu lơng bích nối trục 60 mm 3.3.3 Chiều dài bạc đỡ Bảng 3.6 № Hạng mục tính Vật liệu làm bạc trục Đường kính tính tốn trục chân vịt Ký hiệu ds Tính chiều dài bạc đỡ Đơn vị m m Công thức - Nguồn gốc Kết Thiết kế định Cao su Mục 3.2.1-6 305,7 29 Đồ án môn học khai thác HĐL № Hạng mục tính Ký hiệu Chiều dài tối thiểu bạc đỡ sau trục chân vịt theo tính tốn L1 Đường kính thưc chân vịt dcc Chiều dài tối thiểu bạc đỡ sau trục chân vịt theo trục thực Chiều dài tối thiểu bạc đỡ sau trục chân vịt Chiều dài bạc đỡ sau trục chân vịt L2 L Ls Đơn vị Công thức - Nguồn gốc Kết L1 = 4.ds 1222,8 Thiết kế định 340 L2 = 3.dcc 1020 L = max(L1, L2) 1222,8 Thiết kế định 1250 m m m m m m m m m Kết luận: Chọn chiều dài bạc đỡ sau trục chân vịt 1250mm Chiều dài bạc đỡ trước trục chân vịt 350 mm 3.3.4 Then chân vịt Bảng 3.7 Tính then chân vịt № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Đường kính trục chân vịt d cm Chiều rộng then b cm Thiết kế định 7,0 Chiều cao then h cm Thiết kế định 3,6 Công thức - Nguồn gốc Kết 340 30 Đồ án môn học khai thác HĐL № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Công thức - Nguồn gốc Đoạn cắt vát then r cm Thiết kế định 0,25 Công suất truyền liên tục lớn H kW Theo lý lịch máy 3.400 Vịng quay tính tốn hệ n rpm Thiết kế định 215 Đường kính đoạn côn d cm Thiết kế định 32 Giới hạn chảy vật liệu σ Theo vật liệu 2.700 Chiều dài toàn L cm 10 Chiều dài then Lt cm kG/cm Kết 39,516 Thiết kế định 40 Kết luận: Chọn then có thông số sau: - Chiều dài then: 40 cm - Chiều rộng then: 7,0 cm - Chiều cao then: 3,6 cm - Đoạn cắt vát: cm 0,2 3.4 ÁP LỰC TÁC DỤNG LÊN GỐI ĐỠ 3.4.1 Phụ tải tác dụng lên gối đỡ 3.4.1.1 Sơ đồ tính Hệ trục tàu coi dầm siêu tĩnh nhiều nhịp đặt gối đỡ chịu tác dụng tải trọng phân bố Với quan điểm sơ đồ tải trọng hệ trục xác định sau: 31 Đồ án môn học khai thác HĐL G R0,M0 R1,M1 q Hình 3.1 3.4.1.2 R2,M2 R3,M3 Sơ đồ phụ tải tác dụng lên gối đỡ Số liệu tính tốn: Chiều dài đoạn K lp = 62,6 cm Chiều dài đoạn dầm treo l0 = 128 cm Chiều dài nhịp No1 l1 = 210,8 cm Chiều dài nhịp No2 l2 = 281 cm Chiều dài nhịp No3 l3 = 182 cm Trọng lượng chân vịt Q = 5080 kG Tỷ trọng vật liệu làm trục γ = 7,86.10-3 kG/cm3 3.4.1.3 Mơmen gối Phương trình mơ men dạng tổng quát cho gối thứ n 3  L M n Ln L  M L q L  q L  2.M n  n  n 1   n 1 n1   n n  n 1 n 1  Jn J n 1  Jn J n 1   J n J n 1  Với n = 13 Tải trọng phân bố đoạn trục chân vịt đoạn trục trung gian Thiết lập hệ phương trình mơmen : 32 Đồ án môn học khai thác HĐL Giải hệ phương trình ta có kết quả: 3.4.1.4 Phản lực tác dụng lên gối đỡ Kết : R0 = 3819 kG R1 = 3094 kG R2 = 1174 kG R3 = 976 kG 3.4.2 Nghiệm bền trục 3.4.2.1 Nghiệm bền tĩnh a Đối với trục chân vịt Bảng 3.8 Nghiệm bền tĩnh trục chân vịt № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Công thức - Nguồn gốc Giới hạn chảy vật liệu T kG/cm2 Mô men uốn lớn tác dụng lên trục chân vịt Mu kG.cm 267620,7 Mô men chống uốn Wu cm3 3856,7 Ứng suất uốn lớn tác động lên trục chân vịt u kG/cm2 Thép KSF45 u = Mu/Wu Kết 3.200 69,39 33 Đồ án môn học khai thác HĐL № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Cơng thức - Nguồn gốc Lực đẩy chân vịt tác động lên trục P kG Diện tích mặt cắt trục F cm2 Ứng suất nén tác dụng lên trục n kG/cm2 n = Ứng suất chế tạo va lắp ráp gây L kG/cm2 L = 150 300 Ứng suất pháp tác dụng lên trục M kG/cm2 M = u + n + L 10 Mô men xoắn tác dụng lên trục Mx kG.cm Mx = 11 Mô men chống xoắn Wx cm2 Wx = 2Wu 7713,4 12 Ứng suất cắt tác dụng lên trục c kG/cm c = Mx/Wx 146,8 13 Tổng ứng suất tác dụng lên trục  kG/cm2 = 433,08 14 Hệ số an toàn n n= 7,39 Thiết kế định Kết 28267 907,46 31,15 250 350,54 1132595 Kết luận: So sánh với hệ số an toàn cho phép n  [n] = 2,8 5,8 Vậy trục chân vịt cơng tác an tồn b Đối với trục trung gian Bảng 3.9 Nghiệm bền tĩnh trục trung gian 34 Đồ án mơn học khai thác HĐL № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Giới hạn chảy vật liệu T kG/cm Mô men uốn lớn tác dụng lên trục trung gian Mu kG.cm Mô men chống uốn Wu cm3 Ứng suất uốn lớn tác động lên trục trung gian u kG/cm Lực đẩy chân vịt tác động lên trục P Diện tích mặt cắt trục Cơng thức - Nguồn gốc Thép KSF45 Kết 3.200 59619,5 Wu = 2154,4 u = Mu/Wu 27,68 kG Thiết kế định 28267 F cm2 F= 615,44 Ứng suất nén tác dụng lên trục n kG/cm n = 45,93 Ứng suất chế tạo va lắp ráp gây L kG/cm Ứng suất pháp tác dụng lên trục M kG/cm 10 Mô men xoắn tác dụng lên trục Mx kG.cm 11 Mô men chống xoắn Wx cm2 Wx = 2Wu 4308,1 12 Ứng suất cắt tác dụng lên trục c kG/cm c = Mx/Wx 262,9 13 Tổng ứng suất tác dụng lên trục  kG/cm = 558,63 14 Hệ số an toàn n n= 5,73 2 2 L = 150 300 M = u + n + L Mx = 250 323,6 1132595 35 Đồ án môn học khai thác HĐL Kết luận: So sánh với hệ số an toàn cho phép n  [n] = 2,8 5,8 Vậy trục trung gian cơng tác an tồn 3.4 Tính tốn truyền động BỐ TRÍ THIẾT BỊ BUỒNG MÁY GIỚI THIỆU CHUNG Việc bố trí thiết bị buồng máy công việc quan trọng phức tạp Cùng phương án trang trí động lực có nhiều phương án bố trí buồng máy Một phương án tốt phương án đảm bảo yêu cầu sau :  Các thiết bị vận hành tin cậy  Thuận tiện cho việc quản lí  Có lợi cho việc bảo dưỡng, sửa chữa, lắp ráp  Đảm bảo điều kiện làm việc thuận lợi cho thuyền viên  Các yêu cầu kĩ thuật trang trí động lực BỐ TRÍ THIẾT BỊ BUỒNG MÁY Các nguyên tắc bố trí trang thiết bị buồng máy :  Phân bố trọng lượng thiết bị, máy móc buồng máy phải đảm bảo cân thiết bị phải bố trí đối xứng qua mặt phẳng dọc thân tàu, bố trí theo thứ tự thiết bị chính, thiết bị có khối lượng lớn bố trí trước, thiết bị phụ có khối lượng nhỏ bố trí sau  Bố trí trang thiết bị buồng máy cho thuận tiện cho việc quản lý, giảm nhẹ cường độ lao động thợ máy Trên sở này, thiết bị phụ cần phải bố trí gần thiết bị mà phục vụ, gần nơi lấy cơng chất gần thiết bị phụ khác chức phục vụ thiết bị Các van có chung chức bố trí thành cụm Các thiết bị theo dõi thường xuyên nên lắp gần vị trí điều khiển lắp thành bảng 36 Đồ án môn học khai thác HĐL  Bố trí thiết bị máy móc cho chúng hoạt động bình thường điều kiện làm việc tàu, kể tàu nghiêng, chúi, ngược sóng, ngược gió, hành hải hay đỗ bến  Bố trí trang thiết bị đảm bảo thuận tiện cho công tác sửa chữa, bảo dưỡng, đảm bảo không gian vận chuyển thiết bị theo ba phương phục vụ cho sửa chữa phải có thiết bị chuyên dùng bàn nguội, máy khoan, máy mài,ê tô…  Bố trí trang thiết bị đảm bỏa yêu cầu đặc trưng thiết bị, đảm bảo an tồn cho buồng máy Các máy có trục nằm ngang bố trí song song với mặt phẳng dọc tâm để tránh tượng quay Các bơm nước khơng có khả tự hút nên đặt thấp mực nước biển thiết bị phát nhiệt nên bố trí khoang riêng, khơng nên bố trí chỗ thoáng, xa khoang chứa nhiên liệu…  Bố trí trang thiết bị buồng máy phải loại trừ chấn động giảm ồn Các thiết bị gây ồn rung động cần đặt cấu vỏ tàu cứng ổn định, khơng đặt động vị trí mà tần số dao động riêng gần với tần số dao động tàu để tránh hiệng tượng cộng hưởng dao động, ví dụ tàu có hai đường trục hai đường tâm lý thuyết chúng không cắt trọng tâm tàu Tránh tiếng ồn bầu tiêu âm vị trí phải thích hợp  Bố trí trang thiết bị buồng máy đảm bảo phịng hỏa, phòng nổ, phòng độc Các thiết bị phát nhiệt nồi hơi, bảng điện, động điện không bố trí gần két nhiên liệu Tất két chứa nhiên liệu phải, dầu nhờn phải có ống thông dẫn lên boong hở, boong thượng tầng Khơng bố trí két dầu chung vách với két nước phòng thuyền viên Phải trang bị hệ thống cứu hỏa hóa chất nước  Bố trí trang thiết bị đảm bảo môi trường làm việc thuận lợi cho thợ máy điều kiện nhiệt độ, thơng gió, chiếu sáng, tiếng ồn  Bố trí trang thiết bị phả tính đến khả chống ngập nước SỐ LIỆU VÀ CÂN BẰNG BUỒNG MÁY Trình tự bố trí thiết bị : Khi bố trí buồng máy phải tiến hành theo trình tự sau :  Quyết định vị trí động  Xác định vị trí thích đáng trục chân vịt  Xác định vị trí chiều dài trục trung gian 37 Đồ án môn học khai thác HĐL  Căn vào kết cấu vỏ tàu tìm vị trí cho phép đặt thiết bị đặc biệt gối trục đẩy, giảm tốc đặt gần đuôi tàu tốt  Song song với việc xác định chiều dọc động ta tiến hành định vị trí đường tâm hệ trục, nên bố trí đường tâm hệ trục song song với đường  Các thiết bị khác bơm nước, bơm nhiên liệu… thường bố trí hai bên động dựa vào hai bên mạn tàu  Các thiết bị khác xếp cho sử dụng hợp lý không gian buồng máy, trọng lượng phân bố đều, trọng tâm thấp đảm bảo thẩm mỹ, có lợi cho điều kiện lao động Xác định toạ độ trọng tâm buồng máy Sau bố trí thiết kế trang thiết bị buồng máy phải tính tốn cân buồng máy để điều chỉnh lại trang thiết bị trước hoàn tất thiết kế Các bước tiến hành : Lập hệ trục Oxyz giao mặt phẳng sau  Mặt phẳng  Mặt phẳng sườn  Mặt phẳng dọc tâm  Trục x : hướng từ lái đến mũi tàu  Trục y : hướng từ mạn trái sang mạn phải  Trục z : hướng từ lên Lập bảng tính tọa độ trọng tâm buồng máy Gọi Gi, xi, yi, zi khối lượng tọa độ trọng tâm thiết bị thứ i Lần lược liệt kê thiết bị chính, thiết bị có trọng lượng lớn xếp trước, thiết bị có trọng lượng nhỏ xếp sau, thiết bị nhỏ di chuyển điều chỉnh sau Thứ tự :  Két nhiên liệu  Máy  Các tổ máy phát điện  Bơm , máy nén 38 Đồ án môn học khai thác HĐL  … Gọi Mxi, Myi , Mzi mô men quán tính tĩnh khối lượng thứ I theo trục x, y, z Tính tốn tọa độ trọng tâm buồng máy tiến hành theo bảng Bảng tính tốn tọa độ trọng tâm buồng máy № Thành phần Gi(kg ) Theo trục X Theo trục Y Theo trục Z Xi(m) Mxi(kg m) Yi(m ) Myi(kg m) Zi(m ) Mzi(k g.m) 234543,4 4,82 30703,4 9,1 57967 0 0,8 12384 Các két Két dầu HFO trực nhật 6370 -36,82 Két dầu DO dự trữ 1& 15480 -32,51 -5032548 Két dầu DO trực nhật 860 -44,8 -38528 3,75 3225 9,1 7826 Két lắng dầu đốt DO 3010 -44,8 -134848 4,75 14297,5 9,1 27391 Két lắng dầu đốt H.F.O 3840 -36,8 6,8 26112 9,1 34944 Két dầu LO 1&2 trực nhật cho xy lanh 20680 -47,3 -978164 -4,88 -100918 9,1 18818 60000 -37,8 -2268000 0 4,1 24600 1000 -34,8 2,8 2800 3,4 3400 -141312 Thiết bị Máy Bơm nước biển làm mát máy 1&2 -34800 39 Đồ án môn học khai thác HĐL Theo trục X Theo trục Y Theo trục Z Gi(kg ) 1000 -42,3 -42300 2,74 2740 6,2 6200 800 -38,5 -30800 4,52 3616 5,49 4392 500 -37 -18500 4,02 2010 1000 12 Máy phụ 1&2 15000 -41,3 -619500 0 6,1 91500 Tổ bơm nước 13 chữa cháy 700 -34,18 -23926 -1,65 -1155 3,35 2345 Tổ bơm dùng 14 chung 700 -34,18 -23926 1,17 819 3,35 2345 600 -38,8 -23280 -3,45 -2070 2,94 1764 300 -40,38 -12114 -5,8 -1740 5,49 1647 300 -40,38 -12114 -6,6 -1980 5,49 1647 0,0796 21540,5 2,97 80239 № Bơm Thành nướcphần làm mát nhiệt độ thấp 1&2 Bơm nước 10 làm mát nhiệt độ cao 1&2 Bơm dầu nhờn 11 máy 1&2 Tổ bơm nước 15 sinh hoạt 1&2 16 Tổ máy nén khí Tổ máy nén khí 17 cố 27046 18 Tổng -35,8 -9669203 Tọa độ trọng tâm buồng máy :  -45.644 m  -0,781380m  3.423 m 40 Đồ án môn học khai thác HĐL 41 Đồ án môn học khai thác HĐL KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Ta thấy loại tàu 1265Э loại qt mìn vịnh có vỏ gỗ thân vỏ yếu tàu chịu sóng < cấp Chính khả biển tương đối hạn chế Mặt khác tàu phục vụ khu vực ôn đới chuyển sang Việt Nam khu vực nhiệt đới nên ảnh hưởng nhiều đến chất lượng thân vỏ, chất lượng làm việc hệ động lực tàu Từ đặc điểm có tác động khơng nhỏ đến tầm hoạt động, tuổi thọ tàu, khả chiến đấu tàu Vì vậy, trình khai thác cần phải có biện pháp tốt nhất, phù hợp với điều kiện môi trường để nâng cao tuổi thọ, tăng khả chiến đấu, hiệu suất khai thác, tính kinh tế cho tàu nói chung hệ động lực tàu nói riêng Ngồi ra, để đáp ứng yêu cầu trình khai thác cần phải thường xuyên làm tốt công tác bảo quản, bảo dưỡng cho tàu hệ động lực tàu theo quy định Tổ chức khắc phục hư hỏng nhỏ cho hệ động lực tàu, thân vỏ tàu từ ban đầu, khơng hư hỏng phận mà làm ảnh hưởng đến toàn chất lượng làm việc hệ động lực khả hoạt động tàu Trong trình thực đồ án môn học, thời gian tiếp cận với tàu HQ863 cịn ít, thời gian biển chưa nhiều nên q trình trình tốn cịn gặp số khó khăn, số liệu tính tốn đạt mức tương đối Tơi xin cảm ơn đồng chí giảng viên Nguyễn Trọng Hùng, cán chiến sĩ tàu HQ863 đồng chí đồng đội giúp đỡ chúng tơi hồn thành tốt đồ án mơn học Kiến nghị Để q trình làm đồ án mơn học cho môn học Khai thác hệ thống động lực, môn chuyên ngành khác thuận lợi kính mong đồng chí giảng viên khoa Cơ điện đề nghị cho học viên thực tập, tham gia huấn luyện biển đường dài nhiều để học viên có mức độ tiếp cận tốt 42 Đồ án môn học khai thác HĐL TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Trung Hải, Khai thác hệ thống động lực tàu quân sự, HVHQ, 2003 Thuyết minh kỹ thuật động 6L350PN Thuyết minh tính – kỹ chiến thuật hệ tàu TS12 43 ... tham khảo hệ động lực tàu TS12 - Phương pháp thực nghiệm: sử dụng excel để tính tốn mơ hệ thống động lực tàu vận tải TS12 Đồ án môn học khai thác HĐL Chương TỔNG QUAN VỀ TÀU VẬN TẢI TS12 1.1 TỔNG... án môn học: ? ?Tính tốn, thiết kế hệ thống động lực Tàu vận tải lớp Trường sa TS12 ” Nhằm giúp trình học tập nghiên cứu hệ động lực động diesel tàu thủy, đồng thời có hướng phát triển mơ tính tốn... có đồ thị quan hệ lực cản cơng suất kéo có ích theo vận tốc : 14 Đồ án môn học khai thác HĐL 15 Đồ án mơn học khai thác HĐL Hình 2.1 : Đồ thị sức cản công suất kéo theo vận tốc 16 Đồ án môn học