Công trình xây dựng the two little cats building

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN CHƯƠNG 1:TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 11 1.1.NHU CẦU XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 11 1.2.ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 11 1.3.GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 11 1.4.GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 12 1.5.TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 13 1.6.LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 14 1.7.VẬT LIỆU SỬ DỤNG 17 1.8.LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ 18 1.9.TIÊU CHUẨN VÀ PHẦN MỀM TÍNH TỐN 18 1.10 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 19 CHƯƠNG 2: TẢI TRỌNG TẢI TÁC ĐỘNG 20 2.1 TĨNH TẢI 20 2.2 HOẠT TẢI 22 2.3 TẢI TRỌNG GIÓ 23 2.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 30 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ SÀN 36 3.1 CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU SÀN 36 3.2 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 37 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 54 4.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 54 4.2 VẬT LIỆU 56 4.3TẢI TRỌNG 56 4.4 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 59 4.5 NỘI LỰC CẦU THANG 60 4.6 TÍNH CỐT THÉP CẦU THANG 61 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ VÁCH 65 5.1 LÝ THUYẾT TÍNH TỐN 65 5.2 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ CỐT THÉP VÁCH 67 5.3 KẾT QUẢ TÍNH TỐN 71 CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ HỆ KẾT CẤU KHUNG 71 6.1 MỞ ĐẦU 72 6.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, CỘT, VÁCH 73 6.3 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 76 6.4 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 77 6.5 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH CƠNG TRÌNH 78 6.6 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ KHUNG 79 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ MĨNG 82 7.1 GIỚI THIỆU CHUNG 82 7.2 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 83 7.3 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP MĨNG CHO CƠNG TRÌNH 86 7.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC ĐỂ TÍNH TỐN MĨNG 86 7.5 CÁC GIẢ THUYẾT TÍNH TỐN 88 7.6 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHOAN NHỒI 88 7.6 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG CỌC 92 7.7 TÍNH TỐN MĨNG DƯỚI CỘT C19 (MÓNG M1) 95 7.8 TÍNH TỐN MĨNG DƯỚI LÕI P1 (MĨNG M2) 105 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng -Tải trọng tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang 13 Bảng 2- Vật liệu sử dụng 17 Bảng - Cốt thép sử dụng 18 Bảng 4- Lớp bê tông bảo vệ 18 Bảng - Tải trọng khu vực phòng khách - phòng ăn - phòng ngủ 20 Bảng - Tải trọng khu vực vệ sinh - ban công 21 Bảng - Tải trọng tường xây 21 Bảng 10- Tải trọng tác dụng lên chiếu nghĩ 22 Bảng 11- Tải trọng tác dụng lên nghiêng 22 Bảng 12- Hoạt tải phân bố sàn 22 Bảng 13- Tổng hợp tải trọng tác dụng lên sàn 23 Bảng 14 – Kết tính tốn gió tĩnh theo phương X, phương Y 24 Bảng 15 – Kết 12 mode dao động 27 Bảng 16– Giá trị tham số mô tả phổ phản ứng đàn hồi 31 Bảng 17 – Thơng số tính tốn 31 Bảng 18 – Giá trị tham số mô tả phổ phản ứng đàn hồi 32 Bảng 19 – Kết tính tốn phổ động đât theo phương ngang 33 Bảng 20- Sơ tiết diện dầm 38 Bảng 21 Kết tính thép sàn 54 Bảng 22 : Tải lớp cấu tạo bảng thang (bản nghiêng) 57 Bảng 23: Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 58 Bảng 24: Kết tính thép nghiêng 61 Bảng 25: Kết tính thép chiếu nghỉ 62 Bảng 26: Kết tính thép dầm chiếu tới 63 Bảng 28 Kết tính thép vách 71  74 Bảng sơ kích thước tiết diện Bảng 29: Các tổ hợp tải trọng 77 Bảng 30: Thống kê địa chất cơng trình 84 Bảng 31: Tĩnh tải sàn hầm 86 Bảng 32: Giá trị hoạt tải theo TCVN 2737-1995 87 Bảng 34 Bảng tính tốn chọn số lượng cọc 94 Bảng 35 Bảng lựa chọn tổ hợp nội lực để tính tốn móng M1 (C19) 96 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình - Sơ đồ tính tốn động lực tải gió tác dụng lên cơng trình 25 Hình 2.- Mơ hình 3D cơng trình ETABS 26 Hình - Sơ đồ tính tốn gió động lên cơng trình 27 Hình 4- Hệ tọa độ xác định hệ số không gian  28 Hình 5- Mặt kết cấu sàn tầng điển hình 37 Hình 6- Mơ hình sàn dầm tầng điển hình – SAFE 39 Hình 7– Mơ hình vật liệu 40 Hình 8– Moment lấy từ CBBAO 41 Hình 9– Dải Strip Label theo phương X 42 Hình 10– Dải Strip Label theo phương Y 43 Hình 11– Nội lực dải Strip theo phương X 44 Hình 12– Nội lực dải Strip theo phương Y 45 Hình 13– Độ võng sàn 46 Hình 14 Mặt sàn 52 Hình 15: Mặt cầu thang 55 Hình 16: Mặt cắt cầu thang 55 Hình 17: Cấu tạo thang 57 Hình 18: Cấu tạo chiếu nghỉ 58 Hình 19: Sơ đồ tính cầi thang vế vế 60 Hình 20: Nội lực cầu thang 61 Hình 22: Sơ đồ tính dầm chiếu tới 63 Hình 23: Nội lực dầm chiếu tới 63 Hình 24: Nội lực vách 66 Hình 25: Sơ đồ tính vách 67 Hình 26: Cấu tạo vách theo TCXD 375-2006 70 Hình 27:Mặt tầng điển hình 72 Hình 28: Mặt bố trí dầm Etabs 74 Hình 29 – Biểu đồ momen dầm khung trục 80 Hình 30 – Biểu đồ momen dầm khung trục C 81 Hình 31 Mặt chân cột 93 Hình 32 Mặt bố trí cọc 95 Hình 33 Mặt bố trí cọc móng M1 (C19) 97 Hình 34 Kiểm tra tháp chọc thủng đài móng M1 (C19) 103 Hình 35 Tính tốn đài cọc dầm công xôn 104 Hình 36 Mặt bố trí cọc móng M2 (lõi P1) 108 Hình 37 Mơ hình đài móng M2 phần mềm SAFE 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp dự án lớn đầu đời chuẩn bi kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy hướng dẫn với quý Thầy Cô môn Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 17 tháng 08 năm 2020 Sinh viên thực ĐINH THẾ NAM CAPSTONE PROJECT’S TASK Student name: DINH THE NAM Student ID: 16149079 Faculty of High Quality Training Major: Construction Engineering Technology Project’s name: THE TWO LITTLE CATS Building Initial documentation: + Architectural profile (provided thesis advisor) + Soil profile (District 3) Content 2.1: Architecture: + Drawing base on advisor requirement 2.2: Structure: + Modelling, analysis, and design typical slab + Modelling, analysis, and design of stairscase + Modelling, analysis, and design frame + Foundation: Modelling, analysis, and design bored pile method Explication and drafts (Drawings) 40 drawings A1 (04 architecture drawwings, 14 structure drawings, 04 foundation drawings,) Advisor: Assoc.Prof.PhD LE ANH THANG Deadline: 17/08/2020 HEAD OF FACULTY Ho Chi Minh city, August 17, 2020 ADVISOR ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM CHƯƠNG 1:TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH - Trong năm gần đây, mức độ thị hóa ngày tăng, mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi - Mặt khác với xu hướng hội nhập, cơng nghiệp hố đại hố đất nước hồ nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết - Vì chung cư THE TWO LITTLE CATS đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH - Tọa lạc Khu Cơng nghệ cao Quận 9, TP HCM - Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng - Khu đất xây dựng cơng trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Mặt phân khu chức - Mặt cơng trình hình vng, chiều dài 40 m, chiều rộng 40 m chiếm diện tích đất xây dựng 1956 m2 - Cơng trình gồm 18 tầng nổi, mái tầng hầm Cốt ±0,00 m chọn đặt mặt sàn tầng Mặt sàn tầng hầm cốt -10.2 m - Chiều cao cơng trình 58 m tính từ cốt mặt đất tự nhiên - Tầng hầm: thang máy bố trí giữa, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng hầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phịng quạt gió - Tầng : dùng làm khu dịch vụ nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ giải trí cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực 11 - Tầng lửng: bố trí phương tiện kỹ thuật, điều hịa, thiết bị thơng tin… - Tầng – 15: bố trí hộ phục vụ nhu cầu - Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo khơng gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt phù hợp với xu hướng sở thích tại, dể dàng thay đổi tương lai 1.3.2 Mặt đứng - Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường ngồi hoàn thiện sơn nước 1.3.3 Hệ thống giao thông - Giao thông ngang đơn nguyên hệ thống hành lang - Hệ thống giao thông đứng thang thang máy, bao gồm 02 thang bộ, 04 thang máy Thang máy bố trí nhà, hộ bố trí xung quanh lõi phân cách hành lang nên khoảng lại ngắn nhất, tiện lợi, hợp lý bảo đảm thông thoáng 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Hệ thống điện - Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung khu thị vào nhà thơng qua phịng máy điện Từ điện dẫn khắp công trình thơng qua mạng lưới điện nội - Ngồi bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng ngầm để phát 1.4.2 Hệ thống nước - Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước khu vực dẫn vào bể chứa nước tầng mái hệ bơm nước tự động nước bơm đến phòng thơng qua hệ thống gen gần phịng phục vụ - Sau xử lý, nước thải đẩy vào hệ thống thoát nước chung khu vực 1.4.3 Thơng gió, chiếu sáng - Bốn mặt cơng trình có bancol thơng gió chiếu sáng cho phịng Ngồi cịn bố trí máy điều hịa phịng 1.4.4 Phịng cháy, hiểm - Cơng trình BTCT bố trí tường ngăn gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 Các 4700 3400 650 Mặt ngàm 650 650 1250 4700 650 3400 1900 Hình 35 Tính tốn đài cọc dầm cơng xôn n Mômen ngàm xác định theo công thức: M ; rP i i i Trong đó: n : số cọc phạm vi công xôn; Pi : phản lực đầu cọc thứ i; ri : khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc thứ i;  n Mômen mặt ngàm: M rP i i 1.25 235.5 588.75 (Tm) i Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: Fa  Fa 588.75 105 0.9 3600 190 Dùng thép a 22 có Fa Khoảng cách 4.7 0.05 M ; 0.9Rah0 94.38 (cm2 ); 3.811(cm2 ) ; Số thanh: n 0.172 (m) 25 Chọn bố trí cốt thép 22a150 trục cốt 94.38 3.811 24.76 (thanh); thép cạnh nhau: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM 7.8 TÍNH TỐN MÓNG DƯỚI LÕI P1 (MÓNG M2) Do lõi thang máy có hố pit kỹ thuật nên đài cọc lõi P1 (móng M2) chơn sâu đài cọc khác chiều sâu hố pit 1.5m, nên ta có cao độ đỉnh đài 11.16 m Chọn cọc khoan nhồi móng M2, có đường kính 800, chơn sâu vào lớp đất thứ tư 3.3m Như chiều sâu cọc so với mặt đất hữu là: H 1.6 4.7 11.5 3.3 21.1 (m) Dự kiến đài cọc cao 2m Chiều dài tính tốn cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc 21.1 11.16 7.94(m) 7.8.1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHOAN NHỒI CỦA MĨNG M2 7.8.1.1 SỨC CHỊU TẢI THEO VẬT LIỆU LÀM CỌC Do có tiết diện nên lấy sức chịu tải theo vật liệu cọc khác; Pvl 376.1(T) 7.8.1.2 SỨC CHỊU TẢI THEO CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN – THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG 7.8.1.2.1 Thành Phần Sức Kháng Mũi Cơng thức tính sức kháng mũi: Qp Trong đó: qp Ap ; Ap : diện tích tiết diện đầu cọc; Ap 5062.55 (cm2 ) 0.5062 (m2 ); q p : cường độ chịu tải đất mũi cọc; qp cNc ' vp Nq 'dpN ; c :lực dích lớp đất mũi cọc, c (kN/ m2 ); ' vp : ứng suất hữu hiệu thep phương thẳng đứng độ sâu đặt mũi cọc trọng lượng thân đất nền; ' vp 3.9 19.4 3.1 6.64 14.2 9.36 17 9.27 3.3 10.37 ; ' vp 420.967 (kN/ m2 ); dp : đường kính cọc; dp 0.8 (m); ' : dung trọng hữu hiệu lớp đất mũi cọc; ' 10.37 (kN/ m3 ); Nc , Nq , N : hệ số không thứ nguyên xác định dựa vào tiêu lý, xác định theo Vesic (1973); 105 Nq tan 45 Nc Nq N Nq e tan 26.750 tan 45 12.8 cotg 26.750 cotg tan 3.14 tan 26.750 e 12.8 ; 23.41; 12.8 tan 26.750 13.91; Như sức kháng mũi cọc tính là; Qp cNc  Qp 23.41 420.967 12.18 10.37 0.8 13.91 0.5062 ;  Qp ' vp Nq 'dpN Ap ; 2748 (kN) 274.8 (T); 7.8.1.2.2 Thành Phần Ma Sát Thành Thành phần ma sát thành tính theo cơng thức: Qs u fsi li ; Trong đó: li : chiều dài cọc lớp đất thứ i; u : chu vi cọc; u 2.51(m) ; fsi : lực ma sát bên tác dụng lên cọc; fsi Ca 'h tan a Ca Ks ' v tan a ; Ca : lực dính cọc đất nền; với cọc bê tông cốt thép, Ca a C; : góc ma sát cọc đất; Với cọc khoan nhồi lấy 'h , 30 ; a ' v : ứng suất pháp hữu hiệu theo phương ngang theo phương đứng; 'h Ks ' v Ks ' i zi ; Ks : hệ số áp lực ngang đất; Ks sin ; Chia lớp đất thành lớp nhỏ có chiều dày nhỏ 2m Kết tính tốn thành phần ma sát thành; ST T Lớp đất li (m) 2 2.04 2 zi (m) 14.16 16.16 18.16 20.18 22.20 24.20 34.20 Cai (0) (kN/ m2 ) 13.33 32 13.33 32 13.33 32 13.33 32 17.50 17.50 17.50 Ksi 'hi fsi 0.719 0.719 0.719 0.719 0.650 0.650 0.650 (kN/ m2 ) 113.95 127.40 140.86 154.45 151.78 163.83 224.07 (kN/ m2 ) 59.00 62.19 65.38 68.60 48.86 52.66 71.65 u Qsi (m) (kN) 2.51 2.51 2.51 2.51 2.51 2.51 2.51 296 312 328 351 245 264 360 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 10 11 2 1.3 Bảng 1: ĐINH THẾ NAM 36.20 37.70 39.20 40.85 17.50 17.50 23.75 23.75 1 8 0.650 0.650 0.550 0.550 236.11 75.45 245.15 78.30 216.02 103.05 225.42 107.19 Qs 2.51 2.51 2.51 2.51 Qsi Bảng tính tốn thành phần ma sát thành Sức chịu tải cho phép cọc; Qp Qs FSs Qa FSp 7.8.1.3 484.7 274.8 334.3 (T); SỨC CHỊU TẢI THEO CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN – THÍ NGHIỆM HIỆN TRƯỜNG Theo điều C.2.3 phụ lục C - TCXD 205:2008, sức chịu tải cho phép cọc gồm lớp đất dính và lớp đất rời tính theo cơng thức Nhật Bản; Qa Trong đó: Na Ap 0.2NsLs NcLc d ; Na : số SPT đất mũi cọc; Na 33 ; Ns : số SPT lớp đất cát chung quanh cọc; Ns 28.1; Nc : số SPT lớp đất dính chung quanh cọc; Nc Ap : diện tích tiết diện đầu cọc; Ap 20.3 ; 5062.55 (cm2 ) 0.5062 (m2 ); Ls : chiều dài đoạn cọc nằm đất cát; Ls Lc : chiều dài đoạn cọc nằm đất dính; Lc 20.3 (m); 8.04 (m); d : đường kính tiết diện cọc; d 0.8 (m); : hệ số phụ thuộc vào phương pháp thi công; cọc khoan nhồi 15 ; Sức chịu tải cho phép cọc;  Qa Qa 319.2 (T); 15 33 0.5062 0.2 28.1 20.3 20.3 8.04 3.14 0.8 Kết luận: chọn sức chịu tải cọc móng lõi F1 (móng M2) 319 (T) 107 379 197 517 350 4847 7.8.2 KIỂM TRA THEO KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC Xác định lực tác dụng lên cọc; Xây dựng mơ hình đài cọc phần mềm SAFE;  Đài phần tử (MAT); Pi ; S (trong đó: P sức chịu tải cọc đơn, S độ lún thí nghiệm nén tĩnh, chưa thực thí nghiệm nén tĩnh cọc, độ lún lấy theo kinh nghiệm 0.8Sgh 0.8 80 64mm )  Cọc liên kết đàn hồi (Column Support) có độ cứng ki Pi S Ki 3190 64 49.84375 (kN/ mm) ;  Tải trọng kết cấu bên truyền xuống lấy từ mơ hình ETABS phân tích tổng thể kết cấu 13000 2100 01 1250 2500 2500 1250 10 2100 28 22 16 2100 650 650 18 12 06 1200 24 2400 02 12700 29 07 13 19 25 2400 03 30 20 14 08 26 31 1200 04 09 27 2100 15 21 17 650  05 11 23 Hình 36 Mặt bố trí cọc móng M2 (lõi P1) 32 650 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM Hình 37 Mơ hình đài móng M2 phần mềm SAFE Lực tác dụng lên cọc thuộc đài M2 (lõi P1); STT Label COMBOMIN 10 11 12 389 390 391 392 393 394 395 396 397 398 COMB5 COMB2 COMB2 COMB2 COMB4 COMB5 COMB2 COMB2 COMB4 COMB5 COMB4 COMB5 Pmin (kN) 1581.739 1938.525 2096.268 2241.586 2324.862 1872.836 2106.37 2256.109 2344.831 1616.565 2379.501 1888.423 COMBOMAX COMB8 COMB7 COMB7 COMB7 COMB9 COMB8 COMB7 COMB7 COMB9 COMB8 COMB9 COMB8 Pmax (kN) 2380.822 2586.057 2773.058 2944.383 3054.926 2519.277 2677.769 2854.765 3083.727 2419.02 3031.175 2533.961 109 STT Label COMBOMAX COMBOMIN Pmin Pmax (kN) (kN) 13 399 COMB5 2786.052 COMB8 2646.2 14 400 COMB4 2434.116 COMB9 2840.575 15 401 COMB4 2373.501 COMB9 3023.873 16 402 COMB5 1623.068 COMB8 2424.788 17 403 COMB4 2393.966 COMB9 4051.87 18 404 COMB5 1788.243 COMB8 2533.419 19 405 COMB5 2185.842 COMB8 2645.644 20 406 COMB4 2333.557 COMB9 2840.323 21 407 COMB4 2372.924 COMB9 3023.642 22 408 COMB5 1616.215 COMB8 2417.909 23 409 COMB4 2378.284 COMB9 3030.698 24 COMB5 1872.244 COMB8 2517.565 25 410 COMB3 2132.339 COMB6 2652.049 26 411 COMB3 2283.591 COMB6 2827.638 27 11 COMB4 2343.031 COMB9 3082.959 28 412 COMB5 1580.859 COMB8 2378.197 29 413 COMB3 1962.571 COMB6 2560.828 30 414 COMB3 2121.887 COMB6 2746.32 31 415 COMB3 2268.627 COMB6 2916.328 32 416 COMB4 2322.062 COMB9 3053.756 Bảng 2: Bảng thống kê lực tác dụng lên đầu cọc đài cọc M2 Theo kết tính ta được;  Hầu hết cọc không chịu tải vượt mức cho phép, số cọc 5%, nên có khác có vượt nằm khoảng cho phép thể chấp nhận  Pi Ptk Pc 3190 0.82 28.34 15  Khơng có cọc chịu nhổ: Pi 3190 214 2976 (kN); 7.8.3 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG 7.8.3.1 KÍCH THƯỚC KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Quan niệm cọc đất cọc làm việc đồng thời khối móng đồng đặt lớp đất bên mũi cọc Mặt truyền tải khối móng mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở: Trong đó: tb tb ; : góc ma sát trung bình lớp đất; ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP tb ĐINH THẾ NAM 16.330 8.04 20.50 17 26.750 3.3 8.04 17 3.3 20.040 Vậy góc mở 5.010 ; Diện tích khối móng quy ước: Fqu Trong đó: lqubqu ; lqu : chiều dài khối móng quy ước; 12.5 28.34 tan 5.010 lqu 20.040 ; 17.47 (m); b qu : bề rộng khối móng quy ước; bqu 12.2 28.34 tan 5.010 17.17 (m); Vậy diện tích khối móng quy ước là: Fqu 17.47 17.17 Chiều cao khối móng quy ước: 28.34 7.8.3.2 tb  W1 tb 30.34 (m) TRỌNG LƯỢNG KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Trọng lượng từ đáy đài trở lên: W1 Trong đó: trở lên; 299.96 (m2 ) ; Fquhd tb ; : dung trọng trung bình lớp đất bê tơng từ đáy đài (T/ m3 ); 299.96 2 1199.84 (T) Trọng lượng từ đáy đài đến đáy móng quy ước: W2 Fqu nFc h; i i Trong đó: n : số lượng cọc; Fc : diện tích cọc; Fc 0.5026 (cm2 )  W2 299.96  W2 7642.99 (T); 32 0.5026 0.963 8.04 0.927 17 1.037 3.3 ; Trọng lượng cọc khối móng quy ước: W3  W3 ncFL 'bt c c 32 0.5026 28.34 1.5 683.697 (T); Trọng lượng khối móng quy ước: W W1 W2  ncFL 'bt ; c c W3 ; W 1199.84 7642.99 683.697 9526.527 (T) 111 ÁP LỰC TIÊU CHUẨN ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƯỚC 7.8.3.3 Lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước; Ntc W Ntt 1.15 9526.527 6903.75 1.15 15529.8 (T); Mômen tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước; M tc x M tc y tt Q0y tt M 0x 1.15 30.34 698.354 1.15 135.36 30.34 1.15 tt Q0x 30.34 1.15 1071.479 1.15 12.83 30.34 1.15 1.15 tt M 0y 1.15 4178.414 (Tm); 1270.21(Tm); Độ lệch tâm; M tcy ex ey Ntc 1270.21 21683.06 0.059 (m); Mtcx Ntc 4178.414 21683.06 0.192 (m) ; Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước; tc pmax Ntc 6ex Fqu lqu 6ey tc pmin Ntc 6ex Fqu lqu 6ey bqu 15529.8 299.96 0.059 17.47 0.192 17.17 56.29 (T/ m2 ) 15529.8 299.96 0.059 17.47 0.192 17.17 47.25 (T/ m2 ) ; bqu ; Ntc Fqu ptctb 7.8.3.4 15529.8 299.96 51.77 (T/ m2 ); CƯỜNG ĐỘ TIÊU CHUẨN CỦA NỀN TẠI ĐÁY KHỐI MĨNG QUY ƯỚC Cơng thức tính theo QPXD 45:78: RII Trong đó: m2 m1 m1m2 Ab ktc 1.1 cát mịn bão hòa nước; 1.3 cơng trình có L H 4; II BDf 'II DcII ; ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM k tc : hệ số độ tin cậy, số liệu lấy trực tiếp từ thí nghiệm ktc Df : chiều sâu chơn móng; Df 10.04 17 3.3 1; 30.34 (m); cII : lực dính đơn vị đáy khối móng quy ước; c 0.8 (T/ m2 ); A, B, D: hệ số phụ thuộc góc ma sát nền; Với 26.750 , tra bảng ta được: A 0.89 , B 4.57 , D 7.08 ; : trọng lượng riêng đất đáy khối móng quy ước; II 1.037 (T/ m3 ); II 'II : trọng lượng riêng đất từ đáy khối móng quy ước trở lên; 0.963 10.04 0.927 17 1.037 3.3 10.04 17 3.3 'II 0.951(T/ m3 ); Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước;  RII 1.1 1.3  RII 219.32 (T/ m2 ); tc Vậy pmax Và ptctb 0.89 17.17 1.037 4.57 30.34 0.951 7.08 0.8 ; 56.29 (T/ m2 ) 51.77 (T/ m2 ) Rtc 1.2Rtc 1.2 219.32 263.18 (T/ m 2) ; 219.32 (T/ m2 ); Vậy ta tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính 7.8.4 TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 7.8.4.1 CHỌN LỰA VẬT LIỆU  Bê tông M450; o Eb 325000 (daN/cm2 ) ;  Thép A.III; ( 10mm ) 3600 (daN/ cm2 ); o Ra Ra ' o Rad 2800 (daN/ cm2 );  Thép A.I; ( 10mm ) 2300 (daN/ cm2 ); o Ra Ra ' o Rad 1800 (daN/ cm2 ); 113 7.8.4.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC ĐÀI MĨNG Nội lực đài móng tính tốn theo dải định trước mơ hình SAFE Dùng giá trị lớn (tổ hợp bao) để tính tốn cốt thép đài Chủ định đặt thép cho toàn đài Lấy giá trị nội lực lớn để tính tốn bố trí cốt thép cho tồn đài [M] [Q] Hình 38 Biểu đồ bao mômen lực cắt dải theo phương X (max) (width = 1.m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM [M] [Q] Hình 39 Biểu đồ bao mômen lực cắt dải theo phương X (min) (width = 1m) 115 [M] [Q] Hình 40 Biểu đồ bao mômen lực cắt dải theo phương Y (max) (width = 1m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐINH THẾ NAM [M] [Q] Hình 41 Biểu đồ bao mơmen lực cắt dải theo phương Y (min) (width = 1.3m) Kết tính tốn trường hợp bao;  Theo phương X; (tính cho 1.27m chiều rộng dải theo phương X) o Mômen âm lớn đài: 4038 (kNm); o Khơng có mômen dương; o Lực cắt lớn đài: 1796 (kN);  Theo phương Y; (tính cho 1.3m chiều rộng dải theo phương Y) 117 o Mômen âm lớn đài: 4175 (kNm); o Mômen dương lớn đài: 398 (kNm); o Lực cắt lớn đài: 2162 (kN); 7.8.4.3 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP ĐÀI MĨNG Tính tốn cốt thép theo cơng thức: Fa A M ; Rah0 0.5 1 2A ; M Rbh n Chọn a Lớp thép Lớp X Lớp X Lớp Y Lớp Y 10 (cm), suy h0 M (kNm) 4038 200 A 0.068 0.965 10 190 (cm); Fa (cm2) 60.34 Chọn thép 30a150 Fchọn (cm2) 63.621 30a150 63.621 Theo cấu tạo 4175 0.068 0.965 62.38 398 0.004 0.998 3.823 Theo cấu tạo ... nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng - Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho cơng việc... công nghiệp hố đại hố đất nước hồ nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết - Vì chung cư THE TWO LITTLE. .. PROJECT’S TASK Student name: DINH THE NAM Student ID: 16149079 Faculty of High Quality Training Major: Construction Engineering Technology Project’s name: THE TWO LITTLE CATS Building Initial documentation: