Tính toán thiết kế đồ gá chuyên dùng gia công chi tiết càng c15 với nguyên công phay đồng thời các mặt a , b và e 20

BÀI TẬP LỚN ĐỒ GÁ ******* ĐỀ BÀI : Phần I : NGHIÊN CỨU LÝ THUYẾT Cơ cấu so dao đồ gá Cơ cấu kẹp dao máy tiện Phương pháp tính hiệu kinh tế đồ gá Phần II : BÀI TẬP Nhiệm vơ: Tính tốn thiết kế đồ gá chun dùng gia công chi tiết C15 với nguyên công phay đồng thời mặt A , B E Cơ sở thiết kế : - Bản vẽ chi tiết - Bản tiến trình cơng nghệ gia cơng chi tiết - Bản vẽ sơ đồ ngun cơng cần tính tốn thiết kế đồ gá Nội dung công việc cần làm : - Lập sơ đồ gá đặt để gia công bề mặt A , B E - Chọn chiều sâu cắt t hợp lý tra lượng chạy dao S - Tính tốc độ cắt V - Tính lực cắt P mômen cắt MC - Viết phương trình tính lực kẹp cần thiết tính lực kẹp W - Thiết kế đôg gá để gia công bề mặt A , B E ( vẽ hình chiếu khổ A3 ) - Tính sai số chuẩn , sai số kẹp chặt sai số chế tạo cho phép đồ gá - Nêu yêu cầu kỹ thuật đồ gá - Trình bày nguyên lý làm việc đồ gá NỘI DUNG THIẾT KẾ : Phần I : NGHIÊN CỨU LÝ THUYẾT : Cơ cấu so dao đồ gá : Cơ cấu so dao phận đồ gá dùng để xác định xác vị trí dụng cụ cắt so với đồ gá Cơ cấu dùng đồ gá phay , bào , tiện chuốt mặt ngồi Cơ cấu so dao quan trọng sản xuất hàng loạt hàng khối dao bị mịn phải mài lại , kích thước làm việc dao thay đổi , cần phải điều chỉnh lại vị trí dao so với đồ gá , việc điều chỉnh phải nhờ vào cấu so dao để đỡ tốn thời gian Đối với dạng sản xuất hàng loạt nhỏ cần cấu so dao nhằm điều chỉnh nhanh lắp đồ gá lên máy để gia cơng loạt chi tiết Ngồi cữ so dao cần phay mặt định hình Hình cấu so dao phay gia công bề mặt khác Trong cấu so dao , chi tiét tiếp xúc với dao gọi , chóng thường làm thép dụng cụ thép hợp kim , nhiệt luyện đạt độ cứng HRC 55 ÷ 60 Các bề mặt làm việc phải mài đạt Ra ≤ 0,32 (µm) Sau so dao xong , cất bỏ miếng để gia công dao không tiếp xúc với cữ so dao , tránh tượng mòn cữ so dao đảm bảo vị trí tương đối cho lần so dao Dao Dao Dao Că n Că n Că n s s s a) c) b) a a Dao Dao Că n Dao Că n r Că n r r Că n b d) e) f) Hình : Các loại có cấu so dao phay a) mặt phẳng ; b) hai mặt phẳng ; c,d,e,f) gia công mặt định hình Hình ví dụ dùng cữ so dao đồ gá phay Vị trí xác dao phay theo chiều cao xác định nhờ cữ so dao miếng 2 Hình Cữ so dao đồ gá phay cữ so dao ; miếng Cơ cấu kẹp dao máy tiện Cơ cấu kẹp dao máy tiện thông dụng bàn xe dao Để giảm thời gian gia công máy tiện người ta dùng bàn xe dao quay chuyên dùng (hình 3) Trên bàn xe dao gá nhiều dao lúc để thực bước công nghệ khác Khi điều chỉnh máy , người ta dùng cữ chặn để dừng bàn xe dao vị trí Trong sản xuất hàng loạt , sản phẩm có nhiều loại khác loại máy thường phải dùng nhiều bàn xe dao để thay Mỗi bàn xe dao dùng để gia cơng loại chi tiết định Ngồi bàn xe dao , máy tiện người ta dùng loại trục gá , ống côn để kẹp chặt dao tiện lỗ khoan , khóêt , doa tarơ b) a) Hình Bàn xe dao chuyên dùng máy tiện a) tiện bậc ; b) tiện phối hợp Phân tích tính hiệu kinh tế đồ gá Hiệu kinh tế đồ gá xác định cách so sánh chi phí hàng năm với hiệu kinh tế hàng năm cho phương án gia công chi tiết Chi phí hàng năm bao gồm khoản : chi phí khấu hao chi phí cho chế tạo sử dụng đồ gá Hiệu hàng năm đạt nhờ giảm khối lượng lao động để chế tạo chi tiết , nghĩa giảm chi phí tiền lương cơng nhân giảm chi phí phân xưởng Sử dụng đồ gá có lợi hiệu kinh tế hàng năm lớn chi phí hàng năm ( sử dụng đồ gá ) Hiệu kinh tế đồ gá xác định thời gian hồn vốn , có nghĩa khoảng thời gian chi phí cho đồ gá hồn lại giảm giá thành gia cơng chi tiết Tuy nhiên , còng cần nhớ số trường hợp để đạt độ xác cao chi tiết gia công người ta sử dụng đồ gá mà khơng cần tính đến hiệu kinh tế nã Khi tính tốn hiệu kinh tế cần phải so sánh phương pháp đồ gá khác Giả sử , chi phí cho : dụng , khấu hao máy , điện , nước đồ gá giá thành gia cơng để so sánh hai phương án ( sử dụng hai đồ gá khác ) xác định theo công thức sau:  z  Sa  q  Sa' (1) Ca = La  1+ + + +  100 n  i 100 n'  z  Sb  q  Sb' (2) Cb = Lb  1+ + + +  100 n  i 100 n' Trong : Sa – giá thành chế tạo đồ gá theo phương án a (đồng); Sb – giá thành chế tạo đồ gá theo phương án b (đồng) ; Ca – chi phí gia cơng sử dụng đồ gá theo phương án a (đồng) ; Cb – chi phí gia công sử dụng đồ gá theo phương án b (đồng) ; La – chi phí tiền lương (cho mét chi tiết gia công) phương án a (đồng) ; Lb – chi phí tiền lương (cho mét chi tiết gia công) phương án b (đồng) ; z – tỷ lệ phần trăm chi phí phân xưởng so với tiền lương (%) ; q – tỷ lệ phần trăm chi phí cho sửa chữa , điều chỉnh đồ gá so với giá thành đồ gá (%) ; i – thời gian hoàn vốn đồ gá (năm) ; n – Sản lượng hàng năm chi tiết gia công (số lượng chi tiết) ; Sa’ Sb’ – chi phí cho thiết kế đồ gá theo phương án a b (đồng) ; n’ – số lượng chi tiết gia công đồ gá thời gian cần thiết để ổn định sản phẩm Trong thực tế Sa’ Sb’ toán trước bắt đầu sản xuất , so sánh hiệu kinh tế đồ gá theo phương án a b thấy Sa’ = Sb’ = Vì số lượng chi tiết n mà theo hai phương án sử dụng đồ gá có hiệu kinh tế nh- xác định theo công thức sau (khi giải hai phương trình 2) : (Sa − Sb ) + q   i 100 (3)  z (La + Lb ) 1+   100 Nếu sản lượng hàng năm chi tiết lứon số lượng chi tiết tính theo cơng thức (3) hiệu kinh tế cao sử dụng đồ gá phức tạp ngược lại (hình ) n= C Ca Cb 1000 K 2000 3000 n Hình Đồ thị thay đổi giá thành C phụ thuộc vào số lượng chi tiết Ca – chi phí gia cơng sử dụng đồ gá theo phương án a; Cb – chi phí gia cơng sử dụng đồ gá theo phương án b; Theo sơ đồ hình điểm K điểm mà theo hai phương án đồ gá có giá thành (số lượng chi tiết gia công n = 1800) Như , n > 1800 nên chọn phương án a (phương án đồ gá phức tạp) cịn n < 1800 nên chọn phương án b (phương án đồ gá đơn giản) Để xác định chi tiết n phải biết Sa Sb Giá trị S (Sa Sb) xác định theo công thức sau : S = C0 K (4) Ở : S – gioá thành chế tạo đồ gá (đồng) ; K – số lượng chi tiết đồ gá ; C0 – hệ số phụ thuộc vào độ phức tạp đồ gá (đồ gá đơn giản : C0 = 15 ; đồ gá trung bình : C0 = 30 ; đồ gá phức tạp : C0 = 45) Giá trị i công htức (3) lấy số năm sử dụng đồ gá để gia công số lượng chi tiết n Đối với đồ gá đơn giản trung bình : i = ÷ năm , cịn đồ gá phức tạp : i = ÷ năm Giá trị q = 20 % (công thức 3) Để xác định n phải biết thời gian Ttc nguyên công sử dụng đồ gá chi phí tiền lương A Như , L xác định theo công thức sau : L = Ttc A (5) Các giá trị Ttc A phụ thuộc vò chất lượng đồ gá Khi sử dụng đồ gá tốt Ttc A giảm nhờ giảm thời gian thời gian phô , đồng thời cải thiện điều kiện làm việc công nhân Tính số lượng chi tiết n theo cơng thức (3) cần thực với điều kiện Sa > Sb Lb > La Sa < Sb Lb < La Với điều kiện khác (Sa > Sb La > Lb Sa < Sb La < Lb ) cần sử dụng đồ gá theo phương án b hay a cho giá trị n (để cho giá trị n > 0) theo công thức (3) Phần II : THIẾT KẾ ĐỒ GÁ CHUYÊN DÙNG : Phân tích sơ đồ gá đặt phơi, yêu cầu công nghệ nguyên công chọn cấu định vị thích hợp : a Phân tích sơ đồ gá đặt phôi Yêu cầu cần phay đồng thời mặt A , B E nh- hình vẽ với độ nhẵn bóng sau gia cơng RZ 20 Để gia công đồng thời mặt ta sử dụng máy phay ngang với yêu cầu đảm bảo gia công mặt song song với đảm bảo song song với mặt D , C F gia công nguyên công trước(có nghĩa vng góc với đường tâm lỗ) Chi tiết làm gang xám 15-32 gia công máy phay ngang tiết đặt đồ gá lắp lên bàn máy thông qua rãnh chữ T Ta thấy nguyên công phay mặt phẳng nên ta lấy mặt phẳng làm mặt chuẩn , chọn mặt D làm chuẩn mặt D gia công nguyên công trước nên chuẩn tinh Chuẩn định vị mặt D mặt trụ ngồi ta chọn cấu định vị phiến tỳ cộng với hai chốt khối V tự lùa : - Phiến tỳ hàn chế hai bậc tự chi tiết chuyển động tịnh tiến dọc trục 0Z , xoay quanh 0X quay quanh 0Y - Hai chốt hạn chế hai bậc tự chi tiết chuyển động tịnh tiến dọc trục 0X 0Y - Khối V tự lùa hạn chế bậc tự chi tiết chuyển động quay quanh trục 0Z Kẹp chặt chi tiết thực bu lơng Các chốt tỳ phụ có tác dụng tăng độ cứng vững chi tiết gia công Vị trí dao phay xác định cữ so dao Đồ gá định vị bàn máy then dẫn hướng Chuyển động cắt gọt chuyển động quay tròn dao chuyển động chạy dao chuyển động tịnh tiến bàn máy Cô thể kích thước , độ xác độ nhám bề mặt chuẩn định vị , mặt gia công thể hình vẽ : F Rz20 10 20 Rz20 Rz20 C Rz20 10 D 22 21 +0,035 E 0,03 C B Rz20 15 62 42 44 R3 R3 Rz20 A +0,035 +0,035 +0,03 Ø 25 Ø 40 90 0,1 b Các cấu định vị • Phiến tú Mặt D gia cơng tinh có kích thước nhở hình mặt trịn bán kính R=20 (mm) Sử dụng phiến tỳ có phần mặt phẳng biên dạng trịn bán kính R = 20 (mm) để định vị bậc tự chi tiết Phiến tỳ lắp thân đồ gá thân trụ có Ø 20 bán kính 10 (mm) chiều cao phần lắp với thân đồ gá h = 22 (mm)với kiểu lắp ghép H7/js6 kẹp chặt vít M R4 Phần trụ phần định vị R2 phiến thân đồ gá Sử dụng phiến tỳ đơn giản, dễ chế tạo có độ cứng vững tốt dễ cho việc quét dọn Phiến tỳ làm thép 20X , thấm than sau nhiệt luyện đạt độ cứng HRC = 50 ÷ 60 với chiều sâu líp thấm 0,5 ÷ 0,8 (mm) Phiến tỳ có hình dạng kích thước hình vẽ : • Hai chốt định vị tiếp xúc với bề mặt trô : 2x45° R20 R18 Chốt trụ đường kính 10 (mm), có chiều cao phần định vị 40 (mm) với phần chân lắp xuống thân đồ gá phần trụ đường kính (mm) có chiều cao 20 (mm) 40 20 Ø 10 Ø9 • Khối V tự lùa : Khối V tự lùa để hạn chế bậc tự , bậc xoay chi tiết quanh trục 0Z Khối V tự lùa lắp đầu bu lông chi tiết trung gian cho việc kẹp chặt chi tiết Vật liệu chế tạo khối V tự lùa thép 20 X thấm than đạt chiều sâu líp thấm 0,8 ÷ 1,2 (mm) sau nhiệt luyện đạt độ cứng HRC 55 ÷ 60 Khối V tự lùa có kết cấu nh- hình vẽ : R1 8 R0 24 32 A A 16 50 Chế độ cắt 1x45° A-A a Chiều sâu cắt t (mm) : Chiều sâu cắt t phay xác định khoảng cách tiếp xúc dao phôivà đo theo hướng vng góc với đường tâm dao phay Ta chọn chiều sâu cắt t lượng dư gia công tức t = (mm) b Lượng chay dao S (mm/vịng): Vì ta phải phay đồng thời mặt A , B E nên máy lắp dao phay công suất máy phải lớn Để phay mặt phẳng ta dùng dao phay trụ có gắn mảnh hợp kim cứng Với công suất máy N > 10 (kw) , vật liệu gang xám chọn mảnh hợp kim BK6 ta tra “sổ tay cơng nghệ chế tạo máy” bảng 5-33 ta có lượng chạy dao SZ = 0,25 (mm/răng) c Tốc độ cắt V (m/phút) : Tốc độ cắt V xác định theo công thức: V= CV D q T m t x SZ y Bu Z p kV Trong đó: CV ; m ; x ; y ; u ; q p – hệ số số mũ cho bảng 5-39 Với t = (mm) ; SZ = 0,25 (mm/răng) ta tra CV = 588 ; q = 0,37 ; x = 0,13 ; y = 0,47 ; u = 0,23 ; p = 0,14 ; m = 0,42 T – chu kỳ bền dao Với dao phay trụ lắp dao có đường kính dao (daophay có đường kính lớn nhất) D = 125 (mm) ta ta theo bảng 5-40 T = 180 Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt phụ thuộc vào điều kiện cắt cụ thể : kV = kMV Knv kuv Trong : kMV – hệ số phụ thuộc vào chất lượng vật liệu gia công tra nV  190 bảng 5-1 có kMV =   với nV tr bảng 5-2  HB  1,25  190 nV = 1,25 ⇒ kMV =   ≈ 1,3  150 knv – hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phơi Theo bảng 5-5 ta có với gang đúc có vỏ cứng thơng thường ta có knv = 0,8 kuv – hệ số phụ thuộc vào viật liệu dụng cụ cắt Theo bảng 5-6 ta có kuv = 1,0 ⇒ kV = 1,3 0,8 1,0 = 1,04 Thay trị số vừa tra vào cơng thức tính V ta được: V= 588 1250,37 1800,42 20,13 0,250,47 250,23 120,14 1,04 ≈ 243 (m/phút) Tính lực cắt PZ (N): Lực cắt PZ tính theo cơng thức : 10 Cp t x SZ y Bn Z PZ = kMV D q nw Trong : Z – số dao phay (dao phay lớn) ; Z = 12 (răng) 1000 V 1000 243 n – số vòng quay dao n = = = 619 (v/p) π D π 125 CP số mũ khác cho bảng 5-41 CP = 58 ; x = 0,9 ; y = 0,8 ; u = 1,0 ; q = 0,9 ; w = kMP – hệ số điều chỉnh cho chất lượng vật liệu gia công tra n  HB  bảng 5-9 ta có kMP =   với n =  190 1,818  150 ⇒ kMP =  ≈ 0,65   190 Thay sè ta tính trị số lực cắt: 10 58 20,9 0,250,8 251 818 12 PZ = 1250,9 6190 1,0 0,55 = 1,818 0,65 = 12562 (N) Mômen xoắn MX (Nm): Mơmen xoắn trục máy : MX = 12562 125 PZ D = = 785(Nm) 1000 1000 Công suất cắt Ne (kw) : Ne = 12562 243 PZ V ≈ 50 (kw) = 1020 60 1020 60 Viết phương trình tính lực kẹp cần thiết tính lực kẹp W Phương chiều lực kẹp - Cơ cấu định vị gồm phiến tú , hai chốt (nh- khối Vcố định) khối V tự lùa Vì phiến tỳ định vị để tạo chuẩn kích thước , gia công lực cắt không tạo xê dịch chi tết chủ yếu theo phương vơng góc với phiến tú , mà tạo xê dịch chủ yếu theo phương vơng góc với trục dao (có tượng trượt phiến tú ) Vậy phương lực kẹp chống lại xê dịch có nghĩa vơng góc với mặt định vị hai chốt - Chiều lực kẹp hướng vào mặt định vị (hai chốt ) có lợi lực kết cấu đơn giản - Điểm đặt lực kẹp chọn vị trí cho độ cứng vững phơi đồ gá lớn để phôi Ýt bị biến dạng kẹp chặt cịng nh- gia cơng Trong đồ gá chuyên dùng ta sử dụng phương pháp kẹp chặt ren vít nên điểm đặt lực kẹp có vị trí cách phiến tỳ từ lên khoảng 10(mm) có vị trí đối xứng với hai cạnh tiếp xúc hai chốt mặt trụ chi tiết Dao phay 10 Phiến tỳ Đ iểm đặtlực 12 Chốt Chèt • Ngồi cấu ta cịn sử dụng thêm hai chốt tỳ phụ có tác dụng làm tăng độ cứng vững cho chi tiết gia cơng • Kẹp chặt bu lơng (dạng ren vít) có kết cấu đơn giản , lực kẹp lớn đặc biệt có tính tự hãm tốt Tuy nhiên phải quay nhiều vòng kẹp chặt còng nhkhi tháo kẹp chi tiết gia công , suất thấp , lực kẹp khơng ổn định có khả làm xê dịch chi tiết lựcma sát đầu ren vít ChiỊu lùc kĐp Phương pháp tính lực kẹp • Lực kẹp sở để thiết kế cấu kẹp chặt Việc tính lực kẹp coi gần điều kiện chi tiết gia công trạng thái cân tĩnh tác dụng ngoại lực : lực kẹp , phản lực mặt tú , lực ma sát bề mặt tiếp xóc , lực cắt trọng lượng chi tiết Trong thực tế lực cắt không ổn định , lực ma sát không ổn định lực kẹp khơng ổn định • Trị số lực kẹp : trị số lực kẹp phôi đồ gá phải đảm bảo cho phôi cân bằng, ổn định, không bị xô lệch suốt q trình gia cơng tác dụng ngoại lực, chủ yếu lực cắt, mơmen xoắn, trọng lượng thân phôi lực loại sinh qua trình gia cơng nghĩa xác định lực kẹp gần cách giải toán cân tĩnh tuỳ theo sơ đồ gá đặt cụ thể với quan hệ : ∑ M = ⇒ WM = Φ(k, Mc, f ) ∑ P = ⇒ WP = Φ(k, Pc, f ) Trong : W : lực kẹp chặt phơi cần thiết f : hệ số ma sát mặt chuẩn định vị mặt làm việc đồ định vị , thường lấy f = 0,1 k : hệ số xét đến yêu cầu đảm bảo an toàn gia công Mc : mômen cắt Pc : lực cắt Sơ đồ tác dụng lực gia công : Pz R Pv Ps t Py W Để tính lực kẹp chặt W , trước hết phải tính lực cắt PZ (theo phần ta tính PZ = 12562 (N) ) Lực PY = 0,3 PZ = 0,3 12562 = 3768,6 (N) Từ hai lực PZ PY ta tổng hợp thành lực R có trị sè R= PZ + PY = 125622 + 3768,62 = 13115 (N) Tổng hợp lực R tạo mômen R l làm cho Od chi tiết quay xung quanh điểm tỳ (Trong trường hợp điểm tỳ R α điểm hai chốt đối diện với lực kẹp) Muốn chi tiết khơng bị lật lực ma sát P ε cấu kẹp chặt sinh phải tạo 14 l O mômen thắng mômen tổng hợp lực R gây h Phương trình cân mơmen 42 W viết dạng sau : R l–P B=0 10 Trong B chiều rộng B = 40 (mm) P Trên sơ đồ ta tính trường cụ thể có 40 mơmen lật max, ta tính góc: Có RDao = 20,5 (mm) , α = arccos P PZ 20,5 − 20,5 = 25,520 3768,6 = 16,7 ⇒ ε = 25,52 – 16,7 = 8,820 12562 Chiều dài đoạn l : l = cosε (14 + h ) = cosε (14 + 40 tgε ) = 19,97 (mm) Rl 13115 19,97 ⇒ P= = = 6548 (N) B 40 Lực kẹp mỏ kẹp sinh tính theo cơng thức sau : K P W= f Trong : K – hệ số an tồn Hệ số an toàn K điều kiện gia công cụ thể xác định nhsau : K = K0 ( K1 K2 K3 K4 K5 K6) Với K0 : hệ số an toàn tất trường hợp gia công (K0 = 1,5) K1 : hệ số làm tăng lực cắt lượng dư gia công độ nhám bề mặt không đồng đều, nguyên cơng gia cơng thơ nên ta có K1 = 1,2 K2 : hệ số làm tăng lực cắt dao bị mòn , lấy K2 = 1,4 K3 : hệ sô làm tăng lực cắt gia công gián đoạn , bá qua K4 : hệ số tính đến sai số cấu kẹp chặt, kẹp chặt tay nên K4 = 1,3 K5 : hệ số tính đến mức độ thuận lợi cấu kẹp tay, kẹp thuận lợi nên có K5 = K6 : hệ số tính đến mơmen làm quay chi tiết, định vị chốt tỳ K6 = Thay trị số vào cơng thức tính K ta có : K = 1,5 1,2 1,4 1,3 1 = 3,276 P – lực ma sát mỏ kẹp sinh P = 6548 (N) f – hệ số ma sát mặt chuẩn định vị cấu định vị f = 0,25 W= 3,276 654 = 85805 (N) 0,25 Một số cấu khác đồ gá : Chốt tỳ phụ Khi chi tiết phay độ cứng vững thân khơng đủ , nên trường hợp phay ta dùng thêm hai chốt tỳ phụ để tăng thêm độ cứng vững cho chi tiết q trình gia cơng khơng bị biến dạng Vị trí đặt hai chốt tỳ phơ tai bề mặt C mặt F chi tiết Kết cấu chốt tỳ phơ nh- hình vẽ: 25 14 10 11 VÝt M4 Nguyên lý làm việc chốt : Chốt nâng lên chạm vào chi tiết gia cơng nhờ lị xo > lị xo có độ căng yếu , khơng đủ lực làm cho chi tiết gia cơng bị xê dịch Sau gá đặt xong chi tiết gia cơng , vặn vít nhờ chốt để cố định chốt Cơ cấu kẹp chặt ren vít Phần ta chọn cấu kẹp chặt cấu ren vít Cơ cấu kẹp chặt ren vít chọn cho trường hợp có số chi tiết sau : - Bulơng Bulơng có đường kính tiêu chuẩn M8 , vật liệu chế tạo bulông thép 45 , nhiệt luyện đạt độ cứng HRC 30 ÷ 35 - Đai ốc Đai ốc chế tạo từ thép 45 , nhiệt luyện đạt độ cứng HRC 35 ÷ 40 - Miếng đệm Miếng đệm chế tạo từ thép 45 , nhiệt luyện đạt độ cứng HRC 35 ÷ 40 Miếng đệm lắp với bulơng chốt ren vít để khỏi rơi khái bulơng có khả tự lùa theo chiều nghiêng mặt kẹp § èc Miếng đệm Bulông (M8) Thành đồ gá Cơ cấu so dao Ta dùng ba dao phay lắp trục máy để phay đồng thời ba mặt A , B E Vị trí dao xác định dùa vào vị trí mặt chi tiết Theo phần ta chọn đường kính phay mặt B E DB = DE = 125 (mm) theo kết cấu chi tiết ta có đường kính dao phay mặt A DA = 41 (mm) Như vị trí theo đường kính dao xác định để đơn giản cho kết cấu ta cần dùng cấu so dao Cơ cấu so dao quan trọng đặc biệt dao bị mòn nhanh , thay dao mài lại dao cần xác định lại vị trí xác Hình vẽ cấu so dao thể vẽ đồ gá phay Then dẫn hướng số cấu phô Then dẫn hướng số cấu phụ phục vụ cho kết cấu đồ gá thẻ vẽ đồ gá phay Xác định sai số đồ gá : + Theo công thức (2 2) “Đồ gá gia cơng cơ” ta có : εgđ = ε c2 + ε k2 + ε ct2 + ε m2 + ε dc2 (1) Trong cơng thức phải tính sai số chế tạo đồ gá εct Tuy nhiên chưa biết sai số gá đặt εgđ nên để tính sai số chế tạo đồ gá εct phải chọn sai số gá đặt εgđ Sai số gá đặt εgđ chọn trước gọi sai số gá đặt cho phép kí hiệu [εgđ] Sai số lấy nh- sau : 1 1 [εgđ] =  ÷ δ 35 Trong : δ : dung sai kích thước ngun cơng mà ta thiết kế đồ gá 1 1 Ta có : δ = 0,07 mm = 70 µm 35 Lấy [εgđ] = 24 µm Các thành phần công thức (2) xác định nh- sau : εc : sai số chuẩn, chi tiết định vị phiến tú , gốc kích thước trùng với chuẩn định vị nên ta có sai số chuẩn εc = εk : sai số kẹp chặt sinh lực kẹp chặt đồ gá xác định theo công thức : εk = (ymax - ymin) cosα Với : ymax, ymin : lượng chuyển vị lớn nhỏ chuẩn gốc kích thước lực kẹp gây α : góc hợp phương thực kích thước phương lực kẹp ta có α = 900 nên sai số kẹp chặt εk = εm : sai số mòn đồ gá xác định theo công thức sau : εm = β N Với : β : hệ số phụ thuộc vào cấu định vị điều kiện tiếp xóc, β = 0,18 N : sè lượng chi tiết gá đặt đồ gá Suy : εm = β N = 0,18 = 0,18 µm εđc : sai số điều chỉnh đồ gá phụ thuộc vào khả người lắp ráp đồ gá dụng cụ để điều chỉnh Khi thiết kế đồ gá lấy εđc = 10µm Nh- cịn lại Èn số phải tìm sai số chế tạo đồ gá εct Để đạt yêu cầu kỹ thuật đồ gá thay cho εct ta có khái niệm “sai số chế tạo cho phép” kí hiệu [εct] Sai số xác địn h theo công thức : [εct] = [ ε gd ] − ε c2 − ε k2 − ε m2 − ε dc = 242 − 0,182 − 102 = 21,82µm ≈ 22 µm [εct] = 22 µm Vậy sai số chế tạo cho phép Những yêu cầu kỹ thuật đồ gá : 1) Yêu cầu thân đồ gá: + Tất thân đồ gá đế đồ gá phải ủ để khử ứng suất dư 2) Kiểm tra đồ gá : + Phải kiểm tra tất kích thước chuẩn + Kiểm tra chế độ lắp ghép chi tiết + Kiểm tra độ cứng vững đồ gá 3) Sơn đồ gá : + Sau đồ gá kiểm tra tất bề mặt không gia công cần phải sơn dầu Màu sơn tuỳ ý, líp sơn phải khô + Các chi tiết tay quay, chi tiết khố, bulơng, đai ốc nhuộm lấy màu phương pháp hóa học 4) Những u cầu an tồn đồ gá : + Những chi tiết ngồi khơng có cạnh sắc + Khơng làm xê dịch vị trí đồ gá thay đổi điều chỉnh máy + Đồ gá cần cân tĩnh cân động + Kết cấu đồ gá thuận tiện cho việc quét dọn phoi dung dịch trơn nguội q trình gia cơng + Khi lắp chi tiết đồ gá phải có dụng cụ chuyên dùng 10 Nguyên lý làm việc đồ gá : Sau thiết kế gia công xong đồ gá , để gia công chi tiết (phay đồng thời ba mặt A , B E) nguyên lý làm việc đồ gá nh- sau: - Lắp phiến tỳ lên thân đồ gá, dùng tuốcnơvít xiết vít M4 lại Điều chỉnh độ đồng phẳng độ vng góc phiến tỳ so với phương thẳng đứng - Lắp hai chốt trô φ 10 lên thân đồ gá, phần trô φ lắp xuống thân đồ gá phần φ 10 dùng để định vị , hạn chế hai bậc tự chi tiết - Lắp hai chốt tỳ phụ vào thân đồ gá khơng có tác dụnh định vị mà có tác dụng làm tăng độ cứng vững cho chi tiết trình gia công - Lắp cụm khối V tự lùa để hạn chế bậc tự thứ sáu hạn chế bậc quay chi tiết quanh trục thẳng đứng - Lắp cụm bulông kẹp chặt vào thân đồ gá - Đưa chi tiết vào kẹp chặt chi tiết cách vặn bulông kẹp chặt (dùng cà lê lực ) Vị trí dao cấu so dao xác định Rz20 42 +0,1 20 +0,1Rz20 202 10 Đồ gá phay đồng thời ba mặt phẳng chi tiết dạng (C15) Chi tiết gia cơng (trên hình vẽ) ggịnh vị phiến tỳ , hai chốt (như khối V) khối V tự lùa Kẹp chặt chi tiết thực bulông Các chốt tỳ phụ 10 có tác dụng tăng độ cứng vững chi tiết gia cơng Vị trí dao phay xác định cữ so dao Đồ gá định vị bàn máy then dẫn hướng 11 Tài liệu thiết kế đồ gá : 1) Giáo trình “Đồ gá gia công cơ” - PGS TS Trần Văn Địch - Nhà xuất Khoa học kỳ thuật 2) “Atlas đồ gá” - PGS TS Trần Văn Địch - Nhà xuất Khoa học kỳ thuật 3) “Sổ tay công nghệ chế tạo máy” - T2 - Nhà xuất Khoa học kỳ thuật ... Nguyên lý làm việc đồ gá : Sau thiết kế gia công xong đồ gá , để gia công chi tiết (phay đồng thời ba mặt A , B E) nguyên lý làm việc đồ gá nh- sau: - Lắp phiến tỳ lên thân đồ g? ?, dùng tuốcnơvít... đồng thời mặt A , B E nh- hình vẽ với độ nhẵn b? ?ng sau gia công RZ 20 Để gia công đồng thời mặt ta sử dụng máy phay ngang với yêu cầu đảm b? ??o gia công mặt song song với đảm b? ??o song song với mặt. .. : Các loại có cấu so dao phay a) mặt phẳng ; b) hai mặt phẳng ; c,d ,e, f) gia cơng mặt định hình Hình ví dụ dùng cữ so dao đồ gá phay Vị trí xác dao phay theo chi? ??u cao xác định nhờ cữ so dao