PHUONG AN MONG BE_0988177702

Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ CHƯƠNG TÍNH TOÁN PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ VII.1 DỮ LIỆU TẢI TRỌNG ĐỂ TÍNH TỐN: Là móng bê tơng cốt thép đổ liền khối, có kích thước lớn, tồn cơng trình đơn nguyên cắt khe lún Móng bè dùng cho nhà khung, nhà tường chịu lực tải trọng lớn đất yếu dùng phương án móng băng móng băng giao thoa khơng đảm bảo u cầu kỹ thuật Móng bè hay dùng cho móng nhà, tháp nước, xilơ, bunke bể nước, bể bơi Khi mực nước ngầm cao,để chống thấm cho tầng hầm ta dùng phương án móng bè,lúc móng bè làm theo nhiệm vụ ngăn nước chống lại áp lực nước ngầm Móng bè làm dạng phẳng sườn Dựa vào tải trọng tác dụng vào chân cột sau giải khung , ta có mặt phần tử chân cột sau: IX.2 CHỌN KÍCH THƯỚC MĨNG BÈ: Ta tiến hành chọ sơ kích thước cho móng bè, sau q trình tính tốn khơng thỏa khả chịu lực thay đổi kích thước để tính tốn lại IX.2.1 Kích thước móng bè:  Bề rộng móng bè: o Bm = chiều ngang cơng trình + hai đầu thừa o Bm = 18.5m +2 × (0.25 × 5m) = 21 (m) Chọn Bm= 21 m  Chiều dài móng bè : o Lm = chiều dài cơng trình + hai đầu thừa o L m = 45m +2 × (0.25 × 5m) = 47.5 (m) Chọn Lm= 47.5 m IX.2.2 Kích thước dầm móng bè móng: TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 137 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ  Chiều dày móng: Do tải trọng tác dụng xuống cột lớn >100T: 1 Lnhip = × 5.5 = 0.55(m) 10 10 Chọn hb = 0.6 (m) hb = 3 Lnhip = × 5.5 = 1.65 (m ) Ta chọn hd= 1.0 (m) 10 10  Bề rộng dầm móng bè, phải có kích thước ≥ kích thước cột tương ứng phía  Chiều cao dầm móng bè: hd = Dựa mặt cơng trình, ta đưa kích thước bề rộng dầm móng bè: 600 800 Nên có loại dầm móng bè tồn cơng trình: D800x1000 D600x1000 Phân loại móng thể mặt móng bè IX.3 CHỌN SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐẶT MĨNG: Địa chất thiết kế móng bè địa chất tốt, cơng trình thiết kế cụ thể cơng trình chung cư 10 tầng Cao trình thiết kế +0.0 m Nên ta chọn cao trình đáy móng +3.0 Df= (m) IX.4 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG: tc  pmax ≤ 1.2 R II  tc II Điều kiện ổn định nền:  ptb ≤ R  tc  pmin ≥ IX.4.1 Xác định áp lực đáy móng:  tc tc pmax/ = ptb ±  p tc tb Trong đó: ∑N = Fm ∑M ∑M tc x tc y M Xtc M Ytc ± WX WY tc + γ tb D f = ∑ M xitc + ∑ H iytc hd + ∑ N itc yi = ∑ M yitc + ∑ H ixtc hd + ∑ N itc xi  xi, yi khoảng cách từ gốc tọa độ (tâm đáy móng) đến lực dọc thứ i  hd: Chiều cao dầm móng MÓNG BÈ TRỤ C PHẦ N TỬ TẠI CHÂ N CỘT Tổ hợp Nmax Tổ hợp Mmax Mtu Nmax (kN) (kN.m) Mmax Htu (kN) (kN.m) TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THOÏ Ntu (kN) Htu (kN) Xi (m ) Yi (m ) Mxitc (m3) Myit c (m3) Trang 138 Hiytc x hd (kN m) Niytc x yd (kN.m) Nixtc x xd (kN.m) Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 5261.5 287.92 117 27 287.92 5261.5 117 23.4 -8.1 250.36 250.3 163.16 -37059.89 -107061.9 4296.8 315.09 107 24 315.09 4296.8 107 23.4 -2.9 273.99 274.0 149.20 -10835.48 -87431.1 4560.5 297.22 138 40 297.22 4560.5 138 23.4 -0.7 258.45 258.4 192.56 -2776.01 -92798.0 5795.7 315.34 129 01 315.34 5795.7 129 23.4 4.3 274.20 274.2 179.49 21670.94 -117930.2 4143.4 291.85 92.2 291.85 4143.4 92.3 23.4 9.5 253.78 253.7 128.37 34228.66 -84310.6 60 214.35 232.01 28.4 232.01 214.35 28.4 18.4 -8.1 201.74 201.7 39.52 -1509.80 -3430.2 61 1773.3 -78.94 39.2 -78.94 1773.3 39.2 18.4 -2.9 68.641 68.64 -54.58 4471.82 28377.5 62 1439.2 109.36 18.6 109.36 1439.2 18.6 18.4 -0.7 95.096 95.10 25.91 -876.07 -23031.9 63 1428.4 157.80 89.0 157.80 1428.4 89.1 18.4 4.3 137.22 137.2 -123.95 -5341.11 22858.7 64 1945.2 -99.33 56.7 -99.33 1945.2 56.8 18.4 9.5 86.376 86.38 -78.98 -16069.75 31129.6 119 52.52 0.24 3.69 0.24 52.52 3.7 13.4 -8.1 0.207 0.21 5.13 -369.90 -612.2 120 29.16 0.37 13.6 0.37 29.16 13.6 13.4 -2.9 0.325 0.33 18.97 -73.54 -339.9 121 0.83 0.70 1.52 0.70 0.83 1.5 13.4 -0.7 0.611 0.61 2.11 -0.51 -9.7 122 28.50 0.62 11.6 0.62 28.50 11.6 13.4 4.3 0.538 0.54 16.21 106.57 -332.3 123 27.78 0.21 4.14 0.21 27.78 4.1 13.4 9.5 0.180 0.18 5.76 229.45 -323.8 178 3975.9 187.74 108 79 187.74 3975.9 108 -8.4 -8.1 163.25 163.2 151.36 -28004.80 -29062.8 179 2809.7 177.62 25.1 177.62 2809.7 25.1 -8.4 -2.9 154.45 154.4 34.98 -7085.56 -20538.4 180 112.48 -0.01 0.89 -0.01 112.48 0.9 -8.4 -0.7 -0.005 0.00 1.23 -68.47 -822.2 181 267.30 56.05 18.5 56.05 267.30 18.6 -8.4 4.3 48.737 48.74 25.81 999.48 -1953.9 182 121.61 137.33 7.94 137.33 121.61 7.9 -8.4 9.5 119.41 119.4 11.05 1004.64 -889.0 237 27.82 0.62 0.64 0.62 27.82 0.6 -3.4 -8.1 0.540 0.54 0.89 -195.95 -82.5 238 50.24 0.64 0.60 0.64 50.24 0.6 -3.4 -2.9 0.558 0.56 0.84 -126.68 -149.0 239 51.48 0.54 0.48 0.54 51.48 0.5 -3.4 -0.7 0.471 0.47 0.67 -31.33 -152.6 240 28.01 0.87 11.3 0.87 28.01 11.4 -3.4 4.3 0.760 0.76 15.81 104.72 -83.0 TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 139 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 241 0.01 0.15 0.64 0.15 0.01 0.6 -3.4 9.5 0.131 0.13 0.89 0.08 0.0 296 204.88 162.55 -0.01 162.55 204.88 0.0 1.6 13 141.35 141.3 -0.01 -2369.53 282.2 297 300.91 35.71 20.0 35.71 300.91 20.0 1.6 -9.5 31.056 31.06 27.89 -2485.80 414.5 298 318.10 458.80 -0.02 458.80 318.10 0.0 1.6 -8.1 398.95 398.9 -0.02 -2240.51 438.1 299 4716.0 151.20 102 10 165.61 4716.0 91.5 1.6 -2.9 131.47 144.0 142.06 -11892.68 6495.9 300 3880.9 281.85 93.6 281.85 3880.9 93.6 1.6 -0.7 245.09 245.0 130.28 -2362.29 5345.5 301 4207.8 202.33 169 95 289.25 -0.35 121 1.6 4.3 175.93 251.5 236.45 15733.72 5795.9 302 5318.0 266.13 147 35 289.25 -0.35 121 1.6 9.5 231.41 251.5 205.01 43931.63 7325.0 366 42.08 54.36 18.6 54.36 42.08 18.6 6.6 13 47.268 47.27 25.93 -486.70 240.7 367 213.3 243.6 7.15 243.6 213.3 7.1 6.6 -9.5 211.88 211.8 9.94 -1762.22 1220.2 368 222.0 0.15 32.5 158.9 189.0 18.4 6.6 -8.1 0.131 138.2 45.33 -1564.25 1270.3 369 678.25 20.71 35.3 -54.30 678.25 22.2 6.6 -2.9 18.006 47.21 49.13 -1710.37 3879.6 370 489.29 63.10 0.04 78.31 40.73 0.0 6.6 -0.7 54.871 68.10 0.06 -297.83 2798.7 371 507.35 -0.07 72.3 111.68 0.04 0.0 6.6 4.3 -0.060 97.12 100.67 1897.04 2902.0 372 701.45 22.56 25.9 -47.78 -25.93 701 6.6 9.5 19.619 41.55 36.08 5794.60 4012.3 436 6005.1 353.22 137 49 353.22 6005.1 137 11.6 9.5 307.14 307.1 191.29 -49607.75 60458.8 437 4406.4 325.64 99.3 325.64 4406.4 99.4 11.6 -8.1 283.16 283.1 138.27 -31036.35 44362.8 438 181.17 -0.02 0.21 263.84 -0.26 0.0 11.6 -2.9 -0.014 229.4 0.30 -456.85 1823.9 439 320.58 503.22 11.9 263.84 -0.26 0.0 11.6 -0.7 437.58 229.4 16.64 -195.14 3227.5 440 210.73 164.19 -0.04 218.59 181.30 19.3 11.6 4.3 142.77 190.0 -0.05 787.95 2121.6 441 303.76 37.64 19.9 437.56 -0.09 -5.6 11.6 9.5 32.733 380.4 27.69 2509.34 3058.2 496 2019.8 55.49 93.7 100.41 0.02 57.1 16.6 -8.1 48.250 87.31 130.50 -14226.86 29117.6 497 2019.8 -97.22 55.4 134.07 0.37 70.2 16.6 -2.9 84.539 116.5 -77.20 5093.57 -29117.6 498 1354.3 -0.30 -0.17 262.49 0.10 -1.4 16.6 -0.7 -0.257 228.2 -0.24 824.38 -19523.6 499 227.36 0.53 17.8 283.03 246.62 34.2 16.6 4.3 0.464 246.1 24.89 850.14 3277.6 500 54.47 83.93 15.6 224.36 -0.21 34.2 16.6 9.5 72.982 195.1 21.78 449.94 785.2 TOÂ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 140 Chương 546 547 10 548 549 550 KẾT QUẢ : PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 28.39 0.73 12.9 26.94 6.46 0.01 52.11 0.05 50.26 9.29 0.04 50.36 3.78 0.58 1.24 263.84 263.84 263.84 263.84 263.84 -0.26 0.0 21.6 -8.1 0.631 -0.26 0.0 21.6 -2.9 5.619 -0.26 -0.26 -0.26 0.0 0.0 0.0 21.6 21.6 21.6 52619.3 ∑ Nxitc= -0.7 4.3 9.5 0.046 0.036 0.507 4759 ∑= ∑ Mxitc = ∑ Myitc = Bảng 9.2: Xác Định Các Giá Trị 229.4 229.4 229.4 229.4 229.4 695 17.95 -199.94 532.5 -67.94 505.4 -31.72 977.5 187.94 942.9 1.73 416.01 944.7 2433 92126 343063.1 0.01 12.92 5.25 84934.3 -3127.9 ∑N ,∑ tt M xtc , ∑ M ytc Momrn kháng Uốn Của M.Bè m WX= 7897 m WY= 3491 TC =  pTB ∑N tc  pmax/ Fqu TC + γ tb × hb = 52619.3 + 22 × 1.6 = 87.9 kN/m 21× 47.65 84934.3 3127.9  tc pmax = 87.9 + + = 99.55 (kN / m )  M M  7897 3491 = ptbtc ± ± = 84934.3 3127.9 WX WY  tc pmin = 87.9 − − = 76.2( kN / m )  7897 3491 tc X tc Y IX.4.2 Xác định sức chịu tải RII đất đáy móng: RTC II = m1m2 ktc ( Ab mq γ II + BDf γ II* + Dc II ) Nền đáy móng thuộc lớp đất số 2, tra thơng số đất ta sau: ϕ = 13o58'  A = 0.2926  ⇒  B = 2.1703 m1=1.1, m2=1.3, ktc=1  D = 4.694  γ II = 10.4(kN / m3 ) D f γ II* = 25 × 0.6 + 20 ×1.0 = 35(kN / m ) TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 141 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ cII = 31.62 (kN / m ) 1.1× 1.3 RII = (0.2926 ×1×10.4 + 2.1703 × 35 + 4.694 × 31.62) = 325 (kN / m ) tc  pmax (99.55) ≤ 1.2 R II (1.2 × 325 = 390)  tc II Theo điều kiện ổn định nền:  ptb (87.9) ≤ R (325)  tc  pmin (76.2) ≥ Kết luận: Điều kiện ổn định thỏa IX.5 KIỂM TRA LÚN CỦA ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MĨNG: Theo quy phạm 45-78, để tính độ lún trung bình loại móng có bề rộng lớn 10m sử dụng cơng thức sau: S=p × b × M × ∑ ki − ki −1 Ei Trong đó: b =21(m) bề rộng móng tc p= ptb = 87.9 kN/m : áp lực trung bình đáy móng, theo điều kiện p phải II nhỏ R để đảm bảo làm việc đàn hổi M: hệ số điều chỉnh cho móng có bề rộng lớn 15m, tra bảng 1.6 sách Nền móng – thầy Châu Ngọc Ẩn, hệ số phụ thuộc vào tỉ số 2H/b ki ki-1 : hệ số hình dạng móng độ sâu lớp đất thứ I chiều dày H Ei : module biến dạng lớp đất thứ i H : chiều dày tính tốn Các thơng số có phần bị ảnh hưởng chiều dày tính tốn H, nên việc xác định chiều dày tính tốn H có ý nghĩa vơ quan trọng tính lún cho móng bè  Xác định chiều dày tính tốn H: (theo dẫn sách Nền móng – thầy Châu Ngọc Ẩn), gồm nhiều lớp sét cát xen lẫn, việc xác định H sau: o Do phía có lẫn cát sét nên:(Bỏ qua lớp bùn sét lẫn hữu cơ)  Do móng có B = 21 m >10 m có mun biến dạng E ≥ 10 Mpa  Do bên gồm nhiều lớp sét cát xen lẫn  tồn đất sét, ta xác định Hs toàn đất cát, ta xác định Hc theo công thức: H s =( + 0.15 × b) × k p Hc=( + 0.1× b) × k p Với kp: hệ số hiệu chỉnh áp lực tra theo nội suy theo bảng 1.9 trang 48 với p = 87.9 (kN / m ) < 100 (kN / m ) kp= 0.8 0.00 -3.10 7900 -0.90 A Lop Lop Sét TOÂ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ -8.80 -15.20  H S = (9 + 0.15 × 21) × 0.8 = 9.72 ⇒  H C = (6 + 0.1× 21) × 0.8 = 6.49 Trong phạm vi từ 6.49 - 9.72 m (tức từ Hc-Hs) theo địa chất, có lớp cát pha lớp số Tham Trang 142 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ khảo cơng thức 2.52_Hướng Dẫn Móng Thầy Châu Ngọc Ẩn Nên việc tính tốn H theo cơng thức sau: H = HC + kP 0.8 × ∑ hsiB = 6.49 + × 6.4 = 8.19 (m) 3  Xác định Ei (module biến dạng): Các giá trị Ei xác định theo thí nghiệm cố kết mẫu địa chất ứng với cấp tải gây lún Các giá trị nhân thêm hệ số điều chỉnh mk (Bảng 1.4 Sách Nền móng)  Ei ứng với Pgl = 87.9 kN/m  Giá trị mk biên thiên từ 2- 6.5, ta chọn mk =4 Thep Phương Pháp Biến Dạng Đàn Hồi Tuyến Tính z b Cao Độ Htt Lớp đất n=L/b (m) (m) (m) 2z/b ki 0.6667 0.206 8 0.7619 9 0.8571 0.354 10 10 0.9524 0.428 21.00 2.26 (kN/m2) M (m) 3515 0.0369 3900 0.0333 87.951 1.0476 0.481 12 1.1429 0.513 13 13 1.2381 0.545 14 14 1.3333 0.577 12 (kN/m2) Si 0.28 11 11 Ei 8.19 Trong phạm vi từ 6.49 - 9.72 m P 0.95 3885 0.0145 3985 0.0141 ∑Si= 0.099 Bảng 9.3: Tính Lún Cho Móng Bè Điều kiện lún: So= 9.9 cm < [ S ] = 10 cm (cho cơng trình dân dụng) Kết tính lún thỏa điều kiện lún IX.6 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG: Lực dọc từ chân cột truyền xuống dầm móng, dầm móng có bố trí cốt đai nên không kiểm tra xuyên thủng từ cột xuống dầm móng Đối với xuyên thủng từ dầm móng xuống móng, chiều cao móng phải đảm bảo điều kiện sau:  Điều kiện xuyên thủng: Pcx > Pxt TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 143 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ o Pxt =Ptbtc × Sngồi tx = 87.9 × (2 ×1× 2.5) =439.5 (kN) o Pcx = 0.75 × (R k × Sxqtx ) = 0.75 × (1050 × ×1×1) =1575 (kN) Vậy Kiểm tra thỏa điều kiện xuyên thủng IX.7 TÍNH NỘI LỰC TRONG MÓNG BÈ: Đây sơ đồ dầm tồn khối, có nhiều phương pháp giải nội lực móng dầm móng Ta sử dụng phần mềm Sap2000v9.3 để mơ hình tính tốn xác định nội lực  Giới thiệu sơ phần mềm SAP 2000: phần mềm thuộc hãng CSI Mỹ, sản phẩm CSI SAP 2000, ETABS SAFE chuyên giải nội lực cho cấu kiện dạng sàn, móng bè…  Ta mơ tả q trình mơ hình móng bè phụ lục Việc kiểm tra kết tính tốn, tác giả mơ hình SAP 2000 để kiểm tra IX.7.1 Các thơng số để mơ hình:  Bê tơng: chọn bê tơng có cấp độ bền B25 (mác 350)  Rb = 14.5( MPa)   Rbt = 1.05( MPa) -Thép: cốt thép chịu lực chọn thép CII: Rs=Rsc= 280 (Mpa), thép đai chọn thép CI: Rsw=175(Mpa) HỆ SỐ NỀN TẠI CÁC NÚT Ki (kN) Ki (kN/m2) Ki (kN) ĐIỂM L1 (m) L2 (m) F(m2) 2.5 2.8 6.88 6717 5.0 2.8 13.75 13434 5.0 5.5 27.50 3.8 5.0 18.75 TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ 977.00 26868 18319 Trang 144 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 45000 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 S2 DD800x1000 800 S2 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD3(800x1000) S2 5200 5200 S3 3200 S2 2000 S1 DD800x1000 2000 S1 DD800x1000 DD(2800x1000) 5500 S1 DD800x1000 5500 DD800x1000 DD800x1000 DN1(600x1000) S1 DN2(600x1000) S1 DD800x1000 DD800x1000 18500 DD800x1000 DD800x1000 DN2(600x1000) S1 DN4(600x1000) S1 DD800x1000 DD800x1000 2000 DD800x1000 DD800x1000 DN3(600x1000) S1 DN3(600x1000) DN2(600x1000) S1 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 DD800x1000 600 S1 DD800x1000 DD800x1000 5500 DD800x1000 DD800x1000 DN2(600x1000) S1 DN2(600x1000) DN1(400x1000) DD800x1000 6560 Hình 9.3: Mặt móng kí hiệu móng bè, kí hiệu dầm móng bè IX.7.2 Kết tính tốn: Việc tính tốn thép cho móng, ta chia theo thành dải qua nhịp dải qua cột, khoảng cách thường L/2 (với L chiều dài nhịp), Sap chia theo Để thiên an tồn tiện cho q trình thi cơng, tác giả lấy kết nội lực ô lớn để tính tốn bố trí cốt thép cho tồn mặt Nhận xét mặt cơng trình, Ta nhận thấy S1 có kết nội lực lớn (vì lực dọc chân cột ô lớn nhất).Ta lấy nội lực để tính tốn, kết lớn chọn để bố trí tốn mặt -Tính tốn cốt thép: αm = M ≤ αR Rbbho2 ξ = − − 2α m ≤ ξ R với α R = 0.432; ξ R = 0.632 theo TCXDVN 356-2005 ξR bh AS = b o sau chọn bố trí cốt thép RS Tính tốn As(cm2)/ m dài Gối Nhịp Gối Dải qua nhịp 12.12 9.51 12.73 trục B 19.39 10.67 19.95 Dải qua gối (cột) trục C 27.04 10.68 18.45 Chọn bố trí ø20a110 ø16a180 ø20a110 Bảng 9.7: Cốt thép theo phương X TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 145 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ Tính tốn As(cm2)/1 m dài Gối C Nhịp Gối B 11.59 9.57 12.47 25.11 11.25 28.89 27.04 10.15 28.89 Dải qua nhịp trục B trục C Dải qua gối (cột) ø20a100 ø16a200 ø20a100 Bảng 9.8: Cốt thép theo phương Y Chọn bố trí IX.7.3 Tính tốn thép cho dầm móng bè: IX.7.3.1Mơ hình chất tải cho dầm móng: DẦM NGANG DN1(400x1000) Momen theo phương Y (KN.m) Nhịp Phần tử M3 b h0 Rn 14500.0 αm ξ AttS (m2) CI Rs AttS AttSchoïn (cm2) (cm2) 280000 Bố Trí KN-m (m) (m) A B C D 0.272 0.325 5 0.168 0.185 117 882.10 0.107 0.114 115 562.74 0.180 0.201 119 946.90 0.9 0.4 0.137 0.148 71 718.29 2 0.125 0.134 60.00 658.18 0.130 0.140 40.00 682.90 0.103 0.109 14.00 541.80 5 123 1426.4 µ % 2φ32 +5φ3 1.7 0.0064 64.1 65.0 0.0037 36.4 2φ32+2φ36 1.0 36.6 0.0022 22.4 0.0040 39.6 2φ25 +2φ3 0.6 3φ36 +2φ2 40.4 1.1 24.0 0.0029 29.2 30.2 2φ36+2φ25 0.8 0.0027 26.5 26.5 2φ28 +2φ3 0.7 0.0028 27.6 28.9 3φ25+2φ30 0.8 0.0022 21.5 22.1 2φ25+2φ28 0.6 DAÀM NGANG DN2(600x1000) Momen theo phương Y (KN.m) Nhịp Và Phần Gối tử M3 b h0 Rn 14500.0 αm ξ AttS (m2) CI Rs 280000 Bố Trí µ % 19.6 4φ25 0.5 9.8 2φ25 0.3 AttS AttSchoïn (cm2) (cm2) KN-m (m) (m) 123 650.75 117 0.00 0.6 0.9 0.082 0.086 0.0017 17.0 0.000 0.000 0.0000 0.0 0 TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 146 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 194 290.70 188 649.31 A 73 199.34 B 62.00 320.68 C 44.00 462.40 D 14.00 585.40 E 17.00 202.19 0.037 0.037 0.082 0.086 0.025 0.025 0.040 0.041 0.058 0.060 0.074 0.077 6 0.025 0.026 0.0007 7.4 0.0017 17.0 9.8 2φ25 0.3 19.6 4φ25 0.5 0.0005 5.1 9.8 2φ25 0.3 0.0008 8.2 9.8 2φ25 0.3 0.0012 12.0 12.3 2φ28 0.3 0.0015 15.3 18.5 3φ28 0.5 9.8 2φ25 0.3 0.0005 5.1 DAÀM NGANG DN2(600x1000) Momen theo phương Y (KN.m) b h0 Nhịp Và Phần M3 Gối tử KN-m (m) (m) A B C D E Rn 14500.0 αm ξ 0.082 0.086 0.000 0.000 117 0.00 0 0.037 0.037 194 290.70 0.082 0.086 188 649.31 0.9 0.025 0.025 73 199.34 0.6 0.040 0.041 62.00 320.68 0.058 0.060 44.00 462.40 0.074 0.077 14.00 585.40 6 0.025 0.026 17.00 202.19 123 650.75 AttS (m2) CI Rs Bố Trí µ % 18.5 3φ28 0.5 AttS AttSchoïn (cm2) (cm2) 0.0017 17.0 280000 0.0000 0.0 9.8 2φ25 0.3 0.0007 7.4 9.8 2φ25 0.3 18.5 3φ28 0.5 0.0017 17.0 0.0005 5.1 9.8 2φ25 0.3 0.0008 8.2 9.8 2φ25 0.3 0.0012 12.0 12.3 2φ28 0.3 0.0015 15.3 18.5 3φ28 0.5 9.8 2φ25 0.3 0.0005 5.1 DAÀM NGANG DD (800x1000) Momen theo phương X (KN.m) Rn 14500.0 CI Rs b h0 Nhịp Và Phần M3 AttS AttS AttSchọn ξ αm Gối tử (m ) (cm2) (cm2) KN-m (m) (m) 0.8 0.9 0.083 0.087 357 874.73 0.0017 17.2 18.5 367 200.15 0.019 0.019 0.0004 3.8 9.8 TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 147 280000 Bố Trí µ % 3φ28 0.5 2φ25 0.3 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 377 276.86 Còn lại 383 279.98 A 356 258.44 B 363 129.39 C 370 169.50 D 380 1174.0 E 385 42.73 F 390 153.43 0.026 0.026 0.026 0.027 0.024 0.025 0.012 0.012 4 0.016 0.016 0.112 0.119 0.004 0.004 1 0.014 0.014 0.0005 5.3 9.8 2φ25 0.3 0.0005 5.3 9.8 2φ25 0.3 0.0005 4.9 9.8 2φ25 0.3 0.0002 2.4 9.8 2φ25 0.3 0.0003 3.2 9.8 2φ25 0.3 24.6 4φ 28 0.6 0.0023 23.5 0.0001 0.8 9.8 2φ25 0.3 0.0003 2.9 9.8 2φ25 0.3 IX.7.3.2Tiết diện chịu momen âm -Bản cánh nằm vùng chịu kéo nên khơng tham gia chịu lực -Tính tốn cốt thép theo toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật αm = M ≤ αR Rbbho2 2005 ξRbbho AS = RS ξ = − − 2α m ≤ ξ R với α R = 0.432; ξ R = 0.632 theo TCXDVN 356- sau chọn bố trí cốt thép IX.7.3.2 Tiết diện chịu momen dương: -Bản cánh nằm vùng chịu nén nên tham gia chịu lực với sườn -Tính tốn cốt thép theo toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T Kích thước tiết diện sau:  ( L1 − bd ) b 'f = S f + bd   '  với S f ≤  ( L2 − bd ) h’f tiết diện làm việc chữ nhật lớn b’f x h M > M ⇒ trục trung hòa qua sườn => tiết diện làm việc theo chữ T αm = TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ M − Rb (b 'f − b)h 'f (ho − 0.5h 'f ) Rbbho2 Trang 148 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ • [ ] ξRb bho + Rb (b 'f − b)h 'f RS α m > α R : Bài toán cốt kép Lấy α m = α R , ξ = ξ R M − α R Rb bho2 + Rb (b 'f − bc )h 'f (ho − 0.5h 'f ' A = => S RSC (ho − a' ) R ξ R Rb bho + Rb (b 'f − b)h 'f + SC AS' => AS = RS RS • Nếu α m ≤ α R : toán cốt đơn => AS = [ [ ] ] IX.7.3.Tính tốn, kết bố trí cốt thép: Như vẽ IX.7.3.3 Tính tốn cốt thép ngang Q ≤ ϕ b (1 + ϕ n ) Rbt bho thỏa ta đặt cốt đai theo cấu tạo:  h  s ≤ sct =  đk : h ≤ 450  150 =>Nếu không thỏa ta chọn asw n tính tốn sau:   h   s ≤ sct =  đk : h > 450 300    4ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bho2 R na stt =  SW SW Q2     ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bho   ≤ s = Chọn s  max  Q   sct       Qmax = 2328.56 (KN)  Chọn thép đai ø10( asw=0.785cm2),  đai nhánh  Rsw=175(Mpa), B  Bêtông B25:Rbt=1050 kN/m2   2 s = 4φb (1+ φf + φn )Rbt bho R na = × × 1050 × 0.8x1 1.75 × × 0.785 SW SW  tt  Q2 (2328.56)2   φb (1+ φf + φn )Rbt bho2 × 1050 × 0.8x12   = schọn ≤ smax =  Q 2328.56    h = 1000  s =    c t 300      schọn  680(mm)    ≤ 333.33(m) 300(mm)     Ta chọn ø10a250 cho đoạn nhịp TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 149 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ  chọn ø10a150 cho đoạn gối IX.8 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA CƠNG TRÌNH IX.8.1 Kiểm tra ổn định trượt: Lực gây trượt tổng lực ngang chân cột Q=2328.56 (KN) Lực chống trượt lực áp lực bị động đất tác dụng lên cơng trình theo chiều ngược lại lực ma sát đất móng E p = Pb D f L +( σ tan gϕ + c ).F ϕ với: Pb = γ z D f tg (45o + ) , L:chiều dài móng, Df: chiều sâu móng, F:diện tích móng 20o 45' ⇒ E p = 14.4 × 32 × 47.5 × tg (45o + ) + (87.9 × tg (20o 45') + 15.17) × 998 = 52864(KN ) 2 SUY RA : Q=2328.56 (KN)< E p = 52864(KN ) Kết luận: cơng trình ổn định trượt IX.8.2 Kiểm tra ổn định lật Momen gây lật momen quanh điểm lật: ∑M lat = 82805 (KN.m) Momen chống lật trọng lượng thân cơng trình quanh điểm lật: ∑ M chonglat = 123388.6 x = 11.1e5(KN.m)>> 82805 (KN.m) Kết luận: cơng trình ổn định lật TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 150 ... GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 149 Chương PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ  chọn ø10a150 cho đoạn gối IX.8 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA CƠNG TRÌNH IX.8.1 Kiểm tra ổn định trượt: Lực gây trượt tổng lực ngang chân cột Q=2328.56... trượt IX.8.2 Kiểm tra ổn định lật Momen gây lật momen quanh điểm lật: ∑M lat = 82805 (KN.m) Momen chống lật trọng lượng thân công trình quanh điểm lật: ∑ M chonglat = 123388.6 x = 11.1e5(KN.m)>>... 224.36 -0.21 34.2 16.6 9.5 72.982 195.1 21.78 449.94 785.2 TÔ VĂN ĐẬM – 804CT GVHD:TRẦN XUÂN THỌ Trang 140 Chương 546 547 10 548 549 550 KẾT QUẢ : PHƯƠNG ÁN MÓNG BÈ 28.39 0.73 12.9 26.94 6.46 0.01