Bài viết giới thiệu kết quả nghiên cứu tro xỉ nhiệt điện Cẩm Phả – Quảng Ninh, đá mạt Kiện Khê sau khi khai thác gia công đá, chế tạo viên xây: gạch, blốc, dùng chất kết dính polyme silic (CKD PS). Với phương pháp quy hoạch thực nghiệm đã xác định được thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu tối ưu có giá trị khối lượng thể tích (KLTT) lớn nhất với các chỉ số α = 0,186 và q = 0,530 và thời gian làm chặt 60s.
Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, ĐHXDHN, 2022, 16 (1V): 139–151 NGHIÊN CỨU CHẾ TẠO VIÊN XÂY GẠCH, BLỐC TỪ PHẾ THẢI TRO XỈ NHIỆT ĐIỆN VÀ ĐÁ MẠT DÙNG CHẤT KẾT DÍNH PƠLYME SILIC Nguyễn Văn Hùnga , Vũ Minh Đứcb , Nguyễn Nhân Hòab,∗ a Trung tâm tư vấn dịch vụ Kỹ thuật Xây dựng, Viện Vật liệu Xây dựng, 235 đường Nguyễn Trãi, quận Thanh Xuân, Hà Nội, Việt Nam b Khoa Vật liệu Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 11/10/2021, Sửa xong 15/11/2021, Chấp nhận đăng 23/11/2021 Tóm tắt Bài báo giới thiệu kết nghiên cứu tro xỉ nhiệt điện Cẩm Phả – Quảng Ninh, đá mạt Kiện Khê sau khai thác gia công đá, chế tạo viên xây: gạch, blốc, dùng chất kết dính polyme silic (CKD PS) Với phương pháp quy hoạch thực nghiệm xác định thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu tối ưu có giá trị khối lượng thể tích (KLTT) lớn với số α = 0,186 q = 0,530 thời gian làm chặt 60s Bằng phương pháp thể tích nước tuyệt đối xác định độ rỗng thực tế hỗn hợp hạt cốt liệu, sở tính lượng CKD PS để tính thành phần phối liệu viên xây Bằng phương pháp quy hoạch thực nghiệm, xác định thành phần phối liệu tối ưu, chế tạo viên xây với tính chất hỗn hợp vữa phối liệu tính chất mẫu viên xây Thành phần phối liệu viên xây gạch, blốc: cốt liệu = 1950 kg/m3 ; CKD PS = 227 kg/m3 ; phụ gia/CKD PS = 0,1164 Bài báo giới thiệu dây chuyền công nghệ sản xuất viên gạch, blốc từ tro xỉ nhiệt điện, đá mạt CKD Từ khoá: tro xỉ nhiệt điện; cốt liệu; chất kết dính pơlyme silic; viên xây gạch; blốc MANUFACTURING OF BRICK AND BLOCK BY USING FLY ASH AND SLAG OF THERMAL POWER PLANT AND CRUSHED LIMESTONE WASTE WITH SILIC POLYMER BINDER Abstract This paper presents the results of study on the fly ash and slag of Cam Pha thermal power plant in Quang Ninh, crushed stone waste from exploiting limestone minerals Kien Khe, to manufacture blocks, bricks, using polymer silic binder (CKD PS) By the experimental planning method, the optimal aggregate particle composition has been determined, it has the biggest bulk density with indexes α = 0,186 and q = 0,530 of the empirical equation and tightening time 60s By the method of absolute water volume, the actual porosity of the aggregate particle mixture has been determined, which is the basis for calculating the amount of silic polymer binder By the method of experimental planning, the optimal composition was determined, and the bricks, blocks were manufactured responding to the properties of the mixed mortar mixture and the properties of the samples Composition of bricks and blocks are as follows: aggregates = 1950 kg/m3 ; silic polymer binder PS = 227 kg/m3 ; admixture/PS = 0,1164 This article also introduces the technological procedure to produce bricks and blocks from fly ash and slag, crushed limestone waste and silic polymer binder Keywords: coal ash; aggregate; silic polymer binder; bricks; blocks https://doi.org/10.31814/stce.huce(nuce)2022-16(1V)-12 © 2022 Trường Đại học Xây dựng Hà Nội (ĐHXDHN) ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: hoann@nuce.edu.vn (Hoà, N N.) 139 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Đặt vấn đề Với xu hướng hội nhập quốc tế, việc phát triển kinh tế Việt Nam nước giới tăng mạnh mẽ, gắn liền với xu hướng sản xuất bền vững Để thực vấn đề này, cần phải phát triển công nghiệp tái chế sử dụng nguồn phế thải phế liệu công nghiệp, thực công nghệ cao không phế thải, bảo vệ môi trường, Trong công nghiệp sản xuất vật liệu xây dựng (VLXD) sử dụng phế thải ngành công nghiệp để chế tạo sản phẩm chất lượng cao, rẻ, giảm thiểu tác động đến môi trường trở nên cấp thiết quan tâm trọng phát triển Trong phế thải tro xỉ nhiệt điện nhà máy điện thải hàng năm lớn, ảnh hưởng nghiêm trọng đến môi trường sống Theo số liệu điều tra thống kê lượng tro xỉ nhiệt điện thải hàng năm tái sử dụng số nước giới [1–4] cho thấy: lượng tro xỉ thải hàng năm lớn (triệu tấn/năm): Ấn Độ 112; Trung Quốc - 100; Mỹ - 75, Canada – 75; Úc – 45; Đức - 40; Nga - 26,7; Anh – 15; Nhật Bản – 11,1; Pháp – 3; Hà Lan, Ý, Đan Mạch thấp 2; Việc tái chế sử dụng nước khác [3–5]: Ấn Độ 38%; Trung Quốc 45%; Đức 85%; Pháp 85%; Mỹ 65%; Canada 75%, Anh 50%, Nga 18%; Nhật Bản 96,3%, nước Châu Á khác tỷ lệ lượng tái chế đạt 66%; Đan Mạch, Ý, Hà Lan đạt 100% Lượng phế thải tro xỉ tái chế chủ yếu dùng sản xuất xi măng, bê tông, giao thông, phần lớn dùng sản xuất VLXD Cịn Việt Nam, theo tính tốn sơ [5–7], tính đến 2019 nước tồn chứa khoảng 40 triệu xỉ (tro đáy) 3,6 triệu Tro xỉ đốt theo công nghệ than phun 12,7 triệu tấn/năm (chiếm khoảng 71,4%), theo công nghệ tầng sôi 5,1 triệu tấn/năm (khoảng 28,6%) Tro xỉ nhà máy điện nằm bãi chứa, hồ nước, khu đất rộng chiếm nhiều diện tích, gây nhiễm mơi trường nghiêm trọng Các lĩnh vực sử dụng tro xỉ chủ yếu phụ gia cho xi măng, bê tông, xây dựng giao thông, thủy lợi, sản xuất VLXD, tỷ lệ sử dụng thấp so với lượng tro xỉ thải hàng năm Việc nghiên cứu phát triển công nghiệp tái chế sử dụng tro xỉ nhiệt điện làm nguyên liệu sản xuất VLXD góp phần giải vấn đề xúc việc giải diện tích tồn chứa, giảm ô nhiễm môi trường; giải lượng lớn phế liệu đá mạt trình khai thác gia cơng khống đá mỏ đá vơi Mặt khác, việc sử dụng mạt đá, tro xỉ nhiệt điện với chất kết dính polyme silic (CKD PS) chế tạo viên xây, blốc tạo dạng sản phẩm xây dựng, mà tiết giảm lượng dùng xi măng xây dựng (dùng xi măng chế tạo gạch khơng nung từ đá mạt), góp phần bảo vệ mơi trường, giảm lượng phát thải CO2 , sản phẩm rẻ, dễ sản xuất so với dùng xi măng Vì vậy, việc nghiên cứu chế tạo viên xây từ đá mạt, tro xỉ nhiệt điện với CKD PS mang tính cấp thiết, thực tiễn, có ý nghĩa khoa học, kinh tế việc tiết kiệm lượng, bảo vệ môi trường cần nghiên cứu đầy đủ, sản xuất sử dụng cơng trình xây dựng Để chế tạo viên xây gạch, blốc từ đá mạt, tro xỉ nhiệt điện CKD PS, cần nghiên cứu thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu đá mạt tro xỉ nhiệt điện (TXNĐ); trình rắn CKD PS, thành phần phối liệu đá mạt-tro xỉ CKD PS chế tạo viên xây; tính chất viên xây công nghệ chế tạo chúng Thành phần hạt hỗn hợp cốt liệu đát mạt, TXNĐ xác định loại cỡ hạt cốt liệu lớn, bé tỷ lệ phối hợp chúng Một hỗn hợp cốt liệu có thành phần hạt tối ưu, hạt lớn đóng vai trị khung chịu lực, hạt nhỏ đóng vai trị lấp đầy, lèn chặt tạo nên cấu trúc đặc cho vật liệu Việc nghiên cứu tính tốn lựa chọn thành phần hạt cốt liệu đá mạt, tro xỉ thực theo nguyên tắc Bozenov [8] nguyên lý Cainarski [9–11], với mật độ xếp cỡ hạt có số điểm tiếp xúc lớn nhất, cực tiểu Trong nghiên cứu này, giới thiệu phương pháp nghiên cứu cốt liệu đá mạt-TXNĐ Cẩm Phả (Quảng Ninh), với tính tốn thành phần hạt cốt liệu, chế độ công nghệ làm chặt với thời gian khác nhau, để hỗn hợp hạt cốt liệu có mật độ cao hay độ rỗng bé Từ độ rỗng thực tế hỗn hợp hạt cốt 140 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng liệu, tính tốn lượng CKD PS chế tạo viên xây Ngoài việc xác định thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu đá mạt-TXNĐ, sở việc chế tạo viên xây trình rắn CKD PS CKD PS chất kết dính dạng lỏng có thành phần hóa học m · R2 O · nSiO2 (n = 2÷3,5); đặc tính CKD PS đánh giá giá trị mô đun silicat – Mc, Mc = n/m Quá trình phản ứng CKD PS tạo gel axit silicic theo phương trình: R2 O · nSiO2 + CO2 + n · H2 O = R2 CO3 + n · Si(OH)4 Quá trình rắn CKD PS theo chế trùng ngưng gel Si(OH)4 Quá trình trùng ngưng gel axit silicic thực theo phương trình sau: nSi(OH)4 = n[Si(OH)2 + H2 O + 1/2 · O2 ] = (SiO2 )n + nH2 O Các axit silicic tạo thành từ trình phản ứng thực phản ứng trùng ngưng để hình thành mạng lưới khung khơng gian polyme silic (SiO2 )n Khối bốn mặt [SiO4 ] đơn vị kết cấu mạng lưới tinh thể silicat SiO2 hình thành lai hóa sp3 đám mây điện tử hóa trị nguyên tử silic, đám mây lai hóa sp3 tạo với đám mây p nguyên tử oxy thành liên kết δ Khi nhiệt độ thường trùng ngưng gel axit silicic xảy chậm, tức mạng lưới không gian polyme silic gel axit tạo ít, dẫn đến độ bền sản phẩm chưa cao Như tăng nhiệt độ trình trùng ngưng diễn nhanh triệt để, mạng lưới không gian gel axit silic tạo thành ngày nhiều, chúng gắn kết hạt cốt liệu chặt chẽ làm tăng độ bền, nâng cao tính chất lý sản phẩm Để đẩy nhanh trình rắn chắc, người ta sử dụng phụ gia chứa thành phần tạo gel axit silicic hay thành phần phụ gia thúc đẩy trình phản ứng trùng ngưng gel axit silicic [10] Vật liệu phương pháp nghiên cứu 2.1 Vật liệu sử dụng Trong nghiên cứu này, cốt liệu sử dụng chế tạo viên xây gạch blốc phế thải tro xỉ Nhà máy nhiệt điện Cẩm Phả – Quảng Ninh, mạt đá mỏ Kiện Khê – Hà Nam a Tro nhiệt điện Cẩm Phả (tr.CP) Tro nhiệt điện Cẩm Phả (tr.CP) sử dụng có đặc tính thành phần hóa tính chất lý Bảng 1, Bảng [12] Bảng Thành phần hóa tro nhiệt điện Cẩm Phả – Quảng Ninh Thành phần hóa tro, % SiO2 56,59 Al2 O3 23,42 Fe2 O3 4,89 CaO 1,82 MgO 0,35 K2 O 3,99 Na2 O 0,76 TiO2 0,81 SO3 - MKN 3,98 Từ bảng cho thấy tro Cẩm Phả (tr.CP) có MKN thấp, hàm lượng SiO2 cao, độ mịn cao, độ ẩm thấp, sử dụng cho chế tạo viên xây, blốc dùng CKD PS 141 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng Một số tính chất lý tro nhiệt điện Cẩm Phả (tr.CP) STT Chỉ tiêu, tính chất Đơn vị Kết Phương pháp thử Độ mịn (sót sàng No 008) Khối lượng riêng (γa ) Khối lượng thể tích (γ0 ) Chỉ số hoạt tính Độ ẩm (W) % g/cm3 kg/m3 % % 6,50 2,36 575 85 1,8 TCVN 4030:2003 [13] TCVN 4030:2003 [13] TCVN 4030:2003 [13] 14 TCN 108:1999 [14] 14 TCN 108:1999 [14] b Xỉ nhiệt điện Cẩm Phả - Quảng Ninh Phế thải xỉ Cẩm Phả (Xi.CP) xác định thành phần hóa, Bảng Xỉ có lượng MKN thấp, hàm lượng SiO2 cao, sử dụng cho chế tạo viên xây, blốc dùng CKD PS Bảng Bảng Thành phần hóa xỉ Cẩm Phả (Xi.CP) Thành phần hóa xỉ, % SiO2 57,56 Al2 O3 25,50 Fe2 O3 3,58 CaO 1,32 MgO 1,34 K2 O 5,99 Na2 O 0,13 MnO 0,03 TiO2 0,77 P2 O5 0,13 MKN 3,52 Quan sát, sàng phân loại xỉ nguyên khai Cẩm Phả để đánh giá cho thấy: hạt kích thước lớn, bề mặt nhám ráp hạt nhỏ Hạt có cấu trúc dạng lớp nếp xiên (các lớp hạt xếp chồng nhau) Hạt kích thước d > mm, thoi dẹt, ngắn (tỷ lệ chiều dài l so với chiều rộng hạt b: l/b nhỏ); hạt kích thước d < 2,5 mm dạng trịn hơn, góc cạnh, bề mặt nhẵn mịn so với hạt lớn Trong hạt d > mm số lỗ rỗng nhỏ than cháy tạo Về màu sắc, hạt có d > mm có màu xám tro, có màu xám đen; hạt có d ≤ 5mm hầu hết có màu xám tro Hàm lượng hạt d > mm thấp (10,7%) Thành phần hạt xỉ Cẩm Phả nguyên khai xỉ sau gia công cỡ hạt xác định theo TCVN 7572-2:2006 [15], giới thiệu Bảng [12] Bảng Thành phần hạt xỉ nhiệt điện Cẩm Phả Xỉ nguyên khai Cỡ hạt, mm > 5,0 2,5÷5 1,25÷2,5 0,63÷1,25 0,315÷0,63 0,14÷0,315 < 0,14 Xỉ sau gia cơng cỡ hạt Lượng sót riêng Lượng sót tích lũy Lượng sót riêng Lượng sót tích lũy , % Ai , % , % Ai , % 10,70 11,44 15,84 11,14 11,24 15,79 23,85 10,70 22,14 37,98 49,12 60,36 76,15 100 12,80 17,72 12,47 12,58 17,67 26,76 Một số tiêu tính chất xỉ nhiệt điện Cẩm Phả giới thiệu Bảng 142 12,80 30,52 42,99 55,57 73,24 100 Mô đun độ lớn 2,537 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng Một số tiêu tính chất xỉ Cẩm Phả STT Chỉ tiêu, tính chất Đơn vị Khối lượng riêng (γa ) Khối lượng thể tích (γ0 ) Độ hút nước (H p ) Độ ẩm (W) Mô đun độ lớn (Mđl ) g/cm g/cm3 % % - Kết Phương pháp thử 2,63 1430 8,3 6,34 2,537 TCVN 7572-4:2006 [15] TCVN 7572-4:2006 [15] TCVN 7572-4:2006 [15] TCVN 7572-7:2006 [16] - Qua số liệu Bảng 3–5 cho thấy sử dụng xỉ Cẩm Phả làm cốt liệu chế tạo viên xây gạch, blốc dùng CKD PS c Phế thải mạt đá mỏ đá Kiện Khê (Hà Nam) Phế liệu mạt đá mỏ đá Kiện Khê – Hà Nam, có thành phần khống vật thạch học: khống đá canxit – CaCO3 , có cấu trúc hạt mịn, thành phần khoáng vật canxit 92%; sét 1%; Quặng hydroxit sắt Đá Kiện Khê loại đá đặc, có mật độ cao, có cường độ cao (80÷150 MPa), [12] Thành phần hạt phế liệu mạt đá Kiện Khê nguyên khai Bảng Bảng Thành phần hạt phế liệu mạt đá Kiện Khê nguyên khai Thành phần hạt mạt đá Kiện Khê nguyên khai Cỡ hạt, mm Lượng sót riêng , % Lượng sót tích lũy Ai , % 22,23 21,80 26,85 11,12 7,82 3,93 6,25 22,23 44,03 70,88 82,00 89,82 93,75 100 5,0÷10 2,5÷5,0 1,25÷2,5 0,63÷1,25 0,315÷0,63 0,14÷0,315 < 0,14 Phế liệu mạt đá Kiện Khê phần lớn hạt dài, dẹt, có nhiều góc cạnh, cỡ hạt 5÷10 mm chiến đến 22,23%; cỡ hạt < 2,5 mm có hình dạng dẹt nhọn, loại cỡ hạt 1,25÷2,5 mm chiếm tương đối cao đến 26,85%; Cỡ hạt < 1,25 mm chiếm tỷ lệ thấp Về màu sắc phế liệu mạt đá hầu hết có màu xám nhạt hay màu xanh xám Một số tiêu tính chất phế liệu mạt đá Bảng [12] Bảng Một số tiêu tính chất phế liệu mạt đá Kiện Khê STT Chỉ tiêu, tính chất Đơn vị Kết Phương pháp thử Khối lượng riêng (γa ) Khối lượng thể tích (γ0 ) Độ hút nước (H p ) Độ ẩm (W) g/cm3 kg/cm3 % % 2,68÷2,70 1650÷1680 0,3÷0,5 1,31 TCVN 7572-4:2006 [15] TCVN 7572-4:2006 [15] TCVN 7572-4:2006 [15] TCVN 7572-7:2006 [16] Qua số liệu Bảng 6, cho thấy, sử dụng phế liệu mạt đá làm cốt liệu chế tạo viên xây gạch, blốc dùng CKD PS; hàm lượng cỡ hạt lớn > 2,5 mm cao 44,03% 143 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng d Chất kết dính polyme silic (CKD PS) CKD PS có cơng thức hóa học mR2 O · nSiO2 ; có khối lượng phân tử 284,22; chất lỏng có màu vàng xanh; có độ nhớt cao, mật độ ρ = 1,45÷1,5 g/cm3 ; Mơ đun silic tỷ số n/m Đánh giá đặc tính CKD PS: chất khơng bị cháy, khơng bị ăn mịn, hoạt động hóa học, có phản ứng kiềm, tác dụng với nhiều chất dạng lỏng, rắn, sử dụng rộng rãi xây dựng e Phụ gia (PG) Phụ gia sử dụng nghiên cứu có cơng thức hóa học Na2 SiF6 , có hàm lượng Na: 24,57%; Si: 14,89%; F: 30,32%; Khối lượng phân tử 188, chất rắn dạng bột màu trắng Công dụng PG để tăng cường gel axit silicic, tăng cường trình trùng ngưng, polyme hóa hỗn hợp cốt liệu, tăng nhanh khả rắn chắc, tính bền nước cho vật liệu viên xây 2.2 Phương pháp nghiên cứu thành phần hạt cốt liệu, hỗn hợp vữa phối liệu (hhvpl) tính chất mẫu viên xây a Phương pháp nghiên cứu thành phần hạt cốt liệu Theo lý thuyết nghiên cứu thành phần hạt với nguyên tắc Bozenov ngun lý Cainarski [8–11], việc lựa chọn tính tốn thành phần hạt sở mật độ xếp cỡ hạt với số điểm tiếp xúc dính kết lớn nhất, cực tiểu, tính tốn theo phương trình Andersen ứng với Dmax > 5,0 mm [8, 17] q di Yi = α + (1 − α) × 100% (1) D đó: Yi hàm lượng cỡ hạt nhỏ di , (%); D kích thước hạt lớn nhất, Dmax = 10 mm; di kích thước cỡ hạt cần tính tốn, mm; α hệ số phụ thuộc loại cốt liệu lượng hạt mịn, α có giá trị khoảng ≤ α ≤ 0,4; q số đặc trưng cho phân bố cỡ hạt nhỏ bên cỡ hạt lớn hỗn hợp, phụ thuộc tính chất, hình dáng, đặc trưng bề mặt, kích thước hạt, giá trị q khoảng 0,5 ≤ q ≤ 0,9 Trong nghiên cứu, tính tốn thành phần hạt cốt liệu với Dmax = 10 mm Một hỗn hợp hạt có thành phần tối ưu đạt giá trị mật độ lớn nhất, độ rỗng bé Độ rỗng thực tế hỗn hợp hạt bao gồm: độ rỗng hạt r2 độ rỗng hở hạt r1 , xác định phương pháp thể tích nước tuyệt đối, mà cơng thức lý thuyết tính độ rỗng khơng xác định Trên sở xác định lượng CKD hỗn hợp phối liệu chế tạo viên xây Để tăng điểm tiếp xúc dính kết hạt, hỗn hợp hạt xếp làm chặt với chế độ công nghệ làm chặt: s, 30 s, 60 s Bằng phương pháp thể tích nước tuyệt đối, xác định độ rỗng thực tế hỗn hợp hạt (rtt ) làm chặt với chế độ công nghệ phù hợp Để xác định thành phần hạt tối ưu, cho khối lượng thể tích (KLTT) hỗn hợp hạt lớn nhất, độ rỗng bé nhất, sử dụng phương pháp quy hoạch thực nghiệm (QHTN) bậc hai tâm xoay [18] b Hỗn hợp vữa phối liệu (hhvpl) Với cấp phối, nguyên vật liệu thành phần định lượng theo mẻ trộn Trong nghiên cứu cốt liệu đá mạt, xỉ trộn riêng, tro phụ gia trộn riêng, chúng trộn chung phút với với CKD, thành hỗn hợp vữa phối liệu đồng - Khối lượng thể tích hhvpl xác định theo công thức: γohhv = Ghhv kg/m3 Vhhv Ghhv khối lượng hhvpl, kg; Vhhv thể tích hhvpl, m3 144 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng - Hệ số làm chặt Klc đặc trưng cho khả làm chặt viên xây gạch, blốc tạo hình Từ xác định chế độ cơng nghệ tạo hình hợp lý để viên xây đạt chất lượng cao Hệ số làm chặt Klc xác định theo công thức: γomth γohhv Klc = γomth KLTT mẫu tạo hình, kg/m3 ; γohhv KLTT hhvpl, kg/m3 c Phương pháp nghiên cứu tính chất mẫu sản phẩm chế tạo Hỗn hợp vữa phối liệu sau trộn đồng tiến hành chế tạo mẫu Tạo hình máy đầm rung, thời gian rung 60 s với khn sử dụng có kích thước 7,07×7,07×7,07 cm Mẫu sau ngày tháo khn, để bảo dưỡng ngâm nước 28 ngày Một số tính chất viên xây xác định nghiên cứu: - Khối lượng thể tích viên xây - theo TCVN 6355-5:2009 [19]; - Độ hút nước viên xây - theo TCVN 6355-4:2009 [20]; - Cường độ nén viên xây - theo TCVN 6355-2:2009 [21]; - Độ co thể tích viên xây - theo TCVN 201:1986 [22] Kết nghiên cứu 3.1 Nghiên cứu cốt liệu mạt đá-tro xỉ chế tạo viên xây gạch, blốc a Tính tốn thành phần hỗn hợp cốt liệu theo phương trình thực nghiệm (1) Thành phần hạt liên tục tính tốn với Dmax = 10 mm, giá trị α = 0,15÷0,25 q = 0,5÷0,6, thể Bảng Bảng Thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu tính theo phương trình thực nghiệm (1) Chỉ số α 0,15 Kích thước mắt sàng (mm) Giá trị Y i , a i , Ai 10,0 5,0 2,5 1,25 0,63 0,315 0,14 < 0,14 0,50 Yi Ai 100 0 75,10 24,90 24,90 57,50 17,60 42,50 45,05 12,45 54,95 36,33 8,72 63,67 30,09 6,25 69,91 25,06 5,03 74,94 25,06 100,00 0,55 Yi Ai 100 0 73,06 26,94 26,94 54,65 18,40 45,35 42,08 12,57 57,92 33,58 8,50 66,42 27,69 5,89 72,31 23,12 4,57 76,88 23,12 100,00 0,60 Yi Ai 100 0 71,08 28,92 28,92 52,00 19,08 48,00 39,41 12,59 60,59 31,18 8,23 68,82 25,68 5,51 74,32 21,56 4,11 78,44 21,56 100,00 0,5 Yi Ai 100 0 76,57 23,43 23,43 60,00 16,57 40,00 48,28 11,72 51,72 40,08 8,20 59,92 34,20 5,88 65,80 29,47 4,73 70,53 29,47 100,00 0,55 Yi Ai 100 0 74,64 25,36 25,36 57,32 17,32 42,68 45,49 11,83 54,51 37,49 8,00 62,51 31,94 5,54 68,06 27,65 4,30 72,35 27,65 100,00 q 0,20 145 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Chỉ số Kích thước mắt sàng (mm) Giá trị Yi , , Ai 10,0 5,0 2,5 1,25 0,63 0,315 0,14 < 0,14 α q 0,20 0,6 Yi Ai 100 0 72,78 27,22 27,22 54,82 17,96 45,18 42,97 11,85 57,03 35,23 7,74 64,77 30,05 5,18 69,95 26,18 3,87 73,82 26,18 100,00 0,5 Yi Ai 100 0 78,03 21,97 21,97 62,50 15,53 37,50 51,52 10,98 48,48 43,82 7,69 56,18 38,31 5,51 61,69 33,87 4,44 66,13 33,87 100,00 0,55 Yi Ai 100 0 76,23 23,77 23,77 59,99 16,24 40,01 48,90 11,09 51,10 41,39 7,50 58,61 36,20 5,20 63,80 32,17 4,03 67,83 32,17 100,00 0,6 Yi Ai 100 0 74,48 25,52 25,52 57,65 16,84 42,35 46,54 11,11 53,46 39,28 7,26 60,72 34,42 4,86 65,85 30,79 3,63 68,21 30,79 100,00 0,25 Từ số liệu Bảng cho thấy: Khi tăng giá trị α, giữ nguyên giá trị q, hàm lượng cỡ hạt nhỏ tăng, hàm lượng cỡ hạt lớn giảm Khi giữ nguyên giá trị α tăng giá trị q, hàm lượng hạt lớn tăng, hàm lượng hạt bé giảm Khi lượng hạt nhỏ tăng, khả lèn chặt hỗn hợp hạt cốt liệu tốt hơn, hạt nhỏ tăng cao, lại làm giảm khối lượng thể tích hỗn hợp hạt, cần phải xác định lượng hạt lớn, hạt bé tối ưu thông qua giá trị α q để đạt KLTT cao Sự ảnh hưởng giá trị α q khác nhau, ảnh hưởng α lớn q Hàm lượng cỡ hạt trung gian: 2,5÷5,0 mm; 1,25÷2,5 mm; 0,63÷1,25 mm; 0,315÷0,63 mm với giá trị α, q thay đổi lượng cỡ hạt thay đổi khơng đáng kể, có ý nghĩa quan trọng việc lèn chặt hỗn hợp cốt liệu làm tăng KLTT cường độ viên xây Để xác định thành phần hỗn hợp hạt tối ưu với chế độ công nghệ làm chặt thích hợp, đạt KLTT lớn nhất, độ rỗng bé nhất, cần thay đổi giá trị α q, thay đổi hàm lượng cỡ hạt Như vậy, với hai giá trị α q xác định loại cỡ hạt để có KLTT lớn nhất, phương pháp đơn giản nghiên cứu tác giả [8–11] b Xác định KLTT độ rỗng (ĐR) hỗn hợp hạt cốt liệu với chế độ công nghệ làm chặt Bằng phương pháp thể tích nước tuyệt đối xác định KLTT ĐR cấp phối hỗn hợp hạt cốt liệu mạt đá-tro xỉ, tính theo phương trình thực nghiệm (1), với chế độ làm chặt (30 s, 60 s), giới thiệu Bảng Từ số liệu Bảng 9, cho thấy: Khi tăng thời gian làm chặt, KLTT hỗn hợp hạt cốt liệu (hhhcl) tăng giá trị α q, đồng thời độ rỗng (ĐR) giảm dần; Trong thí nghiệm, tăng thời gian làm chặt lớn hơn, KLTT giảm dần độ rỗng tăng có phá vỡ xếp hạt: hạt nhỏ dịch chuyển xuống, hạt to chuyển động lên Vì vậy, thời gian rung hợp lý hhhcl 60 s cho KLTT đạt cao với giá trị α = 0,2; q = 0,55 So sánh giá trị độ rỗng cho thấy: độ rỗng chung lt tt tt lý thuyết – rch lớn độ rỗng chung thực tế rch Từ độ rỗng chung thực tế – rch xác định lượng CKD PS, chế tạo hỗn hợp vữa phối liệu (hhvpl) để tạo hình viên xây 146 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng KLTT, ĐR cấp phối hạt cốt liệu với chế độ làm chặt Giá trị α 0,15 0,2 0,25 Chỉ số q Thời gian t (s) KLTT γ0 (kg/m3 ) lt rchung (%) tt rchung (%) r1 (%) r2 (%) lt tt rchung − rchung (%) 0,5 30s 60s 2058 2060 23,31 23,13 22,67 22,33 21,86 21,37 0,81 0,96 0,64 0,80 0,55 30s 60s 2050 2060 23,51 23,13 22,88 22,57 21,98 21,50 0,90 1,07 0,63 0,56 0,6 30s 60s 2054 2058 23,36 23,21 21,08 22,78 20,08 21,62 1,00 1,16 1,18 0,43 0,5 30s 60s 2071 2167 22,72 19,51 21,36 19,02 20,72 18,33 0,64 0,69 1,36 0,49 0,55 30s 60s 2122 2183 20,82 19,29 19,57 18,24 18,83 17,85 0,74 0,39 1,25 1,05 0,6 30s 60s 2153 2161 19,66 19,74 18,56 18,44 17,90 17,10 0,66 1,34 1,10 1,30 0,5 30s 60s 2047 2104 23,62 21,49 22,05 20,71 21,57 19,90 0,48 0,81 1,57 0,78 0,55 30s 60s 2083 2097 22,28 21,75 21,25 20,33 20,68 19,45 0,57 0,88 1,03 1,42 0,6 30s 60s 2086 2100 22,16 21,64 21,42 20,11 20,78 19,32 0,64 0,79 0,74 2,32 c Xác định thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu tối ưu Bằng phương pháp quy hoạch thực nghiệm (QHTN), đề tài xác định thành phần hhhcl mạt đá Kiện Khê-tro xỉ Cẩm Phả có Dmax = 10 mm, với chế độ làm chặt 60 s, nhân tố ảnh hưởng số α q, với hàm mục tiêu giá trị KLTT ĐR hhhcl Bảng mã hóa Bảng ma trận QHTN Bảng 10, Bảng 11 Bảng 10 Bảng mã hóa quy hoạch thực nghiệm thành phần hạt PL KTK Điểm quy hoạch Nhân tố ảnh hưởng Biến mã hóa α q X1 X2 −21/2 −1 +1 +21/2 0,130 0,508 0,15 0,52 0,20 0,55 0,25 0,58 0,27 0,59 Cánh tay địn δ 0,05 0,03 Giải tốn QHTN, có phương trình hồi quy KLTT: Yˆ kltt = 2190,8 − 11,85X1 − 0,15X2 + 7,5X1 X2 − 21,94X12 − 14,69X22 ˆ CĐ = 2192,5 kg/m3 X1 = −0,283 Giá trị cực đại KLTT hhhcl mạt đá-tro xỉ Yγ X2 = −0,77 hay α = 0,186 q = 0,530 147 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng 11 Bảng kết thực nghiệm hỗn hợp hạt cốt liệu Bảng quy hoạch khối lượng thể tích (kg/m3 ) Chỉ số Cấp phối 10 11 12 13 Độ rỗng hỗn hợp thành phần hạt (%) α q γ1 γ2 γ3 γtb r1 r2 r3 rtb 0,25 0,25 0,15 0,15 0,27 0,13 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,58 0,52 0,58 0,52 0,55 0,55 0,592 0,508 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 2140 2115 2153 2159 2153 2171 2165 2182 2189 2191 2193 2193 2192 2145 2119 2149 2170 2157 2182 2176 2187 2195 2192 2198 2187 2186 2144 2120 2169 2157 2140 2175 2169 2186 2195 2187 2194 2187 2192 2143 2118 2157 2162 2150 2176 2170 2185 2193 2190 2195 2189 2190 20,15 21,08 19,66 19,44 19,66 18,99 19,22 18,58 18,32 18,25 18,17 18,17 18,21 19,96 20,93 19,81 19,03 19,51 18,58 18,81 18,40 18,10 18,21 17,99 18,40 18,43 20 20,90 19,07 19,51 20,15 18,84 19,07 18,43 18,10 18,40 18,13 18,40 18,21 20,04 20,97 19,51 19,32 19,77 18,80 19,03 18,47 18,17 18,29 18,10 18,32 18,28 Tương tự, phương trình hồi quy độ rỗng hhhcl: Yˆ đr = 18,232 + 0,44395X1 + 0,00648X2 − 0,28X1 X2 + 0,7465X12 + 0,47034X22 Giá trị cực tiểu ĐR hhhcl mạt đá-tro xỉ Yˆ đr = 18,16%, X1 = −0,316 X2 = −0,991 hay α = 0,184 q = 0,521 3.2 Nghiên cứu chất kết dính polyme silic (CKD PS) Các tính chất hỗn hợp vữa phối liệu (hhvpl), tính chất viên gạch, viên blốc ngồi phụ thuộc vào lượng CKD PS mà cịn phụ thuộc vào mật độ CKD PS, vào tỷ lệ phụ gia (PG) với CKD PS Mật độ CKD PS - ρCKD tỷ lệ PG/CKDPS ảnh hưởng định đến tính cơng tác (độ chảy loang); thời gian trộn vữa phối liệu; KLTT hhvpl, KLTT viên xây (xác định hệ số làm chặt Klc = γo viên xây /γo vữa ; cường độ nén độ co, độ hút nước viên xây gạch, blốc, Qua nghiên cứu thử nghiệm chế tạo viên xây gạch, blốc, đề tài nghiên cứu ảnh hưởng mật độ CKD PS - ρCKD từ 1,25 đến 1,30 g/cm3 tỷ lệ PG/CKD PS thay đổi từ 0,125 đến 0,08 tới tính chất viên xây với thành phần phối liệu (lượng cốt liệu, thành phần hạt cốt liệu, lượng CKD PS, phụ gia), chế độ công nghệ chế tạo, ; Đã xác định mật độ hợp lý CKD PS 1,30 g/cm3 tỷ lệ PG/CKD 0,1 cho KLTT cường độ nén đạt cao nhất, độ co bé, sở cho việc lựa chọn khoảng nghiên cứu quy hoạch thực nghiệm thành phần phối liệu chế tạo viên xây 3.3 Nghiên cứu chế tạo viên xây gạch blốc từ mạt đá-tro xỉ nhiệt điện Cẩm Phả CKD PS Từ kết nghiên cứu hhhcl, CKD PS PG, đề tài chế tạo hỗn hợp vữa phối liệu (hhvpl), chế tạo mẫu viên xây; Tiến hành QHTN xác định cấp phối tối ưu chế tạo viên gạch, blốc Các nhân tố ảnh hưởng PS/CKD X1 ; giá trị α, q X2 Bảng mã hóa bảng ma trận QHTN Bảng 12, Bảng 13 148 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng 12 Bảng mã hóa quy hoạch thực nghiệm phối liệu chế tạo viên xây Điểm quy hoạch Nhân tố ảnh hưởng Biến mã hóa PG/CKD Hệ số α q Khoảng cách δ −1,414 −1 +1 +1,414 X1 0,104 0,11 0,125 0,14 0,146 0,015 X2 0,130 0,508 0,15 0,52 0,20 0,55 0,25 0,58 0,27 0,59 0,05 0,03 Bảng 13 Ma trận QHTN thành phần, tính chất viên xây Biến mã Tính chất hỗn hợp vữa phối liệu TT X1 X2 γ0 , Độ chảy Hệ số kg/m3 loang, cm Klc +1 +1 1016 +1 -1 1740 -1 +1 1168 -1 -1 1600 +1,41 1415 -1,41 1507 +1,41 1167 -1,41 1700 0 1444 10 0 1452 11 0 1521 12 0 1483 13 0 1514 11,5 18 13 18 16 15 12 19 15 16 16 15,5 15 1,96 1,23 1,77 1,84 1,48 1,36 1,74 1,26 1,46 1,46 1,40 1,44 1,45 KLTT viên xây, γ0 (kg/m3 ) γ1 γ2 γ3 2038 2153 2055 2154 2111 2014 2032 2144 2117 2120 2130 2120 2131 2061 2150 2054 2151 2099 2080 2051 2136 2105 2132 2151 2130 2220 2054 2123 2078 2149 2093 2078 2014 2148 2125 2131 2123 2141 2222 Độ co thể tích, C0 (%) Độ hút nước, H p (%) Cường độ nén, Rn (MPa) γT B Co1 Co2 Co3 CoT B H p H p H p H p T B Rn1 2051 2109 2062 2151 2101 2057 2032 2143 2116 2128 2135 2130 2191 2,73 2,57 3,19 2,83 4,60 3,48 2,78 3,31 2,89 2,94 3,12 2,36 2,67 3,49 2,94 3,74 2,63 3,95 3,12 2,79 3,47 2,61 2,47 2,48 2,45 2,49 3,03 2,53 3,84 2,38 3,96 3,44 2,87 3,23 3,64 2,59 3,05 2,78 3,01 3,08 2,68 3,15 2,61 4,17 3,34 2,81 3,33 2,65 2,60 2,88 2,53 2,72 14,8 12,9 14,3 13,4 13,3 13,4 13,2 12,8 13,6 13,4 12,1 13,2 13,1 14,8 12,9 14,2 13,3 13,5 13,6 13,2 12,9 14,1 13,5 12,9 12,2 13,5 14,8 13,0 14,3 13,2 13,7 13,8 13,4 12,8 13,9 13,4 11,3 12,7 12,5 14,8 12,9 14,3 13,3 13,5 13,6 13,3 12,8 13,9 13,4 12,1 12,7 13,0 65,4 73,9 63,5 76,8 93,9 91,3 62,5 104,1 81,5 93,2 86,0 86,5 93,5 Rn2 Rn3 RnT B 74,1 62,2 70,4 80,2 92,9 89,6 66,2 104,6 87,7 92,0 86,2 92,3 92,0 76,8 85,5 88,5 82,3 96,7 89,2 70,1 101,0 89,9 88,4 93,6 90,9 86,6 72,1 73,9 74,1 83,1 94,3 90,0 66,3 103,2 86,4 90,0 88,6 89,9 90,7 Giải tốn QHTN ta hàm hồi quy tính chất mẫu viên xây: ˆ = 2140 + 1,152X1 − 37,9943X2 + 7,75X1 X2 − 29,6706X − 25,4206X KLTT Yγ Độ co thể tích: Yˆ co = 2,676 + 0,1467X1 + 0,02559X2 − 0,035X1 X2 + 0,4039X12 + 0,061358X22 Độ hút nước: Yˆ H p = 13,02 − 0,00517X1 + 0,450875X2 + 0,225X1 X2 + 0,3854X12 + 0,1354X22 Cường độ nén: Yˆ Rn = 89,36 − 0,63998X1 − 7,87208X2 + 1,8X1 X2 − 1,8332X12 − 5,5332X22 Giải toán cực trị cường độ nén 92,7 kG/cm2 tương ứng với giá trị X1 = −0,569 X2 = −0,804 hay giá trị tối ưu cường độ với thành phần hạt ứng với giá trị α = 0,1598 q = 0,5259; tỷ lệ PG/CKD = 0,1164 Lượng cốt liệu 1950 kg/m3 , CKD PS 227 kg/m3 Từ đó, Sản phẩm viên xây gạch, blốc đạt tiêu: KLTT γov = 2147 kg/m3 ; độ co thể tích Cv = 2,72%; độ hút nước H p = 13,0%; cường độ nén Rn = 92,7 kG/cm2 149 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 3.4 Dây chuyền công nghệ chế tạo viên xây gạch, blốc thử nghiệm phù với với điều kiện hoàn cảnh địa phương sau (xem Hình 1) Hình Dây chuyền cơng nghệ chế tạo viên xây gạch, blốc dùng đá mạt- tro xỉ nhiệt điện CKD PS Kết luận Từ kết nghiên cứu thực nghiệm có số kết luận sau: - Sử dụng phương trình thực nghiệm, hàm lượng cỡ hạt (lớn, bé) xác định đơn giản qua số α q - Thực chế độ công nghệ làm chặt: 30 s, 60 s xác định KLTT cao hhhcl Với phương pháp thể tích nước tuyệt đối xác định độ rỗng thực tế hhhcl, từ xác định lượng CKD PS - Bằng phương pháp QHTN xác định thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu tối ưu với số α = 0,186 q = 0,530, chế độ làm chặt 60 s - Bằng thực nghiệm xác định mật độ hợp lý CKD PS ρCKD = 1,3 g/cm3 , tỷ lệ PG/CKD PS = 0,1164 Lượng cốt liệu 1950 kg/m3 , CKD PS 227 kg/m3 Sản phẩm viên xây gạch, blốc đạt tiêu: KLTT γov = 2147 kg/m3 ; độ co thể tích Cv = 2,72%; độ hút nước H p = 13,0%; cường độ nén Rn = 92,7 kG/cm2 - Đã giới thiệu dây chuyền chế tạo viên xây gạch, blốc từ đá mạt-tro xỉ nhiệt điện CKD PS áp dụng thử nghiệm Lời cảm ơn Nhóm tác giả chân thành cảm ơn giúp đỡ Phịng thí nghiệm nghiên cứu vật liệu xây dựng, Khoa Vật liệu Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội hỗ trợ, tạo điều kiện để chúng tơi thực thí nghiệm nghiên cứu 150 Hùng, N V., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Tài liệu tham khảo [1] Gollakota, A R K., Volli, V., Shu, C.-M (2019) Progressive utilisation prospects of coal fly ash: A review Science of The Total Environment, 672:951–989 [2] Authority, C E., Division, T C (2018) Fly ash generation at coal/lignite based thermal power stations and its utilization in the country for 1st half of the year 2017-18 Cent.Electr.Authority, New Delhi [3] Ma, S.-H., Xu, M.-D., Qiqige, Wang, X.-H., Zhou, X (2017) Challenges and Developments in the Utilization of Fly Ash in China International Journal of Environmental Science and Development, (11):781–785 [4] American coal ash association (2018) Coal ash recycling reaches records 64 percent amid shifting production and use patterns [5] Hoan, N V (2015) Dự án nghiệp kinh tế điều tra, khảo sát nguồn phế thải công nghiệp làm vật liệu xây dựng Trung tâm xi măng-bê tông, Viện Vật liệu Xây dựng [6] Viện Vật liệu Xây dựng (2017) Thuyết minh đề án đẩy mạnh xử lý, sử dụng tro, xỉ, thạch cao nhà máy nhiệt điện, nhà máy hóa chất, phân bón để làm nguyên liệu sản xuất vật liệu xây dựng sử dụng cơng trình xây dựng [7] Viện Vật liệu Xây dựng (2012) Điều tra, khảo sát đánh giá đề xuất giải pháp sử dụng triệt để nguồn tro xỉ nhiệt điện sản xuất vật liệu xây dựng [8] Đức, V M (1992) Bê tông chịu nhiệt dùng xi măng pooc lăng Luận án phó tiến sỹ Khoa học kỹ thuật, chuyên ngành Vật liệu chi tiết sản phẩm, Đại học Xây dựng Hà Nội, Hà Nội [9] Êremin, N F (1986) Các trình thiết bị công nghệ sản xuất vật liệu xây dựng Giáo trình cho trường đại học cao đẳng chuyên ngành Sản xuất sản phẩm kết cấu xây dựng Nhà xuất đại học trung học chuyên nghiệp, Mát-xcơ-va, trang 28 [10] Toturbyev, B D (1988) Vật liệu xây dựng sở chất silicát natri Nhà xuất Xây dựng, Mát-xcơva [11] Bazenov, I U M., Yskovytr, S M., Trumakov, L D (1991) Công nghệ tạo hình bê tơng Nhà xuất đại học trung học chuyên nghiệp, Mát-xcơ-va [12] Hùng, N V (2021) Nghiên cứu phế thải tro, xỉ nhiệt điện Cẩm Phả (Quảng Ninh) đá mạt chế tạo gạch blốc khơng nung dùng chất kết dính polyme silic Luận văn thạc sĩ kỹ thuật ngành Kỹ thuật Vật liệu, Đại học Xây dựng Hà Nội, Hà Nội [13] TCVN 4030:2003 Xi măng - Phương pháp xác định độ mịn Bộ khoa học Công nghệ, Việt Nam [14] 14TCN 108:1999 Phụ gia khống hoạt tính nghiền mịn cho bê tơng vữa - Phương pháp thử, Tiêu chuẩn ngành Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn, Việt Nam [15] TCVN 7572-2:2006 Cốt liệu cho bê tông vữa - Phương pháp thử Phần 2: Xác định thành phần hạt Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [16] TCVN 9592-7:2006 Cốt liệu cho bê tông vữa - Phương pháp thử Phần 7: Xác định độ ẩm Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [17] Đức, V M., Đồng, N V., Phượng, Đ T., Hoa, B T., Hòa, N N (2009) Cốt liệu sử dụng chế tạo bê tơng chịu nhiệt Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD)- ĐHXDHN, 3(2) [18] Tuyển, N M (2005) Quy hoạch thực nghiệm Nhà xuất Khoa học kỹ thuật [19] TCVN 6355-5:2009 Gạch xây - Phương pháp thử - Phần - Xác định khối lượng thể tích Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [20] TCVN 6355-4:2009 Gạch xây - Phương pháp thử - Phần - Xác định độ hút nước Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [21] TCVN 6355-2:2009 Gạch xây - Phương pháp thử - Phần 2- Xác định cường độ nén Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [22] TCVN 201:1986 Vật liệu chịu lửa - Phương pháp thử xác định độ co phụ hay nở phụ Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam 151 ... liệu chế tạo viên xây 3.3 Nghiên cứu chế tạo viên xây gạch blốc từ mạt đá -tro xỉ nhiệt điện Cẩm Phả CKD PS Từ kết nghiên cứu hhhcl, CKD PS PG, đề tài chế tạo hỗn hợp vữa phối liệu (hhvpl), chế tạo. .. chế tạo viên xây gạch, blốc từ đá mạt, tro xỉ nhiệt điện CKD PS, cần nghiên cứu thành phần hỗn hợp hạt cốt liệu đá mạt tro xỉ nhiệt điện (TXNĐ); trình rắn CKD PS, thành phần phối liệu đá mạt -tro. .. mỏ đá vôi Mặt khác, việc sử dụng mạt đá, tro xỉ nhiệt điện với chất kết dính polyme silic (CKD PS) chế tạo viên xây, blốc tạo dạng sản phẩm xây dựng, mà tiết giảm lượng dùng xi măng xây dựng (dùng