(Luận văn thạc sĩ) nghiên cứu giải pháp móng cọc cống bê tông cốt thép cho nhà ở thấp tầng trên nền địa chất yếu có cát san lấp tại an giang

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ MAI XUÂN MINH NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP MÓNG CỌC CỐNG BÊ TÔNG CỐT THÉP CHO NHÀ Ở THẤP TẦNG TRÊN NỀN ĐỊA CHẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẮP TẠI AN GIANG NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP – 60580208 S K C0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 04/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ MAI XUÂN MINH NGHIÊN CỨU GIẢ PH P NG CỌC CỐNG T NG CỐT TH P CH NH TH P T NG TR N N N Đ CH T C C TS N P TẠ N G NG NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG & CƠNG NGHIỆP - 06580208 B GIÁO D O TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ MAI XUÂN MINH NGHIÊN CỨU GIẢ PH P NG CỌC CỐNG T NG CỐT TH P CH NH TH P T NG TR N N N Đ CH T C C TS N P TẠ N G NG NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG & CƠNG NGHIỆP - 06580208 Hướng dẫn khoa học: TS NGUYỄN SỸ HÙNG i ii LÝ L CH KHOA HỌC I LÝ L CH SƠ ƯỢC: Họ & tên: MAI XUÂN MINH Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 26/11/1985 Nơi sinh: hái nh Quê quán: hái nh Dân tộc: Kinh Chỗ riêng địa liên lạc: nhà 372, đư ng h c hán, phư ng Bình Khánh, thành ph Long Xuyên, tỉnh An Giang iện thoại quan: 02963.622722 : 0919 728 909 E-mail: mxminh2311@gmail.com Fax: Q TRÌNH Đ TẠO: Trung học chuyên nghiệp: Không Đại học: Hệ đào tạo: Ch nh quy ; Th i gian đào tạo từ 08/2004 đến 08/ 2008 Nơi học (trư ng, thành ph ): rư ng ại u ong Ngành học: Xây dựng Cầu đư ng ên đồ án t t nghiệp: hiết ế Km đư ng t qua ng đồi c Ngày & nơi bảo vệ đồ án t t nghiệp: 2008 rư ng ại u ong Ngư i hướng dẫn: hạc s Nguy n ăn u Hệ đào tạo: Hệ đào tạo: h nh quy ; Th i gian đào tạo từ 2016 đến 2018 Nơi học (trư ng, thành ph ): rư ng H phạm thu t HCM Ngành học: ng tr nh &CN Tên u n ăn: Nghiên c u iải pháp gia c n n m ng cọc c ng bê t ng c t th p cho nhà th p tầng n n địa ch t yếu c cát san p tỉnh An Giang Ngày & nơi bảo vệ đồ án t t nghiệp: ./2018 rư ng H An iang Ngư i hướng dẫn: Nguy n H ng .T : Không .T đ oạ : Anh ăn III Q TRÌNH CƠNG TÁC CHUN MƠN KỂ TỪ KHI TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC: Nơ Thời gian 2008-2010 2010-nay tác Công việc đảm nhiệm Công ty TNHH TVGT IQ CBKT y ựng An Giang IV C C C NG TRÌNH H Chuyên viên HỌC Đ C NG Ố: Không iii LỜ C Đ N Tôi tên: Mai Xuân Minh, học viên cao học ngành K thu t cơng trình xây dựng dân d ng công nghiệp, trư ng H M ại học hạm K Thu t TP i cam đoan đ tài “ ỉnh An Giang” c ng tr nh nghiên c u Các s liệu, kết nêu lu n ăn trung thực chưa công b b t kỳ công trình khác Nếu c g h ng đúng, tơi xin hoàn toàn chịu trách nhiệm Tp Hồ C í M , 22 09 ă 2018 (Ký tên ghi rõ họ tên) Mai Xuân Minh iv CẢ TẠ rong tr nh học t p thực u n ăn t t nghiệp, t i nh n quan t m giúp đỡ r t nhiệt t nh quý thầy c quý thầy c ban giám hiệu rư ng Nh n đ y, t i xin g i đến quý thầy c hoa y ựng ại học sư phạm thu t i cảm ơn s u sắc ể hoàn thành u n ăn t t nghiệp này, c gắng th n, th giúp đỡ nhiệt t nh truy n đạt cho t i iến th c báu tr nh nghiên c u thầy hương hết s c to ớn i xin g i ồng th i t i xin cảm ơn Công ty NHH LAS- 339, Nguy n H ng, thầy hs ê i cảm ơn ch n thành nh t đến quý thầy ng ty NHH iểm định c ng quý n y ựng Hiệp ợi (An Giang), ầu tư x y ựng Mi n y – Phòng y ựng tỉnh An iang bạn b , đồng nghiệp giúp đỡ, hỗ trợ máy m c, thiết bị, nh n ực s iệu iên quan để t i c thể hoàn thành t t u n ăn rong tr nh thực nghiên c u, nh t, r t c gắng hoàn thành t t ần nghiên c u nên t i h ng tránh hỏi thiếu s t R t mong th ng cảm đ ng g p từ quý thầy c để u n ăn t i c thể hoàn thành t t in ch n thành cám ơn! Học iên Mai Xuân Minh v TÓM TẮT Móng cọc c ng bê t ng c t th p giải pháp hiệu ph hợp đ i ới cơng trình nhà th p tầng n n địa ch t yếu c cát san p tỉnh An Giang Tuy nhiên, việc nghiên c u áp d ng phương pháp chưa ph biến cho c ng tr nh nhà th p tầng hu đ thị mới; c m tuyến n cư ượt tài s u thí nghiệm sau: tỉnh An iang nghiên c u, thí nghiệm n n t nh trư ng bao gồm h nghiệm bàn n n trư ng tiến hành n n đ t tự nhiên; thí nghiệm m ng cọc c ng m ng cọc c ng fi 600 không bịt đáy; thí nghiệm i 00 c bịt đáy thí nghiệm m ng cọc c ng BTCT fi 600 có bịt đáy, nhằm xác định chuyển vị đ t n n, chuyển vị cọc c ng n n địa ch t yếu c cát san p So sánh kết thí nghiệm từ mơ hình thu nhỏ với phần m m Plaxis, từ đ đ khuyến nghị thiết kế thi cơng móng cọc c ng n n địa ch t yếu c cát san p tỉnh An Giang Lu n ăn gồm 61 trang thuyết minh, 54 hình, bảng, 18 tài liệu tham khảo, 08 trang ph l c, c u trúc chương, tài liệu tham khảo phần ph l c hương 1: ng quan hương 2: ác nghiên c u cọc c ng bê t ng c t th p ý thuyết tính tốn hương 3: Nghiên c u thực nghiệm cọc c ng n n địa ch t yếu c cát san p An iang hương 4: M phần m m p axis hương 5: ết u n iến nghị vi cho nhà th p tầng ABSTRACT Reinforced concrete pile foundation is an effective and suitable solution for low-rise buildings on weak geology with sand leveling in An Giang province However, the research and application of this method has not been popularized for low-rise buildings in new urban areas; On population clusters over flood in An Giang province The subject of research on field static compression testing includes the following experiments: Field Compaction Experiment conducted on natural soil; Experiment on reinforced concrete pile foundation 600 without bottom; Experiment on reinforced concrete pile foundations fi 400 and bottom test and found on the foundations of reinforced concrete pile 600 fift bottom, to determine the displacement of the soil, to move the piles on the weak geological ground with sand leveling Comparison of experimental results from the miniature model with the software Plaxis, thus recommending the recommendations in the design and construction of reinforced concrete pile foundation on weak geology with sand leveling in An Giang province The thesis consists of 61 pages of explanatory notes, 54 images, 07 tables, 18 references, 08 appendices, structured by chapters, references and annexes Chapter 1: Overview of research situation Chapter 2: Studies on reinforced concrete culvert and computational theory Chapter 3: Experimental research on reinforced concrete piles for lowrise houses on weak geology with sand leveling in An Giang Chapter 4: Simulation by plaxis software Chapter 5: Conclusions and Recommendations vii - Tính tốn s c chịu tải cực hạn cọc: c ng th c (2.1) ta c s c chịu tải cực hạn Rc,u= 565,4 (kN), từ đ ta suy S c chiu tai cua c c c a Ptk=565,4/1.75= 323(kN) ợp ức c ị tả cọc ố 3.8.3 Tổ ả g i6 Tổ ợp tả t ọ TCT t àc TCVN 10304 (kN) o t t àt t ị T t (kN) C ệc (%) ịt đá cố ) 263,9 250 94,7% ịt đá cố ) 565,4 275 48% * Nhận xét đ n gi - Qua ết thực nghiệm cho th y chịu ực n n gia c cọc c ng i 00 (bịt đáy) 250 N so ới ết t nh toán giải t ch 263,9 kN, cho th y chịu thực nghiệm t nh toán gần gi ng ới sai s 5,2 % theo hướng an toàn - Qua kết thực nghiệm cho th y khả chịu lực n n gia c cọc c ng BTCT fi 600 (bịt đáy) N so ới kết tính tốn giải tích 565,4 kN, cho th y khả chịu thực nghiệm tính toán chênh lệch cao với sai s 52% (theo hướng an toàn) o s nguyên nh n sau: o tr nh th nghiệm hi gia tải đến m c N th tải bị cong, ênh, nên th nghiệm h ng tiến hành th tiếp mà àn th ys iệu m c tải N để t nh toán cho phương án gia c n n móng cho nhà th p tầng hu đ thị mới, c m tuyến An iang n cư ượt tỉnh nhà th p tầng tải trọng thiết ế từ 15 - 20 t n/1 cọc thỏa u iện ban đầu đặt 48 CHƯƠNG MÔ PHỎNG PLAXIS 4.1 M c đ c t t lập mơ hình móng cọc cống BTCT M c đ ch việc s d ng mô Plaxis lu n ăn để ph c v tính tốn thiết kế sau này, nhằm tiết kiệm chi phí so với phương pháp thực nghiệm 4.2 Các thông số đ u vào c a mơ hình Morh – Coulomb Từ kết báo cáo khảo sát địa ch t phương pháp t nh tốn tương quan giá trị thơng s bảng sau: Bả 5: Thông số đ u vào h ng s t m bàn n n: u iện oại h p t m 30mm Ký hiệu M tả t iệu tác động Module đàn hồi hi u ày Hệ s oisson ơn ị - - Elastic E kN/m² 2E+08 d m 0.03 ν - 0.3 h ng s đ t n n: ơn ị ý hiệu ớp ắp ớp san p ớp MC MC Type Dr UnDr 16 17.1 kN/m3 49 n tr t ẻo, xám đen, chảy Model γ (sat.) iá trị 4.3 Mô phỏ *C Eoed kN/m2 8360 3123 Eref kN/m2 6582 720,741 ν - 0.3 0.35 c kN/m 5,9 φ o 22,25 h m 4 Kx m/ngày 5,400E-05 Ky m/ngày 5,400E-05 đ tn n ước thực hiện: ước 1: Thiết l p mơ hình tốn: M h nh đ i x ng tr c ước 2: Khai báo phần t (Planet): T m nén thép ước 3: hai báo tải trọng u iện biên ước 4: Khai báo thông s đầu vào đ t ước 5: hai báo điểu iện ban đầu ước 6: ết m h nh đ t n n m - ác trư ng ng su t tác d ng xung quanh đ t n n H 4.1 Ứng su t tác ung ên đ t n n trạng 50 - ết t nh toán thu giá trị biểu đồ ưới đ y H *Đ 4.2 Quan hệ tải trọng chuyển ị đ t n n trạng : Từ biểu đồ quan hệ tải trọng độ lún đ t n n m c tải 24 t n c độ lún thực nghiệm 2.89 cm mô 3.32 cm, cho ta th y đư ng cong quan hệ tải trọng - độ lún thực nghiệm mô gần gi ng với sai s 14 % theo hướng an tồn 4.4 Mơ cọc cố *C 400 ịt đá ) ước thực hiện: ước 1: hiết p t ng thể ước 2: hai báo mặt àm iệc cho cọc ước 3: hai báo cọc + ước 4: hai báo h nh tr h hoan + ước 5: Nh p th ng s đ t n n + ước 6: án u iện biên t t or p ane cho m h nh 51 ước 7: ết m h nh m cọc c ng fi 400 - ác trư ng ng su t tác d ng xung quanh cọc fi 400 H 4.3 Ứng su t tác ung ên cọc fi 400 - ết t nh toán thu giá trị biểu đồ ưới đ y: H 4.4 Quan hệ tải trọng chuyển ị cọc ng i 400 *N ậ x : ết m cọc c ng i 00 ta nh n th y: - Trư ng ng su t h nh thành xung quanh cọc c ng i 400 không ảnh hưởng ảnh hưởng t đến ớp đ t yếu bên ưới, nên iệc s i 00 để gia c ớp đ t cát đắp hợp ý 52 ng cọc c ng -Từ biểu đồ quan hệ tải trọng độ lún cọc c ng fi 400 m c tải 25 t n c độ lún thực nghiệm 2.73 cm mô 4.75 cm, cho ta th y ết m so sánh ới thực nghiệm 4.5 K t mô cọc fi 600 -C ịt đá ) ước thực hiện: ước 1: hiết p t ng thể ước 2: hai báo mặt àm iệc cho cọc ước 3: hai báo cọc + ước 4: hai báo h nh tr h hoan + ước 5: Nh p th ng s đ t n n + ước 6: án u iện biên t t or p ane cho m h nh ước 7: ết m h nh m cọc c ng fi 600 - ác trư ng ng su t tác d ng xung quanh cọc fi 600 H 4.5 Ứng su t tác ung ên cọc fi 600 - ết t nh toán thu giá trị biểu đồ ưới đ y: 53 H 4.6 Quan hệ tải trọng chuyển ị cọc ng i 600 *N ậ x : ết m cọc c ng i 600 ta nh n th y: - rư ng ng su t h nh thành xung quanh cọc c ng i 600 h ng ảnh hưởng ảnh hưởng t đến ớp đ t yếu bên ưới, nên iệc s ng cọc c ng i 600 để gia c ớp đ t cát đắp hợp ý - Từ biểu đồ quan hệ tải trọng độ lún cọc c ng fi 600 m c tải 27,5 t n c độ lún thực nghiệm 1.29 cm mô 2.77 cm, cho ta th y ết m so sánh ới thực nghiệm 4.6 Tổ ôp ỏ ả ợp tả t ọ P Tổ àc ịt t ệ ệ t ườ o c ợp tả t ọ àc ải trọng (kN) ị huyển ị huyển ị thí nghiệm theo mơ trư ng Plaxis (mm) (mm) 54 Chênh lệch (mm) t n n trạng ọc c ng i 00 ( ịt đáy c ng) ọc c ng i 600 ( ịt đáy c ng) 240 28,8 33,22 15,3% 250 27,2 47,5 74,6% 275 12,90 27, 68 114,57% * Nhận xét - ới m c tải N th chuyển ị đ t n n theo m axis 33,22mm chênh ệch tương đ i th p so ới chuyển ị đ t n n hi th t nh 28,8 mm (chênh ệch 15,3%) - ng m c tải 250 N th chuyển ị cọc c ng m c ng axis ,5 mm cao há nhi u so ới chuyển ị cọc Φ 00 th t nh ,2 mm (chênh ệch 74,6%) - ng m c tải N th chuyển ị cọc c ng m Φ 600 theo axis ,68 mm chênh ệch tương đ i cao so ới chuyển ị cọc ng Φ 600 th t nh 12,90 mm (chênh ệch 114,5%) 4.7 Tươ cố Φ 00 theo t k 400 t c H c t t 4.7 ức tả kN t t c k t ôp ỏ ướ đ ng chuyển ị 02 cọc ng Φ 400 55 c o cọc : * N ậ x : Qua biểu đồ quan hệ tải trọng độ ún th c ng m c tải 250 N chuyển ị 02 cọc c ng Φ 400 theo mô plaxis 15,86 mm chuyển ị th p so ới chuyển ị 01 cọc theo ết th nghiệm trư ng ,28 mm, chênh ệch 11,42 mm theo hướng an toàn 4.8 So * ả t k t c p ươ Giá trị ự toán từ phương án cọc gia c n n công trinh (tính 01m2 móng, đơn giá nh n c ng theo địa phương) * N ận xét: Qua bảng ự toán ta th y chênh ệch bê t ng giá trị ti n sau: tràm (đồng) (đồng) ọc c ng i 00 - 1.470.000 - 1.070.000 ọc c ng i 600 -1.245.000 -845.000 56 đá (đồng) - 300.000 -75.000 CHƯƠNG K T LUẬN VÀ KI N NGH ặc điểm địa ch t điển h nh hu ực san p tỉnh An iang từ xu ng ưới bao gồm ớp cát san p dày từ 2.5 đến 4m, lớp sét ẻo m m dày đến 3m, ớp bùn sét có chi u dày ớn ới ạng địa ch t xây ựng cơng trình s có tượng ún c t ết mạnh, ớp đ t cát san biên thoát nước o y, s p đ ng tr ng m ng n ng n n h ng gia c , c ng tr nh s c nguy ún nhi u 5.1 t ậ Giải pháp móng cọc c ng BTCT giải pháp c ng chưa c nhi u tài liệu ng d ng v công nghệ tỉnh An iang c ng ồng sông C u Long Vì thế, với kiến th c cịn hạn hẹp việc tìm hiểu ph n t ch s u u r t h hăn đ i với tác giả Trong trình thực s không tránh khỏi thiếu s t ể làm rõ v đ tài cần nhi u th i gian u kiện Sau nghiên c u lý thuyết, thực nghiệm, mô phần m m Plaxis t ng hợp thực ti n từ tài liệu có liên quan Việt Nam c ng nước giới, lu n ăn rút s kết lu n sau: (1) c chịu tải cọc chủ yếu o ma sát h nh thành ớp đ t cát san p ớp đ t cát san p lâu năm ớp đ t t t, đặt đài móng lên ớp đ t s t n ng àm iệc đ t n n ưới đáy đài rong giai đoạn đầu phần đ t ưới đài chưa phát huy tác ng, nhiên hi độ ún đạt đến giá trị đ , úc đ t cát n n chặt phát huy rõ rệt iệc giảm lún công trình Do gia c cọc c ng y, iệc áp ng móng n n phương án t t cho c ng tr nh th p tầng (2) iệc s ng móng cọc c ng BTCT giải pháp t t cho nhà th p tầng (có quy m ưới tầng), nh t đ i ới c ng tr nh n n đ t yếu 57 mà u iện thi c ng gặp nhi u h chuyển hăn hu ực h ng c đư ng n t tư, thiết bị giới, mặt thi c ng ch t, hẹp, tỉnh An Giang (3) Th i gian thi công x lý phần n n đ t yếu ngắn, đ i hỏi nhân cơng, thi cơng d àng, đơn giản khơng cần máy móc ph c tạp (4) Cải thiện việc àm cho ao động địa phương Nguồn v t liệu sẵn có địa phương hạn chế ảnh hưởng đến m i trư ng q trình thi cơng (5) Giảm giá thành xây dựng so với phương án so sánh i ới cọc c ng (6) c m tuyến n cư ượt nên chọn s c chịu tải ( tk) từ 15 - 20 t n/1 cọc, t y địa ch t c ng tr nh nên th t nh cọc để c s c chịu tải giới hạn cọc ị 5.2 - hi thiết ế nên chọn độ s u cắm cọc giới hạn ớp đ t th nh t ( ớp cát san p c chi u ầy từ ≥2,5m), iệc cắm cọc ớp th hai b n s t r t t tác - ng c chịu tải cọc c ng qua th nghiệm trư ng c sai hác h ng nhi u so ới m từ phần m m ượng th nghiệm cọc c ng hơn, rộng axis; Tuy nhiên, s c n t nên cần c nghiên c u s u n đ - Nên chọn cọc c ng Ø 600 để gia c n n m ng cho nhà th p tầng hu đ thị mới, c m tuyến iang để đảm bảo t nh inh tế, n cư ượt tỉnh An thu t - Kh ng thi c ng xong đài m ng tiến hành san p ới chi u cao san p cát > 1m s gây tượng ma sát âm ẫn đến cơng trình lún ượt q quy định 58 Hướ t p t o - hiết ế hệ nhà ph hợp ới phương án m ng cọc c ng đưa ới yêu cầu sau: iá thành ph hợp ới túi ti n đ i ới hộ n c hoàn cảnh inh tế chưa cao iến độ thi c ng phải rút ngắn so ới phương pháp thi c ng x y ựng truy n th ng h t ượng thi c ng cao hoăc tương đương ới c ng tr nh gia c m ng truy n th ng iếp t c nghiên c u ới cọc c ng c đư ng kính khác (Φ800, Φ1000, 1200, ) để rút phương án t i ưu nh t để áp c ng tr nh c m c tải trọng hác nhau./ 59 ng cho DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 ài nguyên M i trư ng tỉnh An iang, ệ ì v ươ ộ ă 2017, áo cáo s 196/ ngày 20/9/2016 - NM [2] han Huy ng, Mạnh Quỳnh, Phạm Quang Tú ệ ườ í ổ ệ Nam, Vietnamese Society for Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Hanoi, March 2016, tr 4-9 [3] Ogura, H&Kobayyasi, K Calculation Metheod of Pile Toe Average SPT Nvalue for Bored Pile by Base Enlarged Preboring anh Grouting Method Summaries of Techinical papers of Annual Meeting Architecture Institute of Japan, Vol.B-1, pp.567-568, 2005 [4] K Ishikawa, A Ito, H Ogura and M Nagai Effect of strength and tiplength of enlarged grouted base on bearing of nodular pile-Model test on enlarged groued base of bored precast pile, Part1 J.Struct Constr.Eng.,AIJ, Vol.76 No.670, pp.2017-2113, 2011 [5] K.Kobayashi&H.Ogura, Vertical bering capacity of bored pre-cast pile with enlarged base considerring diameter of the enlargement excavation around pile toe Advances in Deep Foundation, pp 277-283, 2007 [6] Ogura, H.&Kobayasi, K.2005 Calulation Method of Piele Toe Average SPT N-Value for Bored pie by Base Enlarged Pre-boring ang Grouting Method, Summaries of Technica papers of Annual Meeting_Architecture Institute of Japan., Vol.B-1, pp.567-568 [7] Laura Govonia, Guido Gottardia, Alessandro Antoninia, Renata Archettia, Joerg Schweizera Caisson foundations for competitive offshore wind farms in Italy Vi italian conference of researchers in geotechnical engineering, Vol 158, pp 392-397, 2016 [8] F Gelagotia,b, I Georgioub, R Kourkoulisa, G Gazetasb Nonlinear lateral stiffness and bearing capacity of suction caissons for offshore windturbines Contents lists available at ScienceDirect, Vol 170, pp 445-465, 2018 [9] Jiunn-Shyang Chioua,n, Yung-YenKoa, Shang-YiHsua, YuChingTsaib Testing and analysis of a laterally loaded bridge caisson foundation in gravel The JapaneseGeotechnicalSociety, Vol.52(3), pp.562573, June 2012 60 [10] h Nguy n im hành, N ứ , ứ dụ ệ d ườ í ổ (PCC) x ý ì ệ N Hội thảo hoa học c ng nghệ c p ộ, 2017, tr.22-35 ì [11 han y hủy T í ằ ươ ã C Nhà xu t iao th ng n tải, năm 200 [12] TCVN 7201: K năm 2015 [13] rung t m tư ằ TCT p năm 2010 â - v n iểm định x y ựng An vệ ộ ỉ A [14] rần Quang Hộ Ứ x ủ v ại học qu c gia hành ph Hồ h Minh, năm 2011 [15] Sở Xây dựng An Giang, Quy trình thi t k cơng trình xây dự 1673/SXDngày / /201 ệ , iang, G , Hồ sơ thiết ế, Nhà xu t nh nguyên tắ x nh cao a bàn tỉnh An Giang, Công văn [16] ng Ngữ Thi t k tính tốn móng nơng.Nhà xu t hoa học thu t, năm 1992 [17] Ba Xên C ệ "không chân" Internet: http://www.khoahocphothong.com.vn/cong-nghe-cu-da-tren-dat-khong-chan - 1212.html, xem ngày 15/9/2018 [18 Nguy n Quang ê C Internet: http://quangdonquixote.blogspot.com/2012/12/coc-cu-tram.html, xem ngày 14/9/2018 [19] iêu chuẩn ngành s 1073: ợ ằ ườ í ì ỹ ậ , năm 2010 [20] TCVN 9354: Đ t xây dựng - P ươ d ng t i hiệ ường t m nén phẳng, năm 2012 [21 ng Ngữ Cẩm nang dùng cho kỹ y ựng, Hà Nội, 2004 [22] TCVN 9393: C – P ươ ĩ d ụ , năm 2012 x a kỹ thuật Nhà xu t ệ 61 nh môdun bi n ệ ườ ằ S K L 0 ... vi nghiên cứu i tượng phạm vi nghiên c u lu n ăn "Nghiên c u giải pháp gia c n n m ng cọc c ng bê t ng c t th p cho nhà th p tầng n n địa ch t yếu c cát san p tỉnh An Giang" với nhiệm v chủ yếu. .. N Giang an hành nhi u ăn có liên quan; UBND tỉnh An 12 o đ , để xác tỉnh An iang ủy quy n cho Sở Xây dựng An Giang tiến hành khảo sát vết nước sở mực ớn nh t năm 2000-2011 địa bàn tỉnh An Giang. .. th p giải pháp hiệu ph hợp đ i ới cơng trình nhà th p tầng n n địa ch t yếu c cát san p tỉnh An Giang Tuy nhiên, việc nghiên c u áp d ng phương pháp chưa ph biến cho c ng tr nh nhà th p tầng