Tài liệu Sổ tay Kỹ Thuật Thuỷ Lợi -Phần 2-Tập 2 - Chương 2 doc

A - Đập bê tông và bê tông cốt thép 79 79 Ch"ơng 2 Đập bê tông và bê tông cốt thép trên nền mềm !"#$%&'#($)*+,$-+,$./012#$)345#/$670$ Đập tràn bê tông trên nền mềm khác với đập bê tông trên nền đá ở những điểm sau: đập trên nền mềm th?ờng có đáy rộng hơn, do sức kháng tr?ợt của nền nhỏ và tải trọng đơn vị cho phép bé. Do đó, việc xây dựng các đập cao trên nền mềm th?ờng tốn kém và nhiều khi không thể thực hiện đ?ợc (chiều cao đập không v?ợt quá 40á50 m). Vì vậy, khi thiết kế loại đập này, cần xem xét kỹ các đặc tr?ng địa kỹ thuật của vật liệu nền. 2.1. Đặc điểm địa chất nền và công tác chuẩn bị Theo thành phần hạt, đất đ?ợc chia ra thành các loại phụ thuộc vào kích th?ớc hạt: - Đá tảng: có kích th?ớc lớn hơn 300 mm; - Đá cuội và dăm: có kích th?ớc 300 á 150 mm; - Sỏi và sạn: có kích th?ớc 150 á 2 mm; - Hạt cát: có kích th?ớc 2 á 0,06 mm; - Hạt bụi: 0,06 á 0,002 mm; - Hạt sét: có kích th?ớc nhỏ hơn 0,002 mm; - Hạt mịn: tập hợp của hạt bụi và hạt sét; - Hạt thô: các hạt có kích th?ớc lớn hơn hạt bụi; - Đất hữu cơ: đất có di tích thực vật và động vật; - Đất hạt mịn: đất, gồm hơn 50% trọng l?ợng là những hạt có kích th?ớc nhỏ hơn 0,08 mm; - Đất hạt thô: đất, gồm hơn 50% trọng l?ợng là những hạt có kích th?ớc lớn hơn 0,08 mm; - Đất cuội sỏi: đất hạt thô, trong đó thành phần chủ yếu là các cuội sỏi; - Đất cát: đất hạt thô, trong đó thành phần chủ yếu là các hạt cát; - Đất bụi: đất hạt mịn, trong đó hàm l?ợng sét chiếm ít hơn 20% trọng l?ợng của thành phần hạt mịn; - Đất sét: đất hạt mịn, trong đó hàm l?ợng sét chiếm hơn 20% trọng l?ợng của thành phần hạt mịn; - Đất rời: đất, trong đó độ bền chống cắt chủ yếu phụ thuộc vào lực ma sát giữa các hạt; 80 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 - Đất dính: đất, trong đó độ bền chống cắt gồm lực ma sát giữa các hạt và lực dính giữa các hạt: - Tính dẻo: tính chất của vật liệu có khả năng chịu đ?ợc biến dạng tức thời không đàn hồi, có biến dạng thể tích không đáng kể và không bị rạn nứt; - Tính nén: khả năng biến dạng của đất d?ới tác động của lực nén; - Giới hạn chảy: hàm l?ợng n?ớc ở ranh giới quy ?ớc giữa trạng thái dẻo và trạng thái chảy của đất; - Giới hạn dẻo: hàm l?ợng n?ớc ở ranh giới quy ?ớc giữa trạng thái dẻo và trạng thái cứng của đất. I. Đặc tính của đất dính Đối với sét, hàm l?ợng hạt có đ?ờng kính d <0,002 mm chiếm từ 30á60%, nếu hàm l?ợng này lớn hơn gọi là sét nặng. Hệ số thấm K = 1,75.10 -8 á1,75.10 -6 cm/s. Độ rỗng từ 0,3á0,41, lực dính từ 4á5,2 T/m 2 . Đối với đất chứa sét, hàm l?ợng hạt có đ?ờng kính d < 0,002 mm chiếm từ 20á30%. Hệ số thấm K = 1,75.10 -7 á1,75.10 -5 cm/s. Độ rỗng từ 0,29á0,44, trọng l?ợng của 1 m 3 đất tại độ ẩm bình th?ờng là 19á21 KN. Đất sét đ?ợc đặc tr?ng nổi bật bởi tính dẻo của nó. Độ dẻo của đất sét phụ thuộc vào hàm l?ợng sét (d<0,002 mm) có mặt ở trong đất, độ ẩm và các đặc tính của khoáng vật. Góc ma sát trong của loại đất này nhỏ, chỉ từ 10 á18 0 hoặc nhỏ hơn. Khi các mảnh vụn tập trung nhiều, đất chứa sét trở thành nhóm sét bột kết - điển hình cho lớp đất dày của trầm tích n?ớc biển nông. Bột kết xi măng (than bùn) gọi là đá than bùn, sét bị cứng hóa và xi măng hóa sét (đá sét). Nền đất sét có những đặc tr?ng sau đây: khả năng chịu nén d?ới tác dụng của tải trọng phụ thuộc vào độ ẩm, khi độ ẩm tăng thì c?ờng độ giảm; có tính tr?ơng nở khi độ ẩm tăng; hệ số thấm rất nhỏ, khả năng thay đổi đặc tr?ng của đất thông qua trao đổi ion với n?ớc trung bình xung quanh, tồn tại sức căng do lực dính phân tử của các hạt có đ?ờng kính rất nhỏ. - Đất bồi tích bị lún lớn do đó khả năng chịu tải rất nhỏ. Độ ẩm trong đất bồi tích có thể tới 100 á120%, trong đất than bùn là 200á600%, khả năng nén lún của đất than bùn đạt đến 20 cm/m. - Đất than bùn đ?ợc tạo ra trên nền bi lầy, đầm lầy và trên đất ngập n?ớc, loại đất này có thể xếp vào một loại riêng. Đất than bùn có các thông số nh? sau: độ rỗng 0,4á0,8, K = 1,75.10 -4 á1,75.10 -3 cm/s, khả năng nén là 30 cm/m hoặc lớn hơn (khả năng nén của các loại đất khác khoảng 0,5á3 cm/m). Việc xây dựng các đập bê tông trên nền đất trầm tích th?ờng rất khó khăn, do đó ng?ời ta chỉ xây dựng các đập có cột n?ớc thấp trên nền đất loại này với điều kiện là phải đ?a ra đ?ợc các giải pháp đặc biệt để đầm nén nền khi độ dày của lớp trầm tích mỏng (giải pháp này đ?ợc sử dụng trong thi công đập tràn của nhà máy thủy điện Kakhôp trên sông Đniep). Khi đập đ?ợc xây dựng trên nền than bùn, ng?ời ta cũng xử lý t?ơng tự nh? trên. A - Đập bê tông và bê tông cốt thép 81 81 Để tránh các biến dạng và lún lớn của các bộ phận của đập và của các t?ờng chuyển tiếp chắn n?ớc trên nền mềm, bên cạnh việc cần thiết giảm tải trọng tác dụng lên nền ta còn phải giảm hệ số phân bố không đều của ứng suất lên nền xuống 1,1á1,2 lần. II. Đặc tính của đất không dính Đất không dính nhìn chung đ?ợc chia thành cát và đất có kích th?ớc lớn. Nh? đ đ?ợc đề cập tr?ớc đây, đất này là đất chứa các mảnh vỡ tàn tích, đá vỡ, mảnh vỡ, đá dăm và cuội sỏi. Đá ruđaceous của thời kỳ kỷ đệ tứ và tiền kỷ đệ tứ luôn luôn bị xi măng hóa bởi các lớp khác. Đá vỡ xi măng hóa đ?ợc gọi là dăm kết, cuội kết. Hạt cuội sỏi bị xi măng hóa gọi là "gravelite". Đá ruđaceous th?ờng là đá vỡ, tàn tích của các loại khoáng vật khác nhau. Chúng chứa hơn 50% các mảnh vỡ có d>10 mm. Các thông số khác của chúng là: góc nội ma sát, 33á35 0 ; lực dính, 0,4á0,5 T/m 2 , K = 1,75.10 -2 á1,75.10 -1 cm/s; độ rỗng 0,35á0,37. Ng?ời ta cũng hay sử dụng cát có độ rỗng 35á40%, góc ma sát trong 30á35 0 . Hệ số thấm của đá cát là K = 1,75.10 -5 á1,75.10 -2 cm/s. Trọng l?ợng của 1 m 3 đá cát từ 15á19 KN. Các loại đất không dính có các đặt tr?ng khác nhau tùy thuộc vào điều kiện hình thành của chúng. Tuy nhiên chúng có một điểm chung điển hình là không có lực dính. Nhóm cát và cát mịn hay đ?ợc gọi là cát chảy chứa các mảnh vụn có kích th?ớc từ 0,25á0,5 mm tới 80á96% trong trạng thái bo hòa có các đặc tính nh? sau: có thể có góc nghỉ nhỏ 3á7 0 ứng với độ ẩm 13á14% và giảm tới 0 0 tại độ ẩm 17á18% và khả năng chịu tải nhỏ. Cát mịn không bo hòa có thể có độ rỗng tới 42á50% và trọng l?ợng riêng 13á15 KN/m 3 . Vì vậy các loại cát này d?ới tác dụng của tải trọng động có thể bị sụt tới lớn. Trên nền cuội sỏi và đất rời, ta có thể xây dựng đập có cột n?ớc cao tới 30á40 m, còn trên nền cát ta có thể xây dựng đập có cột n?ớc cao tới 20á30 m. Cát chảy đ?ợc sử dụng trong nền đập có cột n?ớc thấp khi các giải pháp sau đ?ợc tiến hành: một bản cừ đ?ợc bố trí toàn bộ dọc theo đ?ờng viền thấm, nền phải đ?ợc tăng c?ờng và gia cố bằng phun phụt vữa hóa học 2.2.Thiết kế đập bê tông trên nền mềm, đ-ờng viền thấm của đập Trong thiết kế đập, giải pháp đ?ợc coi là hợp lý nhất là giải pháp có thể thỏa mn các yêu cầu về c?ờng độ, ổn định của đập và nền, đ?a ra đ?ợc ph?ơng pháp thi công có lợi nhất trong điều kiện cụ thể, đáp ứng các yêu cầu về mặt vận hành, có giá thành rẻ nhất. Đập bê tông trên nền đất có mặt cắt lớn nhằm đảm bảo sự phân bố ứng suất đồng đều trên toàn bộ mặt tiếp xúc của nền với công trình. 82 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 I. Các bộ phận của đập Các bộ phận của đập có thể chia làm hai phần: 8,$)39#$:4;!( đặt sâu trong nền đất, chẳng hạn nh? bản đáy móng, bản đáy sân th?ợng, hạ l?u, bể tiêu năng và t?ờng chống thấm của bể tiêu năng, lỗ thoát n?ớc bể tiêu năng, cừ chống thấm v.v <,$)39#$=>"#( bố trí phía trên bản đáy, chẳng hạn nh? phần tràn n?ớc, các trụ pin và cầu giao thông,v.v Về nguyên tắc đập trên nền mềm th?ờng có đ?ờng viền thấm phát triển theo ph?ơng ngang và các bộ phận đ?ợc thiết kế nhằm triệt tiêu năng l?ợng thừa xả về hạ l?u công trình và đảm bảo cho đáy lòng sông không bị xói lở và bào mòn ảnh h?ởng đến sự ổn định của đập. Việc xây dựng các đập khối lớn t?ơng đối dễ dàng (trọng l?ợng của đập đ?ợc quyết định phụ thuộc vào các điều kiện ổn định và sức kháng cắt). Còn các đập rỗng (đập có trọng l?ợng nhẹ hơn) cần ít khối l?ợng bê tông nh?ng lại cần hàm l?ợng thép cao hơn. Để đảm bảo an toàn ổn định cho đập rỗng, ta cần tiến hành thêm một số biện pháp thi công, điều này làm cho việc xây dựng đập trở nên phức tạp hơn. Vì vậy, khi xây dựng đập, ng?ời ta phải so sánh các giải pháp thay thế khác nhau để tìm ra giải pháp tối ?u (xây đập khối lớn hay xây đập rỗng). a) 4 1 2 14 12 13 12 8 10 9 11 7 6 5 3 h 3 b) 13 ?@#3$<A8,$B7C$=>D#$=>"#$#E#$FEF$GD$HIH$JK$C37#$HLM$#N$ a) Mặt cắt dọc; b) Mặt bằng; 1- lớp bảo vệ sân phủ bằng sét; 2- các tấm gia cố; 3- trụ; 4- cửa van sửa chữa và cầu giao thông; 5- cửa van chính; 6- thân đập; 7- hành lang thoát n?ớc trong thân đập; 8- bản đáy tiêu năng; 9- sân sau; 10- hố xói sân sau; 11- đá hộc xếp sân sau; 12- tầng lọc ng?ợc; 13- lỗ thoát n?ớc; 14- cừ thép. A - Đập bê tông và bê tông cốt thép 83 83 Hình 2-2 mô tả các mặt cắt của đập tràn trên nền đất đ?ợc xây dựng ở Nga trong các giai đoạn khác nhau. Với cùng một độ chênh lệch cột n?ớc th?ợng hạ l?u (25m), các đập khối lớn xây dựng từ năm 1929 đến 1935 cần 1500á1600 m 3 bê tông trên 1m chiều dài đập, lớn hơn từ 45á50% so với khối l?ợng bê tông trên 1m chiều dài đập của các đập đ?ợc xây dựng năm 1954 (1000á1200 m 3 bê tông trên m). L?ợng thép dùng để xây đập năm 1929-1935 khoảng 35 kg/1m 3 bê tông, năm 1951-1954 là khoảng (55á 66)kg/1m 3 bê tông. Rõ ràng là việc lựa chọn đập khối lớn hay đập rỗng và mức độ giảm trọng l?ợng của đập phụ thuộc vào các yếu tố kinh tế và kỹ thuật điển hình của khu vực xây dựng. ?@#3$<A<,$6K=$%O$P7C$=>D#$=>"#$#E#$FEF$P4QH$RS1$:T#/$U$V!"#$WX$YHZ[$ =\$#]F$8^<^$P_#$8^`a$ - Nền móng công trình th?ờng đ?ợc thiết kế d?ới dạng tấm: tấm phẳng hoặc tấm có t?ờng chân khay ở cả hai phía th?ợng h?u và hạ l?u. 1929 1935 1948 1950 1951 1954 1949 1929 (a) (b) (c) (d) (e) (f) (g) (h) 84 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 - T?ờng chân khay đ?ợc xây dựng nhằm mục đích: (1) Tạo liên kết tốt hơn giữa đáy móng và nền công trình; (2) Ngăn ngừa thấm tiếp xúc; (3) Tăng tính ổn định chống cắt của đập. Chân khay th?ờng sâu 2á3m, chiều rộng của bản chân khay nhìn chung 3m. Các phần trên của đập đ?ợc bố trí sao cho tải trọng của kết cấu phần trên cùng với các lực khác sẽ phân bố một cách hợp lý. ứng suất trên móng của đập, đ?ợc đặc tr?ng bởi hệ số K=s max /s min ; trong đó: s max , s min là ứng suất lớn nhất và nhỏ nhất tại đáy đập. Hệ số này cũng xem xét đến sự phân bố không đều của ứng suất. Đối với nền sét, K Ê 1,2á1,5; đối với nền cát K < 1,5á3. 14.80 14.00 7.00 3.00 7.00 12.30 -2.00 !"# $% &'() *+# &,%- (.() /"& 01& 234() &3"# 56 $%&'() 24& &317 56 &317 56 $%&'() 24& &317 80.60 19.70 13.00 15.00 15.00 2.60 143.30 5.00 ?@#3$<Ab,$B7C$BI1$P4QH$RS1$:T#/$U$=c#3$?D$-S1$$A$d!e=$.MF$ II. Sự hình thành đ-ờng viền thấm của đập Sơ đồ của đ?ờng viền thấm d?ới đáy công trình phụ thuộc vào kết cấu địa chất, loại nền và các yêu cầu đối với đ?ờng viền thấm. Các yêu cầu đối với đ?ờng viền thấm là phải đảm bảo ổn định thấm cho nền, giảm nhẹ lực thấm lên đáy đập. Khi thiết kế đ?ờng viền thấm, th?ờng xuất phát từ những quan điểm sau: (1) Bên cạnh các thành phần theo ph?ơng ngang nên có các thành phần theo ph?ơng đứng. Theo quan điểm của thủy lực thì đoạn đ?ờng viền thấm theo ph?ơng đứng có hiệu quả tiêu hao cột n?ớc thấm tốt hơn đoạn đ?ờng viền nằm ngang. Độ sâu của bản cừ th?ờng lấy từ (0,5á1,5)H, với H là cột n?ớc lớn nhất của đập. (2) Bản cừ đôi đ?ợc sử dụng nhiều hơn, vì việc tăng thêm một bản cừ ở đầu sân phủ th?ợng l?u là ph?ơng án tiết kiệm hơn so với việc tăng chiều dài của bản cừ thứ nhất. (3) Khi tầng thấm dày thì không nên đóng cừ đến tầng không thấm. Trong tr?ờng hợp này ta dùng bản cừ và chân khay treo. (4) Bản cừ theo ph?ơng đứng trên đất á sét với hệ số thấm nhỏ là không hiệu quả. (5) Một kết cấu chống thấm theo ph?ơng thẳng đứng (t?ờng chống thấm, thùng chìm) đ?ợc hạ thấp tới tầng không thấm sẽ ngăn chặn đ?ơc hoàn toàn dòng thấm. Trong tr?ờng hợp này, sân th?ợng l?u không cần nữa (và tr?ờng hợp này gọi là đ?ờng viền sâu). (6) Chân khay hạ l?u đ?ợc dùng để hạ gradien cột n?ớc thấm ở cửa ra. Điều này sẽ làm tăng tính ổn định thấm của đất nền, nh?ng sẽ làm tăng áp lực đẩy nổi d?ới đáy đập. A - §Ëp bª t«ng vµ bª t«ng cèt thÐp 85 85 / 8 9 ( ) # : & ; < = 3 > ( 3 ? @ A , B & ! C D E F 7 . 5 0 R = 2 0 0 350100 6 0 2 2 0 1 1 5 2 0 0 2 3 5 3 1 0 1 0 8 0 1 1 0 Ø 6 0 1 1 . 0 0 7 . 5 0 6 . 0 0 2 . 5 0 6 . 0 0 9 . 0 5 8 . 3 1 8 . 9 5 ? @ A , B & G C H I E F J K D E J J L 8 7 5 80 70 380 450 8 5 2 0 0 6 0 0 1 0 0 0 2 0 0 1 6 5 0 2 5 0 0 2 . 2 0 100 6 . 5 0 50 1 2 0 5 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 6 0 M N & ; O ; P & 3 Q R & 3 , N & A N / 8 9 ( ) # : & ; < = 3 > ( 3 / 8 9 ( ) ; < = 3 > ( 3 3 , B ( & S T ( ) / O ; P ) , = 2 4 3 4 U V , / 8 9 ( ) A W ( 3 X , % ( ; O * Y J 2 # Z [ ; O 5 . 0 0 7 . 5 0 \ = \ \ = \ \ = \ \ = \ \ = \ ! , # 2 ] = X = ( ³ ! , # ; ^ 7 5 ] = X = ( ; ^ 7 3 , B ( & S T ( ) ? @ # 3 $ < A a . $B 7C $B X $ V 4 5 #/ $ P 4 Q H $R S1 $: T # / $ U $ =c # 3 $ . / 3 e$ f# $ $ A $ d ! e = $ . M F $ 86 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 Khi bố trí thiết bị thoát n?ớc (TBTN) cần chú ý tới các điểm sau đây: (1) TBTN là một giải pháp hiệu quả nhằm giảm áp lực thấm tác động lên đáy đập. Vì vậy TBTN đ?ợc thiết kế trên nền của đập và lớp bảo vệ hạ l?u (sơ đồ I, IV, V). (2) Có thể sân th?ợng l?u không cần đến TBTN hoặc chỉ một phần của sân cần TBTN (Sơ đồ II). (3) Trong tr?ờng hợp không cần hạ thấp áp lực đẩy ng?ợc lên đáy đập hoặc khi trong nền có đất bồi tích th?ờng làm tắc nghẽn TBTN thì không cần thiết kế TBTN nữa. (4) TBTN theo ph?ơng dọc và ph?ơng ngang đ?ợc thiết kế khi trong nền có lớp đất thấm nhiều nằm d?ới đất thấm ít. Tải trọng tác động lên tầng kẹp của đất không thấm sẽ tạo ra áp lực đẩy ng?ợc, lực tác động này h?ớng lên trên làm giảm sự ổn định của đập và của nền. ?@#3$<A`,$B4g#/$G!E#$=3hF$:4;!$Ph=$HLM$P7C$=>D#$=>"#$#E#$FEF$ 1, 2- các phần không thoát n?ớc và thoát n?ớc của đ?ờng viền; 3- tầng không thấm n?ớc; 4- thoát n?ớc theo ph?ơng đứng; 5- đất có tính thấm tăng. III. Lựa chọn l-u l-ợng xả của đập trên nền mềm L?ợng n?ớc đ?ợc xả ra qua đập tràn hoặc cửa ra của đập đ?ợc quyết định qua việc tính toán thủy lực có tính đến sự biến dạng của dòng chảy, sự xả n?ớc qua nhà máy thủy điện, cống v.v L?u l?ợng n?ớc xả trên một đơn vị chiều rộng cửa đ?ợc quyết định bằng cách so sánh các chỉ số kinh tế, kỹ thuật của các ph?ơng án khác nhau của đập. Khi so sánh các ph?ơng án, ng?ời ta không chỉ xem xét tính kinh tế mà còn xem xét cả điều kiện hoạt động và ph?ơng pháp thi công của công trình. L?u tốc bình quân cho phép ở sân hạ l?u đ?ợc xác định phụ thuộc vào loại đất nằm d?ới sân: đối với đất cát, v ra = 2,5á3,0 m/s; đối với đất sét, v ra = 3,0á3,5 m/s; đối với đất nửa đá, v ra = 3,5á4,0 m/s; đối với đất đá, v ra = 5 m/s. 1 2 3 I 1 2 2 II 1 2 3 5 4 4 III 2 1 IV 1 2 V 1 2 VI A - Đập bê tông và bê tông cốt thép 87 87 Sau khi đ xác định đ?ợc cao trình của sân hạ l?u và mực n?ớc sông trong điều kiện tự nhiên, tức định đ?ợc h h , l?u l?ợng xả tại sân sau đ?ợc xác định nh? sau: q ra = V ra h h (2 - 1) Với l?u l?ợng xả qua đập Q s và l?u l?ợng đơn vị xả q ra , chiều rộng của sân sau B = Q s /q ra . Cần chú ý rằng tổng chiều rộng của tràn phải nhỏ hơn tổng chiều rộng của sân hạ l?u. L?u l?ợng đơn vị xả của tràn xấp xỉ bằng: q x = (1,20 á 1,25).q ra (2 - 2) Đối với q x nhất định, công thức tính khả năng xả của tràn cho phép xác định đ?ợc bề rộng ng?ỡng tràn. Sau khi chia đập thành các khoang, giả thiết hình dạng của đầu trụ, xác định ảnh h?ởng của mức độ ngập của tràn thì ta sẽ xác định đ?ợc cao trình ng?ỡng tràn. 2.3. Các bộ phận của đ-ờng viền thấm I. Sân tr-ớc Tùy theo mức độ thấm, sân tr?ớc đ?ợc chia thành các loại nh? sau: sân tr?ớc không thấm hoặc thấm ít với hệ số thấm cỡ khoảng 10 -6 cm/s. Loại sân tr?ớc không thấm đ?ợc dùng cho nền đất á sét hoặc chứa sét, còn loại sân tr?ớc ít thấm đ?ợc dùng cho nền cát hoặc á cát. Chiều dài sân tr?ớc phải đ?ợc xác định trên cơ sở tính toán độ bền thấm của nền. Tất cả các loại sân tr?ớc trừ sân tr?ớc bằng bêtông thì phải đ?ợc phủ bằng một lớp đất bảo vệ không mỏng hơn 0,3m; Lớp đất bảo vệ này phải đ?ợc phủ lên trên bằng một lớp gia cố bảo vệ chống xói lở do dòng n?ớc mặt. Chiều dài sân tr?ớc th?ờng từ (1á1,5)H, nhiều khi lên đến 2,5H nh?ng không đ?ợc lớn hơn: l = 2 0 T K K ; (2-3) trong đó: d - chiều dày sân tr?ớc; T - độ sâu tầng đất thấm n?ớc phía d?ới đáy đập; K - hệ số thấm của đất nền; K 0 - hệ số thấm của sân tr?ớc. Về mặt kết cấu, sân phủ đ?ợc chia làm hai loại: sân phủ đàn hồi và sân phủ cứng. Sân phủ đàn hồi là sân phủ có khả năng thích ứng sự biến dạng của nền. Sân phủ loại này đ?ợc làm bằng các vật liệu có độ biến dạng: sét, á sét, atphan, đất sét nện và các loại vật liệu tổng hợp. Tính thấm của vật liệu phải nhỏ hơn 50 lần so với nền đất. Chiều dài của sân phủ đ?ợc xác định thông qua việc so sánh các giải pháp thay thế khác nhau của đ?ờng viền thấm. 88 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 Đối với cột n?ớc lên đến 15 m, ta th?ờng sử dụng loại sân phủ á sét, sét, than bùn. Đối với những cột n?ớc cao hơn, ta th?ờng sử dụng sân phủ làm bằng đất sét nện, bê tông cốt thép đ?ợc quét sơn phủ, atphan hoặc vật liệu tổng hợp. Độ dày của sân phủ bằng sét, á sét và than bùn trong tr?ờng hợp này đ?ợc lấy d DH/J cp , trong đó: DH - độ chênh lệch áp lực tác động từ phía d?ới và phía trên sân tr?ớc; J cp - gradien chống thấm cho phép của vật liệu (đối với đất sét 6á10, á sét 4á5). Chiều dày tối thiểu của phía đầu sân tr?ớc khoảng 0,5m; cuối sân tr?ớc khoảng 1 á 2 m. Trong khu vực sẽ bố trí sân tr?ớc, đất đ?ợc đắp lên nền đ đ?ợc đầm chặt theo các lớp, độ dày của các lớp phụ thuộc vào loại đầm. Đối với các loại đầm nhẹ thì chiều dày của lớp là khoảng 10á15 cm, còn đối với loại đầm nặng hơn thì chiều dày của lớp là 25 cm. Trong quá trình đầm nện, đất đ?ợc làm ẩm tới độ ẩm tối ?u. ở một số đập, ng?ời ta đ sử dụng thành công ph?ơng pháp đắp đất á sét trong n?ớc mà không cần đầm. Ph?ơng pháp này tiết kiệm hơn so với ph?ơng pháp đầm khô. Sân phủ bằng sét đầm nện chứa 20á25% sét, 30á40% cát và 35á40% cuội sỏi. ở trên cùng của sân phủ, ng?ời ta th?ờng thiết kế một lớp bê tông. Giữa sân phủ và đập không đ?ợc phép hình thành khe nứt, vì một khe nứt rộng chỉ 1cm cũng có thể làm sân phủ mất tác dụng. Do đó giữa sân phủ và đập bê tông cần có độ nghiêng.Ngoài ra ng?ời ta cũng dùng đến các loại sét, sét đàn hồi. 7 5 8 2 1 11 3 4 5 6 910 ?@#3$<Ai,$+5$Pj$%S#$=>4;H$#k&$ 1- lớp bảo vệ bê tông; 2- lớp không thấm n?ớc; 3- tấm cách n?ớc; 4- bitum; 5- sét; 6- bê tông của đập; 7- neo sân tr?ớc; 8- tấm bê tông cốt thép; 9- cừ; 10- mattic asphal; 11- dầm trên cừ. Sân phủ bằng vật liệu cứng th?ờng làm bằng bê tông hoặc bê tông cốt thép. Sân phủ loại này đ?ợc chia ra thành nhiều mảng có sự liên kết với nhau, có các khối vật liệu không thấm n?ớc trong liên kết đó. Khe nứt có thể xuất hiện trong các mảng, do đó lớp lát bitum với các khối vật liệu đ đ?ợc gia cố bằng sợi thủy tinh hoặc các vật liệu không thấm n?ớc đ?ợc bố trí trong các lớp chồng lên nhau nhằm ngăn n?ớc thấm qua. Đối với cột n?ớc Ê 10 m, ng?ời ta sử dụng các tấm bê tông không cần sơn chống thấm. Độ dày của tấm trong tr?ờng hợp này th?ờng dựa trên gradient cột n?ớc của dòng thấm cho phép (J cp < 20á30) Sân phủ neo đ?ợc sử dụng không chỉ để làm tăng đ?ờng viền thấm mà còn để giảm các lực gây tr?ợt cho đập. Sân phủ neo có dạng bản bê tông cốt thép dày từ 0,4á0,7m. [...]... khối đất hình chữ nhật 1" - 2" - 3" - 4", rộng 0,4h2 Biết lưu lượng q - xác định theo công thức (2 - 6) ta thiết lập đường bo hòa A"-B" đối với khối đất hình chữ nhật quy ước 4' - 4" - 3" - 3' bằng cách dùng công thức của Duypuy: 2 h = h1 - ( x 2 h1 - h 2 2 Lo ) trong đó: x và h - các kích thước như đ biểu thị ở hình 2- 13 ( 2- 8) 96 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 Cuối cùng, ta lựa bằng... sơ đồ ở hình 2- 17 (được đặc trưng bởi dòng thấm áp lực), bằng: hr = hf Z ( 2- 21) trong đó: Z - cột nước trước tấm đáy tưởng tượng, lấy bằng cột nước Z ở trụ biên (bằng chênh lệch mực nước thượng hạ lưu, hình 2- 11); hf - cột nước ở điểm m của tấm đáy tưởng tượng hoặc bằng chính tổn thất cột nước từ điểm m đến hạ lưu (hình 2- 17) Xét rằng (hình 2- 11): h 1 - h2 = Z ( 2- 22) Thì từ ( 2- 20) và ( 2- 21), ta được... biên (đường viền dưới đất 1 -2 - 3-4 - 5-6 , hình 2- 11c); phần bo hòa chạy theo tường dọc của trụ biên được biểu thị trên hình 2- 11a (đường 3-4 ) Rõ ràng là phần đường bo hòa này quyết định trị số áp lực của nước ngầm lên tường dọc của trụ biên Nếu như vẽ đường dòng thấm theo đường 1 -2 - 3-4 - 5-6 (hình 2- 11c) rồi triển khai nó ra trên một mặt phẳng, thì ta nhận được hình ảnh như hình 2- 12 Hình ảnh này tương tự... (hình 2- 16) khi tầng không thấm ở sâu vô hạn T = Ơ và khi mặt chuẩn 0 - 0 nằm ở ngang với mực nước hạ lưu Tấm đáy tưởng tượng dùng cho các sơ đồ trụ biên ở hình 2- 11 và hình 2- 16a, đ được trình bày trên hình 2- 17 Hình 2- 17 đ chỉ ra điểm m tương ứng cũng như mặt chuẩn 0 - 0 100 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 Mực nước TL P P 0 Mực nước HL 3 1 a' 2 P 4 hf Z 6 m T=Ơ 0 b' 5 Hình 2- 17... cả dòng thấm không áp vòng quanh trụ biên 94 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 a) b) A-B MNTL A C 3 O h1 C-D 4 m Z h T MNHL O h1 h2 D T III B Mặt bằng c) C I II 6 1 A 3 2 D B 4 5 V V IV Hình 2- 11 Trụ biên có tường cánh thẳng góc I- đập tràn; II- tường dọc của trụ biên; III- tầng không thấm; IV- các đường dòng; V- đường đẳng áp ở hình 2- 11 những đường dòng là của phần dòng chảy không... chiều sâu thực của tầng không thấm; Ttt - chiều sâu tính toán của tầng không thấm Các trị số Tthực và Ttt đo từ mặt đáy hạ lưu ( 2- 10) ( 2- 11) ( 2- 12) ( 2- 13) Cần xét đến các trường hợp sau: a) Khi Tthực > Thđộng thì vị trí đường bo hòa thực tế không phụ thuộc vào vị trí của tầng không thấm; 98 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 b) Khi 0 < Tthực < Thđộng ( 2- 14) thì khi Tthực tăng, đường bo hòa... giảm áp (mặt bo hòa) IV Lập - ng bo hòa quanh trụ biên theo ph-ơng pháp của F Forkhgâymê - Tấm đáy t-ởng t-ợng Theo phương pháp của F Forkhgâymê, để xác định chiều sâu cột nước h (tính từ đường bo hòa đến tầng không thấm tính toán) ở một điểm m nào đấy trên đường bo hòa (xem hình 2- 11), có thể viết phương trình sau: ( ) 2 h 2 = h1 - h 2 h r + h 2 2 2 ( 2- 20) trong đó: hr - cột nước tính đổi ở điểm tương... thức ( 2- 23) Trên hình 2- 17 đ trình bày một tấm đáy tưởng tượng tương ứng với sơ đồ trụ biên trên hình 2- 16a, sơ đồ tấm đáy tưởng tượng này dễ dàng giải được theo phương pháp hệ số sức kháng Ta hy giải thích thêm cách tiến hành giải một số sơ đồ cụ thể trình bày trong hình 2- 16b, c, d, e, f theo phương pháp hệ số sức kháng: 1 02 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 a) Sơ đồ hình 2- 16b:... c H b W1 h a A S d G L D Wđn 2 h 1 H 4 3 7 5 6 Wth Hình 2- 24 Sơ đồ tính toán tải trọng lên sân trước neo A- sân trước neo; S- cừ; D- thoát nước 109 A - Đập bê tông và bê tông cốt thép ộ( V - Wth - Wđn ) tgj + E i + c.F ự m + TS ỷ Ks = ở n c Q (2 - 31) Trong công thức trên, lấy m = 1 2. 7 ổn định của đập với sơ đồ tr-ợt sâu và tr-ợt hỗn hợp I Sức chịu tải của nền Hình 2- 26 minh họa các tải trọng theo... o' l o' a2 a1 A2 A1 I Mép nước 4 1 2 a1 I B1 c) 3 Mép nước II II a2 B2 Mép nước d) zv z 2 1 1 z 2 c Mép nước a1 e) a2 f) a1 I a1 Mép nước II Tiêu nước 1 4 2 3 Hình 2- 16 Đơn giản hóa các dạng hình học của trụ biên a2 99 A - Đập bê tông và bê tông cốt thép Ta hy vẽ những mái dốc thẳng đứng tính toán này cách mép nước 1 khoảng như sau (hình 2- 16): a) Đối với mái dốc thượng lưu: a1 = 0,4h1; ( 2- 18) b) Đối . ph?ơng án (hình 2- 9a) và chuyển sang ph?ơng án đập không có chân khay (hình 2- 9b). ? _2 (8 `2 !C ? _2 (8 `2 GC ? @ d' lo d ? _2 (8 `2 !C ? _2 (8 `2 GC d $L=L a T a lo T II. (đ?ờng viền d?ới đất 1 -2 - 3-4 - 5-6 , hình 2- 11c); phần bo hòa chạy theo t?ờng dọc của trụ biên đ?ợc biểu thị trên hình 2- 11a (đ?ờng 3-4 ). Rõ ràng là phần