5 2 MONG NHOI

THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC NHỒI I SỐ LIỆU TÍNH TỐN 1.1 Độ sâu đặt đáy đài tính tốn cọc Dựa vào số liệu địa chất cơng trình, ta thấy lớp đất lớp đất cát san lấp nên không xét lớp đất này, lớp đất 2, 3,4,5 tương đối tốt có chiều dày từ 1,6 – 8,3m Căn vào tải trọng cơng trình tiêu lý lớp đất thứ ta thấy lớp đất tốt có chiều dày tương đối lớn (>20 m) ta chọn lớp đất để đặt mũi cọc Mũi cọc cắm vào lớp đất thứ 11,6 m 1.2 Chọn độ sâu đặt đáy đài cọc - Chọn chiều sâu chơn móng h m = -4,7m so với cao độ sàn tầng 1, giống móng cọc ép Do cao trình đáy đài -(3,2+1,5)= - 4,7m tính từ cao độ cos +0.000 1.3 Sơ chọn kích thước cọc ˉ ˉ Chọn cọc khoan nhồi BTCT tiết diện trịn đường kính D = 0,8 m Chọn vật liệu đúc cọc + Bê tông B.25 có: Rb = 14,5(MPa) = 14,5.105 (daN/m2) Rbt = 1,05(MPa) = 1,05.105 (daN/m2) + Cốt thép Ø 8: dùng thép AI có: Rs = Rsc = 225(MPa) = 225.105 (daN/m2) + Cốt thép Ø > 8: dùng thép AII có: Rs = Rsc = 280(MPa) = 280.105 (daN/m2) Cốt đai thép AI: Rsw = 1750 (da/cm2) � Chọn đai Ø8 có As = 0,503 (cm2) = 0,503.104 m2  �D 3,14 �802  5024 ˉ Diện tích tiết diện ngang: Acọc = = cm2 = 0,5024 m2 ˉ Theo quy phạm hàm lượng thép cọc nhồi μ = 0,4 - 0,65% đường kính > 10mm, chọn μ = 0,5% As  ˉ ˉ ˉ ˉ  �D 3,14 �80 �0,5%  �0,5%  25,12cm 4  Chọn thép 16Ø16 có As = 32,16 cm2 Đoạn đầu cọc ngàm vào đài 100mm, đoạn thép neo vào đài 600mm Thép đai dùng đai xoắn Ø8a150 Chiều dài tính tốn cọc (tính từ mép đáy đài) 31,2 – 2,7 = 28,5 m Chiều dài tổng cộng cọc: 28,5 + 0,6+0,1+0,1 = 29,3 m Độ mãnh cọc:  29,3  36, �    60 0,8 � Vậy chọn cọc có chiều dài L = 29,3m, đường kính 0,8 m SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 162 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1000 -2.200 -3.200 Đất, cá t san lắ p 7600 -4.700 Ásé t, nâ u ng, Trạng thá i dẻ o chã y 8300 -8.600 Ásé t, nâ u đỏ , Trạng thá i dẻ o mề m -19.600 Ásé t, nâ u sậ m, Trạng thá i dẻ o ng Ásé t lẫ n sỏ i sạn, ng nâ u, Trạng thá i dẻ o mề m Cá t lẩ n sỏ i sạn, nâ u ng, Kế t cấ u chặ t vừ a 15400 1600 1100 -16.900 -31.200 -35.000 Hình 1.2 Mơ hình tính tốn móng cọc nhồi II TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 2.1 Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc Pvl   cb  cb ' Rb �Ab  Rs �As Trong đó: o Ab= 0,5024 m2 – diện tích tiết diện cọc o Rb = R/4,5T/m2 – cường độ tính tốn bê tơng cọc nhồi đổ bê tơng dung dịch Bentonite Rb không lớn 6Mpa = 600 T/m2 Mác thiết kế bê tơng B.25 R = 35Mpa SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 163 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE Rb   ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP R 3500   777,8 4,5 4,5 T/m2 Vì đổ bê tơng dung dịch Bentonite nên Rb = 600 T/m2 o Rs – cường độ tính toán cốt thép, xác định sau: + Với thép < Ø28 Rs = Rc/1,5 không lớn 220 Mpa + Với thép > Ø28 Rs = Rc/1,5 không lớn 200 Mpa Rc – giới hạn chảy cốt thép o Ab – diện tích cốt thép dọc cọc Ab = 32,16 cm2 Với thép Ø16 Rc = 30000 T/m2 Rs  ˉ Rc 30000   20000 1,5 1,5 T/m2  o γcb=0,85 kể đến đổ bêtông khoảng không gian chật hẹp hố khoan, ống vách o γ′cb: kể đến phương pháp thi công cọc, trường hợp phổ biến cọc khoan nhồi tương ứng, (không dùng ống vách) γ′cb=0,7 Khả chịu tải cọc theo cường độ vật liệu Pvl  0,85 �0, �600 �0,5024  20000 �32,16.10 4  376, 45 T 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất (Phụ lục G - TCVN 10304- 2014) ˉ Công thức xác định sức chịu tải đất sau: Rc ,u   c �( cq �qb �Ab  u � cf �f i �li ) Trong đó: o γc – hệ số điều kiện làm việc cọc đất γc = o γcq – hệ số điều kiện làm việc đất mũi γcq = 1,1 o γcf – hệ số điều kiện làm việc cọc đất γc = 1,0 (Tra bảng trang 26 - 27 TCVN 10304 -2014) o qb – cường độ sức kháng đất mũi cọc Tại độ sâu Z = 32,0 (m) đất cát sỏi sạn, nâu vàng Tra bảng trang 23-24 TCVN 10304 -2014 Có qb = 3850 kPa/m2 = 385 T/m2 o Ap - diện tích tiết diện ngang mũi cọc Ap = 0,5024 m2 o u - chu vi thân cọc, u = πD = 3,140,8 = 2,512 m o li – chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ i o fi – cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i thân cọc Được tính cách tra bảng trang 25 TCVN 10304 - 2014 Chia đất thành lớp đất đồng hình vẽ (Chiều dày lớp lấy ≤ 2m) Ở Zi H lấy từ cốt thiên nhiên � Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất Rc ,u   c �( cq �qb �Ab  u � cf �f i �li )  1�(1,1�385 �0,5024  2,512 �162, 77)  621, 64 T SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM Trang 164 LỚP 15HXD03 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP -3.200 1600 -19.600 -31.200 Z1=29700 Z1=26950 Z1=28450 Z1=23950 Z1=25450 Z1=20950 Z1=17800 Z1=15500 Z1=12850 Z1=9850 Z1=11350 Z1=14350 Z1=16450 Z1=19400 Z1=22450 1500 1500 1000 1500 Cá t lẩ n sỏ i sạn, nâ u ng, Kế t cấ u chặ t vừ a 1500 1500 1500 1500 1600 1100 15400 -16.900 1500 Ásé t, nâ u đỏ , Trạng thá i dẻ o mề m 1100 800 1500 1600 8300 1500 1500 -8.600 Z1=6800 2000 Ásé t, nâ u ng, Trạng thá i dẻ o chã y 2000 1600 7600 -4.700 Z1=8350 Đấ t, cá t san lắ p Z1=3000 Z1=5000 1000 -2.200 -35.000 Hình 3.1 Sơ đồ xác định hệ số ma sát thành cọc SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 165 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 3.1 Bảng tính giá trị sức chịu tải đất Lớp đất mfi 2.Á sét, trạng thái thay đổi từ dẻo mềm 0,6 3.Á sét, màu nâu đỏ đốm vàng, trạng thái dẻo mềm 0,6 4.Á sét, trang thái dẻo cứng Á sét lẩn sỏi sạn laterite 0,6 0,6 6.Cát, trạng thái chặt vừa đến mịn lẩn sỏi sạn 0,6 li (m) 2,0 2,0 1,6 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0,8 Zi (m) 3,00 5,00 6,80 8,35 9,85 11,35 12,85 13,35 15,50 Độ sệt IL 1,1 1,6 1,6 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,0 16,45 17,80 19,40 20,85 22,45 23,95 25,45 26,95 28,45 29,70 0,28 0,29 0,51 0,42  γcf.fi.li(T/m) ˉ fi (T/m2) 2,17 2,36 2,43 3,15 3,24 3,33 3,42 3,50 3,59 γcf.fi.li (T/m) 4,34 4,72 3,65 4,73 4,86 5,00 5,13 5,25 2,87 5,87 5,79 8,06 8,27 8,48 8,69 8,90 9,32 9,53 9,74 6,46 9,26 12,09 12,41 12,72 13,04 13,35 13,98 14,30 14,61 162,77 Sức chịu tải cho phép cọc theo tiêu lý R  N c ,d � �Rc , d Rc ,d  c ,k n k Với :      Trong đó: Nc,d: Trị tính tốn tải trọng nén tác dụng lên cọc Rc,k: Trị tiêu chuẩn sức chịu tải trọng nén cọc Rc,k = Rc,u = 621,64 T γ0: Hệ số điều kiện làm việc, kể đến yếu tố tăng mức độ đồng đất sử dụng móng cọc lấy 1,15 móng nhiều cọc γn: Hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình thuộc nhà γn =1,15 (tra phụ lục F) γk: Hệ số tin cậy theo đất lấy sau:  Móng có từ – cọc γk = 1,75  Móng có từ – 10 cọc γk = 1,65  Móng có từ 11 – 20 cọc γk = 1,55 Dự tính bố trí từ – cọc chọn γk = 1,75 � Sức chịu tải cho phép cọc theo tiêu lý Rc ,d  621, 64  355, 23 � Nc ,d 1, 75 T 1,15 355, 23 355, 23 1,15 T 2.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 166 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sức chịu tải cho phép cọc tính theo công thức: Rcc,du  Q p  Qs  qb Ab  u �f i li  Thành phần ma sát cọc đất: Qs  u �li fi Trong đó: + u - chu vi thân cọc, u = πD = 3,140,8 = 2,512 m Đối với đất dính: � fi   �Cu Cu tra theo SPT Cu  6, 25 �Ni Đối với đất cát � f i   n �tg + Ứng suất hữu hiệu đất theo phương vng góc với mặt bên cọc ứng suất pháp hữu hiệu theo phương thẳng đứng trung bình  'v , z  � i �li : lớp đất trọng lượng thân đất gây ra, T/m2 + δi: góc ma sát thân cọc đất nền, cọc bê tông cốt thép hạ phương pháp ép lấy δi=φi = > thành phần ma sát cọc đất Qs  As f i  u �f ili Vậy thành phần ma sát cọc đất là: Qs  As fi  u �fi li  2,512 �158, 70  398, 65T - Kết tính tốn sức chịu tải Qs trình bày bảng Bảng 3.2 Bảng tính giá trị sức chịu tải đất Lớp đất 2 li (m) 5.6 4,2 8,3 1,1 1,6 11,6 i ’hi vi (T/m ) (T/m ) (T/m2) 1,746 4,746 5,950 0,813 7,676 9,622 0,858 12,944 15,261 0,95 17,027 18,788 0,95 18,309 21,050 0,976 24,988 23,759 fsi.li Sức chịu tải cực hạn thân cọc Qs = u.fsi.li Cai  (T/m ) (độ) 0,665 0,665 0,784 9,08 1,092 12,23 0,609 10,3 0,189 28 fsi (T/m2) 1,290 1,676 3,223 5,164 4,434 8,922 fsi.li (T/m) 7,22 7,33 27,57 5,82 7,27 103,49 158,70 398,65  Thành phần sức kháng mũi cọc: Qp  qb Ab Do đất mũi cọc đất rời nên cường độ sức kháng mũi cọc: q p  (cN 'c  q ' , p N ' q ) Ab : ứng suất pháp hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu mũi cọc trọng lượng thân đất , kN/m2  � i � hi  24, 011(T / m ) q ' , p q ' , p c=0,027 T/m2 : lực dính mũi cọc SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 167 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tra sách “NỀN MÓNG” tác giả Châu Ngọc Ẩn Nhà xuất Đại học quốc gia TP.HCM trang 174, ta được: N = 9,7; N’q= 17,808; N’c = 31 q p  (cN 'c  q ' , p N ' q ) Ab  (0, 027 �31  24, 011 �17,81) �0, 5024  215, 25(T / m ) � Q p  0,5024 �215, 25  108,14(T ) Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: Rcc,du  Q p  Qs  398, 65  108,14  506, 79(T ) Vậy sức chịu tải cọc chọn giá trị nhỏ Rc ,u  min( Rccl,u ; Rcc,du )  min(621, 64;506, 79)  506, 79T - Theo 7.1.11 TCVN 10304-2014: sức chịu tải cực hạn đất Rc ,d  Rc ,u k  min( Rccl,u Rccd,u 621, 64 506, 79 ; )( ; )  (355, 23; 289,56)  289,56 T k k 1, 75 1, 75 - Ta lấy hệ số tin cậy γk=1,75 (dự kiến từ 1-5 cọc)  Thiên an toàn, tải trọng thiết kế phải giá trị nhỏ ba giá trị sức chịu tải tính tốn trên:   P(TK )  Pvl ; N c ,d ; Rcc,du   376, 45 ;355, 23 ; 289,56  289,56(T ) III TÍNH TỐN MĨNG CỌC 3.1 Tính tốn móng M1: (Móng trục A trục D) ˉ Giá trị lực dọc bảng sau cộng thêm tải trọng tầng hầm tính tốn P = 44,3(T) Do tải trọng truyền xuống móng 2A 2D chênh lệch không 20% nên để đơn giản q trình tính tốn ta lấy tải trọng lớn móng tiến hành tính tốn bố trí cho móng cịn lại ˉ Tại chân cột trục A móng M1 có nội lực sau:  Tải trọng tính tốn: Bảng 3.3 Bảng nội lực tính tốn móng M1 Tầng Cột HAM HAM HAM C18 C18 C18 Tên tổ hợp COMB14 COMB49 COMB28 P (T) 366.92 327.98 326.24 V2 (T) 1.96 1.92 2.96 V3 (T) 2.55 3.45 2.23 M2 (T.m) 2.61 5.11 2.24 M3 (T.m) -2.39 -2.27 -4.48 M2 (T.m) 2.27 M3 (T.m) -2.07  Tải trọng tiêu chuẩn: Bảng 3.4 Sơ đồ nội lực móng M1 Tầng Cột HAM C18 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM Tên tổ hợp COMB14 P (T) 319.06 V2 (T) 1.7 LỚP 15HXD03 V3 (T) 2.21 Trang 168 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE HAM HAM ˉ C18 C18 COMB49 COMB28 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 285.2 283.69 1.67 2.6 1.93 4.45 1.95 -2 -3.9 Áp lực tính tốn phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài Ptk 289,56   50, 27 (3 �d ) (3 �0,8) T P tt  3.1.1 Chọn sơ diện tích đáy đài Fsb  N ott p tt   tb �hm �n tb : trọng lượng trung bình đất đài  tb = T hm : chiều sâu đặt đài móng hm = 2,7 m n � : hệ số vượt tải n = 1,2 Fsb  366,92  8,37 50, 27  �2, �1, m2 3.1.2 Xác định số lượng cọc ˉ Trọng lượng sơ đài cọc đất đài (cả phần đất tôn nền) N dtt  n �Fsb �h � tb  1, �8,37 �2, �2  54, 23 ˉ Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài N tt  N 0tt  N dtt  366,92  54, 23  421,15 ˉ T T Số lượng cọc sơ nc  N tt 421,15 �  �1,3  1,89 Ptk 289,56 cọc : hệ số xét đến ảnh hưởng moment tác dụng lên cọc lấy từ (1,01,5) � Chọn cọc để bố trí cho móng M1 ˉ Hệ trục OXY hệ trục quán tính hệ cọc ˉ Diện tích thực tế đài Fdtt  ld �bd  4, �1,  6, ˉ m2 Trọng lượng tính tốn đài đất đài N dtt  n �Fdtt �h � tb  1,1�6, �2, �2  38, 01 ˉ T Tổng lực dọc tính tốn thực tế tác dụng xác định đến cốt đế đài: N tt  N 0tt  N dtt  366, 92  38, 01  404,93 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM T LỚP 15HXD03 Trang 169 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 4000 800 1200 1200 800 1600 800 800 800 600 1600 800 600 800 2400 800 4000 A Hình 2.5 Mặt bố trí cọc móng M1 3.1.3 Tính tốn chiều cao đài cọc - tt Kích thước đài : Fd  ld �bd  �1, m2 - Chiều cao đài cọc xác định theo điều kiện đâm thủng - Giả thuyết chiều cao đài cọc hđ = 1,5 m hđ = 1,5m → ho = 1,5 – 0,15 = 1,35 m - - Dựa vào hình vẽ trên, ta thấy tháp chọc thủng khơng bao trùm tồn cọc Do đài có khả bị đâm thủng Cột chọc thủng móng theo hình tháp nghiêng phía góc 45 0, ta vẽ tháp chọc thủng thấy tháp chưa bao hết phạm vi cọc Như đài cọc bị chọc thủng, nên cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Lực chống xuyên thủng đài: - Chu vi đáy tháp chọc thủng - ud  � Bo  Lo   � 1,  4,   11,  m  - Chu vi đỉnh tháp chọc thủng ut  � bc  hc   � 0,  0,6   2,  m  - Chu vi trung bình tháp chọc thủng utb  ud  ut 11,  2,   6,8  m  2 � Fcx  0, 75 �1, 05 �103 �6,8 �1,35  7229, 25  kN   722,92(T ) SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 170 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Lực gây xuyên thủng đài: Fxt: Là phản lực đầu cọc nằm tháp chọc thủng Fxt  �N tt  404,93  T  � Fcx  722,92  T   Fxt  404,93  T  KẾT LUẬN: Chiều cao đài đảm bảo điều kiện chọc thủng 3.1.4 Kiểm tra áp lực tính tốn xuống đầu cọc - Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc tt P tt N tt M y xmin M xtt ymin    n �xi2 �yi2 Trong đó: nc = 2: số lượng cọc M xtt  M 0ttx  Q0tty �hd  2, 61  2,55 �1,5  6, 43 M M tt y tt 0y  Q �hd  2,39  1,96 �1,  5,33 tt 0x T.m T.m xmax  1, m : khoảng cách từ tâm cọc biên đến tâm đài ymax  1, m : khoảng cách từ tâm cọc biên đến tâm đài �x �y � i  (1�1, 22 )  (1�1, 22 )  2,88 i  (1�1, 22 )  (1�1, 2 )  2,88 tt Pmax  m2 m2 404,93 5,33 �1, 6, 43 �1, � � 2,88 2,88 tt �Pmax  207,38T � � � tt �Pmin  197,56T ˉ Trọng lượng tính tốn cọc Pc  Acoc �lc � �n  0,5024 �29,3 �2,5 �1,1  40, 48 T ˉ Điều kiện kiểm tra: tt tk Pmax  Pc  207,38  40, 48  247,86T  Pmin  289,56T tt Pmin  197, 56T   Như thỏa mãn điều kiện lực lớn truyền xuống cọc nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 171 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP hđ = 1,5m → ho = 1,5 – 0,15 = 1,35 m Dựa vào hình vẽ trên, ta thấy tháp chọc thủng khơng bao trùm tồn cọc Do đài có khả bị đâm thủng - Chiều cao đài cọc: hđ = 1,5m  h0đ = 1,5 - 0,15= 1,35m - Cột chọc thủng móng theo hình tháp nghiêng phía góc 45 0, ta vẽ tháp chọc thủng thấy tháp chưa bao hết phạm vi cọc - Như đài cọc bị chọc thủng, nên cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Lực chống xuyên thủng đài: Chu vi đáy tháp chọc thủng ud  � Bo  Lo   � 4,  4,   16  m  Chu vi đỉnh tháp chọc thủng ut  � bc  hc   � 0,7  0,7   2,8  m  Chu vi trung bình tháp chọc thủng utb  ud  ut 16  2,8   9,  m  2 � Fcx  0, 75 �1, 05 �103 �9, �1,35  9993,37  kN   999,33(T ) Lực gây xuyên thủng đài: Fxt: Là phản lực đầu cọc nằm tháp chọc thủng Fxt  �N tt  855,81 T  � Fcx  999,33  T   Fxt  855,81 T  KẾT LUẬN: Chiều cao đài đảm bảo điều kiện chọc thủng SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 183 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1650 700 45° 1650 800 1200 800 1500 45° 4000 800 800 80 1200 700 2400 4000 700 800 2400 800 4000 B Hình 2.4 Xác định chiều cao đài móng M2 theo tháp chọc thủng 3.2.4 Kiểm tra áp lực tính tốn xuống đầu cọc - Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc tt tt P N tt M y xmin M xtt ymin    n �xi2 �yi2 Trong đó: nc = 4: số lượng cọc M xtt  M 0ttx  Q0tty �hd  3, 78  3,85 �1,5  9,55 M M tt y tt 0y  Q �hd  2,  2, 26 �1,5  6, 09 tt 0x T.m T.m xmax  1, m : khoảng cách từ tâm cọc biên đến tâm đài ymax  1, m : khoảng cách từ tâm cọc biên đến tâm đài �x �y i  (2 �1, 2 )  (2 �1, 2 )  5, 76 i  (2 �1, 22 )  (2 �1, 2 )  5,76 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM m2 m2 LỚP 15HXD03 Trang 184 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE tt Pmax  � ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 855,81 6, 09 �1, 9,55 �1, � � 5, 76 5, 76 tt �Pmax  217, 21T � � � tt �Pmin  210, 69T ˉ Trọng lượng tính toán cọc Pc  Acoc �lc � �n  0,5024 �29,3 �2,5 �1,1  40, 48 T Điều kiện kiểm tra: ˉ tt tk Pmax  Pc  217, 21  40, 48  257, 69T  Pmin  289, 56T tt Pmin  210, 69T   Như thỏa mãn điều kiện lực lớn truyền xuống cọc nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 3.2.5 Kiểm tra khả chịu tải đất ˉ Nền móng cọc chống biến dạng ít, ln thỏa mãn điều kiện biến dạng, nên khơng cần phải tính lún Móng cọc ma sát cần phải kiểm tra điều kiện biến dạng, tức phải tính lún ˉ Người ta quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền lên diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc ngồi đáy đài (khi móng cọc đài thấp) ngiêng góc  tc tc �  max �1, �Rqu � � tc  �0 (T / m ) � �  tb �Rqutc � ˉ Điều kiện kiểm tra: tc  max  N tc �e �(1 � ) Fqu lqu Trong đó: tc N tc  N 0tc  N qu N 0tc  661,53 T N  Fqu �H qu � tc qu ˉ Ta có tb   tb (góc mở khối móng qui ước) 1 �h1   �h2  3 �h3   �h4 h1  h2  h3  h4  l l i i tb =  ˉ : trọng lượng móng khối quy ước  i 60 x5,9  905'' x8,3  12014'' x1,1  10018'' x1,  280 x11, 5,9  8,3  1,1  1,  11, = = 16o20’ tb 16o 20 '   4o 05' 4 Chiều dài đáy khối qui ước lqu  L  �lc �tg   �29,3 �tg 4o 05'  8,18 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM m LỚP 15HXD03 Trang 185 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ˉ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bề rộng đáy khối qui ước bqu  B  �lc �tg   �29,3 �tg 4o 05'  8,18 ˉ Diện tích đáy khối qui ước ˉ m2 Chiều cao khối móng quy ước ˉ ˉ ˉ ˉ m Fqu  lqu �bqu  8,18 �8,18  66,91 H qu  lc  hm  29,3  1,5  30,8 m Trọng lượng móng khối quy ước ( từ mặt đất đến đế đài) N1tc  Fqu �hqu � tb  66,91�2, �2  361,31 T Trọng lượng khối móng qui ước phạm vi từ đáy đài đến hết lớp N 2tc   Fqu  nc Fc  �h1 �   66, 91  �0,5024  �5, �1, 746  634, 57 T Trọng lượng khối móng qui ước phạm lớp đất N 3tc   Fqu  nc Fc  �h2 �   66,91  �0,5024  �8,3 �1, 767  951,83 T Trọng lượng khối móng qui ước phạm lớp đất N 4tc   Fqu  nc Fc  �h3 �   66,91  �0,5024  �1,1�1,876  133,92 T Trọng lượng khối móng qui ước phạm lớp đất N 5tc   Fqu  nc Fc  �h4 �   66,91  �0,5024  �1, �1,876  194,8 T ˉ Trọng lượng khối móng qui ước phạm lớp đất ˉ T Trọng lượng tiêu chuẩn cọc BTCT trịn đường kính 0,8m dài 29,3m N 6tc   Fqu  nc Fc  �h4 �   66,91  �0, 5024  �11, �1,905  1434,16 Qctc  nc �Fc �Lc �  �0,5024 �29,3 �2,  147, T � Tổng trọng lượng khối móng qui ước: tc N qu  N1tc  N 2tc  N 3tc  N 4tc  N 5tc  N 6tc  Qctc  361,31  634,57  951,83  133,92  194,8  1434,16  147,  3857, 79 T ˉ Trị tiêu chuẩn lực dọc đáy khối móng quy ước tc N tc  N 0tc  N qu  661,53  3857, 79  4519,32 ˉ T Mô men tiêu chuẩn M xtc  M oxtc  Qoytc �H d  3,78  3,85 �1,5  9,55  Tm  M ytc  M oytc  Qoxtc �H d  2,7  2, 26 �1,5  6, 09  Tm  + Độ lệch tâm theo phương X: + Độ lệch tâm theo phương Y: ex  ey  M ytc N tc  6, 09  0, 0001m 4519,32 M xtc 9,55   0, 0002m tc N 4519, 32 � Vậy áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 186 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP � 6ex 6ey � 4519, 32 � �0, 0001 �0, 0002 � 1  1   67,55T / m2 � � � � 8,18 8,18 � � Lqu Bqu � 8,18 �8,18 � N tc � 6ex 6ey � 4519, 32 � �0, 0001 �0, 0002 � tc   1  1   67,52T / m2 � � � � Lqu �Bqu � Lqu Bqu � 8,18 �8,18 � 8,18 8,18 �    67,55  67,52  tb  max   67,53 2 T/m2 tc  max  ˉ ˉ N tc Lqu �Bqu Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối qui ước tc Rqu  m1 �m2 � A �bqu � II  B �H qu � II'  D �CII ktc   Trong đó: o m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc nền, hệ số điều kiện làm việc nhà Tra bảng 3-1 trang 27 – tài liệu Nền Móng – thầy Nguyễn Văn Quảng � m1 = 1,2 ; m2 = 1,3 o ktc : hệ số tin cậy, ktc = o  II : dung trọng đẩy lớp đất đáy khối  II   dn4  0,976 T/m3  II' : dung trọng đẩy trung bình lớp đất từ đáy khối trở lên  tb �h1   dn �h2   dn2 �h3   dn �h4   dn �h5   dn �h6   h1  h2  h3  h4  h5  h6 �1,8  0,813 �7,6  0,858 �8,3  0,95 �1,1  0,95 �1,6  0,976 �11,6   0,962 1,8  7,  8,3  1,1  1,  11, T/m3 o CII = 0,027(T/m ) – lực dính lớp đất mũi cọc o A,B,D : hệ số tra bảng phụ thuộc vào góc ma sát đất đáy khối móng ' II o φ = 28o0’: tra bảng 1.2 trang 64 sách "Nền móng" tác giả Nguyễn Văn Quảng, nội suy ta hệ số sức chịu tải được: A = 0,98; B = 4,93; D = 7,4 1, �1,3 � 0,98 �7,91�0,976  4,93 �27, �0,962  7, �0, 027  tc Rqu  214,83 tc Rqu   T/m tc tc �  max  67,55(T / m )  1, �Rqu  1, �214,83  257,8(T / m ) � � tc   67,52(T / m )  � � tc  tb  67,53(T / m )  Rqu  214,83(T / m ) � ˉ Điều kiện kiểm tra:  Thỏa điều kiện sức chịu tải đất Thỏa mãn điều kiện đất đáy khối móng quy ước làm việc giới hạn đàn hồi nên áp dụng tốn tính lún theo phương pháp tổng phân tố SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 187 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1000 2.200 Đấ t, cá t san lắ p -3.200 7600 -4.700 Ásé t, nâ u ng, Trạng thá i dẻ o chã y 8300 -8.600 Ásé t, nâ u đỏ , Trạng thá i dẻ o mề m 1100 15400 1600 -16.900 -19.600 4°05' 4°05' Cá t lẩ n sỏ i sạn, nâ u ng, Kế t cấ u chặ t vừ a -31.200 7910 -35.000 Hình 2.7 Sơ đồ xác định khối móng qui ước cọc 3.2.6 Kiểm tra lún cho móng Ta tính tốn độ lún móng cọc tính lún khối móng quy ước Trong trường hợp này, ta tính lún mặt cắt ngang mũi cọc trở xuống Đất từ mũi cọc trở xuống có chiều dày lớn, đáy khối móng quy ước có diện tích nhỏ nên ta dùng mơ hình nửa khơng gian, biến dạng tuyến tính để tính tốn Điều kiện: S �S gh  10cm SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 188 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ˉ Theo TCVN 10304 – 2014 phụ lục E trang 77 nhà nhiều tầng dân dụng khung bê tông cốt thép ta được: Sgh = 10cm a Ứng suất thân ứng suất gây lún Phạm vi tính lún từ mũi cọc trở xuống ˉ Ứng suất trọng lượng thân đất bt + Tại mặt nền: Z  �  z  + Tại đáy lớp đất thứ 2: Z2 = 7,6m  Zbt2   Zbt2   �h3  (1, 746 �7, 6)  13, 27 T/m2 + Tại đáy lớp đất thứ 3: Z3 = 8,3m  Zbt3   Zbt2   �h3  13, 27  (1, 767 �8,3)  27,94 T/m2 + Tại đáy lớp đất thứ 4: Z4 = 1,1m  Zbt4   Zbt3   �h4  27,94  (1,876 �1,1)  30, T/m2 + Tại đáy lớp đất thứ 5: Z5 = 1,6m  Zbt5   Zbt4   �h5  30,  (1,876 �1, 6)  33, 01 T/m2 + Tại đáy khối qui ước: Z6 = 11,6 m  Zbt6   Zbt5   �h6  33, 01  (1, 905 �11, 6)  55,11 T/m2 ˉ Ứng suất gây lún đáy khối qui ước:  Zgl   tbtc   bt  67, 53  55,11  12, 42 T/m2 ˉ Chia đất đáy khối thành lớp phân tố có chiều dày có chiều dày nhỏ 0,2bqu 0,2bqu = 0,2 × 8,18 = 1,636m (chọn lớp dày 1,5m) Ta chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp phân tố dày h i = 1,5m, kết tính tốn trình bày bảng Bảng 3.9 Bảng xác định ứng suất gây lún mũi cọc Món g M2 Lớp Đất Lớp đất thứ có σ6dn = 0,94 T/m2 Điể m Zi lqu/bqu 2Z/bqu (m ) 0.0 0.00 1.5 0.37 8,18/8.18 3.0 0.73 =1 4.5 1.10 6.0 1.47 7.5 1.83 2.20 9.0 k0 σzigl σtb 0.2*σbt 1.000 0.972 0.822 0.768 0.625 0.507 0.406 (T/m2) 12.42 12.07 10.21 9.54 7.76 6.30 5.04 (T/m2) 55.11 55.46 57.32 57.99 59.77 61.23 62.49 (T/m2) 11.02 11.09 11.46 11.60 11.95 12.25 12.50 b Tính lún Ứng suất gây lún cho lớp đất tính cơng thức: SVTH : NGŨN NĂNG NAM LỚP 15HXD03  Zigl  k0 � Zgl Trang 189 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP  l qu z    ; b b  : k0  qu qu  : tra bảng 2.7 trang 69 nội suy ˉ ˉ Giới hạn lấy đến điểm độ sâu Z = 4,5m kể từ đáy khối qui ước, ta thấy thoả mãn điều kiện sau :  Zgl  9, 54(T / m )  0, � bt  0, �57,99  11, 59 T/m2 12  S �hi �� zigl E0 i 1 Nội lực nền: = 0,8 (qui phạm cho phép trường hợp) E0: Mô đun biến dạng đất mũi cọc E0 = 1720 T/m2 S ˉ 0,8 �0,8 � 12, 42  12, 07  10, 21  9,54   0, 016(m) 1720 = 1,6cm  Theo TCVN 10304 – 2014 phụ lục E trang 77 nhà nhiều tầng dân dụng khung bê tông cốt thép ta được: Sgh = 10cm  S = 1,6 cm < Sgh = 10 cm Như điều kiện lún thoả mãn SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 190 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1000 -2.200 Đấ t, cá t san lắ p -3.200 7600 -4.700 Ásé t, nâ u ng, Trạng thá i dẻ o chã y -8.600 8300 13,27 Ásé t, nâ u đỏ , Trạng thá i dẻ o mề m -16.900 15400 1600 1100 27,94 30,00 -19.600 33,01 Cá t lẩ n sỏ i sạn, nâ u ng, Kế t cấ u chặ t vừ a 55,11 12,42 55,46 57,32 -31.200 11,09 10,21 57,99 9,54 s tb (T/m2) s gl (T/m2) -35.000 Hình 2.6 Biểu đồ phân bố ứng suất móng M1 3.2.7 Tính toán cốt thép đài cọc a Kiểm tra điều kiện chọc thủng: Kích thước đài : Fd  ld �bd  4, �4, m2 Chiều cao đài cọc xác định theo điều kiện đâm thủng Giả thuyết chiều cao dài cọc hđ = 1,5 m hđ = 1,5m → ho = 1,5 – 0,15 = 1,35 m Lực chống xuyên thủng đài: tt SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 191 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chu vi đáy tháp chọc thủng ud  � Bo  Lo   � 4,  4,   16  m  Chu vi đỉnh tháp chọc thủng ut  � bc  hc   � 0,7  0,7   2,8  m  Chu vi trung bình tháp chọc thủng utb  ud  ut 16  2,8   9,  m  2 � Fcx  0, 75 �1, 05 �103 �9, �1,35  9993,3  kN   999,33(T ) Lực gây xuyên thủng đài: Fxt: Là phản lực đầu cọc nằm tháp chọc thủng Fxt  �N tt  855,81 T  � Fcx  999,33  T   Fxt  855,81 T  KẾT LUẬN: Chiều cao đài đảm bảo điều kiện chọc thủng b Tính tốn cốt thép đài cọc ˉ Ta tính tốn phản lực đầu cọc theo công thức: tt N tt M y �xi M xtt �yi Pi    n �xi2 �yi2 Kết tính tốn thể bảng sau: Bảng 3.10 Bảng tính phản lực đầu cọc móng M2 Cọc ˉ ˉ ˉ xi yi (m) (m) -1.55 0.85 0.85 0.85 -1.55 -1.55 0.85 -1.55 xi2 yi2 n (m (cọc ) (m2) ) 2.4 0.72 0.7 0.72 2.4 2.40 0.7 2.40 Ntt Mytt*xi Mxtt*yi Σxi2 Σyi2 Pi (T) (T.m) (m2) (m2) (T) 213.7 216.0 210.0 212.4 (T.m) 855.81 -9.44 8.12 6.3 6.3 855.81 5.18 8.12 6.3 6.3 855.81 -9.44 -14.80 6.3 6.3 855.81 5.18 -14.80 6.3 6.3 Đài tuyệt đối cứng tính đài cọc theo cấu kiện chịu uốn, xem đài cọc dầm consol ngắn ngàm mép cột Tải trọng tác dụng phản lực đặt tâm đầu cọc Sơ đồ tính dầm consol đầu ngàm vào mép cột đầu tự Dùng mặt ngàm I – I qua mép cột theo phương cạnh dài cột trục B (phương trục Y), mặt ngàm II – II qua mép cột theo phương cạnh ngắn cột trục B (phương trục X) SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 192 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP MI P2+P4 X I 4000 1200 1550 800 800 1200 800 800 850 P1+P2 1200 850 700 4000 700 Y MII 1200 1550 4000 II 2400 II 800 800 800 I 2400 800 4000 B Hình 2.9 Sơ đồ tính thép đài cọc móng M2  Tính tốn cốt thép móng M2  Thép theo phương X: ˉ Momen mép cột theo mặt cắt I – I M I  r1 � P2  P4   0,85 � 216, 08  212, 41  ˉ ˉ T m) ( 12, 463 Chọn a = 15 cm  ho = h – a = 150 - 15 = 135 cm Diện tích cốt thép chịu kéo: As  MI 364, 21.105   82,12 0,9 �Rs �h0 0,9 �3650 �135 cm2 a ˉ Lnh  �abv 4000  �150   142 nthanh  27  mm Khoảng cách thép:  Chọn 27Ø20 có Asch = 84,78 cm2 khoảng cách s = 140 mm  Thép theo phương Y: ˉ Momen mép cột theo mặt cắt II – II M II  r2 � P1  P2   0,85 � 213, 74  216, 08   ˉ T m) ( 43, 563 Diện tích cốt thép chịu kéo: SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 193 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE As  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP M II 365,34.105   82,38 0,9 �Rs �h0 0,9 �3650 �135 cm2 a ˉ Khoảng cách thép: Lnh  �abv 4000  �150   142 nthanh  27  mm  Chọn 27Ø20có Asch = 84,78 cm2 khoảng cách s = 140 mm 3.3 Bố trí cốt thép Xem chi tiết vẽ NC – 02 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 194 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Để so sánh lựa chọn phương án móng cho cơng trình ta tiến hành tính tốn chi tiết cho phương án móng, ngồi tiêu kỹ thuật phương án chọn phương án khả thi phù hợp với điều kiện thi công đảm bảo mặt kinh tế I SO SÁNH VỀ VẬT LIỆU  Phương án Móng cọc ép ( tính móng thiết kế) ˉ Các móng tính khung trục móng M1, M2 ˉ Bê tơng cọc : 0,1225 �21, �(5    9)  74, 43 m3 ˉ Bê tơng đài cọc móng M1: V  1,5 �1,8 �1,8  4,86 m3 ˉ Bê tông đài cọc móng M2: V  1,5 �2,8 �2,8  11, 76 m3 ˉ Tổng cộng: V  74, 43  4,86 �2  11, 76 �2  107, 67 m3  Phương án Móng cọc khoan nhồi ( tính móng thiết kế) ˉ Các móng tính khung trục móng M1, M2 ˉ Bê tông cọc : 0,5024 �30,1�(2    2)  181, 46 m3 ˉ Bê tông đài cọc móng M1: V  1, �4 �1,  9, m3 ˉ Bê tông đài cọc móng M2: V  1,5 �4 �4  24 m3 ˉ Tổng cộng: V  181, 46  9, �2  24 �2  248, 66 m3 II SO SÁNH VỀ ƯU NHƯỢC ĐIỂM  Phương án móng cọc ép  Ưu điểm - Độ tin cậy cao, dễ kiểm tra chất lượng cọc - Khi thi cơng gây tiếng ồn, ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh khơng nhiều - Chất lượng cọc thử lực ép, xác định lực ép cuối - Giá thành rẻ, máy móc thiết bị thi công đơn giản  Nhược điểm - Khả xuyên qua lớp đất tốt (sét cứng, cát chặt…) thấp - Bị hạn chế kích thước sức chịu tải cọc, thiết bị ép hạn chế so với công nghệ khác - Cọc dể bị gãy thi công (ứng suất tập trung chỗ nối cọc) - Khó ép số cọc dày nhiều - Thời giant hi công tương đối chậm  Phương án móng cọc khoan nhồi  Ưu điểm - Khi thi cơng gây tiếng ồn, khơng gây nguy hiểm cho cơng trình lân cận - Có thể xuyên qua lớp đất tốt sâu - Tăng sức chịu tải cọc nhờ vào chiều dài đường kính cọc, giảm số lượng cọc - Chịu tải trọng cơng trình lớn (thích hợp với nhà cao tầng) - Độ lún, lún lệch tương đối nhỏ  Nhược điểm - Khó khăn việc kiểm tra cọc (chất lượng bê tông cọc, đường kính…) SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 195 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tốn việc thử tải (không thử toàn cọc, khoảng 1% tổng số lượng cọc) Máy móc thiết bị đắt tiền, thi cơng đồi hỏi kỹ thuật cao Giá thành thi công cao móng cọc ép Tốc độ thi cơng chậm Dễ bị sập hố khoan, khó khăn giữ thành hố khoan gặp tượng cát chảy III NHẬN XÉT Việc so sánh lựa chọn phương án móng theo móng khung trục tính tốn khơng xác lắm, mang tính chất tương đối Do khơng có điều kiện tham khảo xác giá thành th nhân cơng, máy móc thiết bị để thi cơng phương án móng trên, nên việc lựa chọn phương án tốn kinh tế chưa thật xác IV KẾT LUẬN Với việc mặt cơng trình tương đối trống trải, khơng có cơng trình xây chen, số lượng cọc khoảng cách cọc không dày, thi cơng hai phương án Nhưng từ nhũng kết so sánh phương án trên, ta thấy móng cọc ép kinh tế nhiều so với cọc khoan nhồi Vì phương án móng cọc ép khả thi chọn TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.TCVN 5574 - 2012 : SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế LỚP 15HXD03 Trang 196 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2.TCVN 2737 - 1995 : Tải trọng Tác động – Tiêu chuẩn thiết kế 3.TCXD 229 - 1999 : Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737 - 1995 4.TCXD 198 - 1997 : Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bêtơng cốt thép tồn khối 5.TCXD 195 - 1997: Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi 6.TCVN 10304 – 2014 : Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế 7.TCXD 40 - 1987 8.TCXD 196 – 1997 : Kết cấu xây dựng – Nguyên tắc tính tốn Nhà cao tầng – Cơng tác thử tĩnh kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi 9.TCVN 4453 - 1997 : Kết cấu bê tông cốt thép tồn khối, qui phạm thi cơng nghiệm thu 10 Võ Bá Tầm (chủ biên ) Kết cấu bê tông cốt thép tập 1,2,3 Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp.HCM, 2003 11 Nguyễn Đình Cống (chủ biên ) Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép Nhà xuất xây dựng, 2007 12 Nguyễn Đình Cống (chủ biên ) Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép Nhà xuất xây dựng, 2008 13 Châu Ngọc Ẩn (chủ biên ) Nền móng,cơ học đất Nhà xuất ĐHQG Tp.HCM, 2002, 2004 14 Vũ Mạnh Hùng (chủ biên ) Sổ tay thực hành Kết cấu Cơng trình Nhà xuất Xây dựng, 1999 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 197 ... 2, 0 2, 0 1,6 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1 ,5 0,8 Zi (m) 3,00 5, 00 6,80 8, 35 9, 85 11, 35 12, 85 13, 35 15, 50 Độ sệt IL 1,1 1,6 1,6 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1,0 16, 45 17,80 19,40 20 , 85 22 , 45 23 , 95 25 , 45 26 , 95 28 , 45. .. 26 , 95 28 , 45 29 ,70 0 ,28 0 ,29 0 ,51 0, 42  γcf.fi.li(T/m) ˉ fi (T/m2) 2, 17 2, 36 2, 43 3, 15 3 ,24 3,33 3, 42 3 ,50 3 ,59 γcf.fi.li (T/m) 4,34 4, 72 3, 65 4,73 4,86 5, 00 5, 13 5, 25 2, 87 5, 87 5, 79 8,06 8 ,27 8,48... hợp COMB14 COMB49 COMB28 P (T) 366. 92 327 .98 326 .24 V2 (T) 1.96 1. 92 2.96 V3 (T) 2 .55 3. 45 2. 23 M2 (T.m) 2. 61 5. 11 2. 24 M3 (T.m) -2. 39 -2. 27 -4.48 M2 (T.m) 2. 27 M3 (T.m) -2. 07  Tải trọng tiêu