Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 44 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
44
Dung lượng
2,56 MB
Nội dung
THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG TÍNH TỐN KHUNG TRỤC I XÁC LẬP PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU KHUNG - Phương án kết cấu khung bê tơng cốt thép tồn khối - Liên kết cột dầm xem cứng: Nút cứng - Liên kết cột móng liên kết ngàm Vị trí ngàm chân cột lấy cao độ sàn tầng hầm - Cơng trình sử dụng kết cấu mái bằng, bê tơng cốt thép đúc tồn khối - Khung chịu tải trọng thẳng đứng, (Tĩnh tải thân, hoạt tải sử dụng ) tải trọng gió theo phương ngang II CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG Nội lực khung không phụ thuộc vào sơ đồ tải trọng tác dụng mà phụ thuộc độ cứng cấu kiện khung Do tính khung cần biết trước kích thước tiết diện dầm cột 2.1 Chọn sơ kích thước dầm khung Dầm hd �ld md - Chiều cao dầm chọn sơ theo công thức sau: Trong đó: md : 8÷12 hệ dầm chính, khung nhịp md : 12÷16 hệ dầm chính, khung nhiều nhịp md : 16÷20 hệ dầm phụ md: 16÷18 dầm mơi md: 5÷7 dầm consol ld : nhịp dầm - 1 bd ( � ) �hd Bề rộng dầm: Kích thước tiết diện dầm trình bày bảng sau: Bảng 5.1 Chọn sơ tiết diện dầm LOẠI DẦM CHÍNH DẦM NHỊP A-B B-C C-D 1-2 2-3 3-4 4-5 A-B SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM L (m) 6.0 9.5 7.0 9.5 9.5 7.0 6.0 h (m) 0.50 0.79 0.50 0.58 0.79 0.79 0.58 0.38 b (m) 0.38 0.59 0.38 0.44 0.59 0.59 0.44 0.30 LỚP 15HXD03 0.25 0.40 0.25 0.29 0.40 0.40 0.29 0.19 0.19 0.30 0.19 0.22 0.30 0.30 0.22 0.15 CHỌN h x b ( cm ) 30 x 60 30 x 60 30 x 60 30 x 60 30 x 60 30 x 60 30 x 60 20 x 40 Trang 60 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE TRỰC GIAO DẦM CONSO L ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP B-C C-D 1-2 2-3 3-4 4-5 A - A' 9.5 6.0 7.0 9.5 9.5 7.0 1.2 0.59 0.38 0.44 0.59 0.59 0.44 0.24 0.48 0.30 0.35 0.48 0.48 0.35 0.17 0.30 0.19 0.22 0.30 0.30 0.22 0.12 0.24 0.15 0.18 0.24 0.24 0.18 0.09 20 x 40 20 x 40 20 x 40 20 x 40 20 x 40 20 x 40 20 x 40 D - D' 1.2 0.24 0.17 0.12 0.09 20 x 40 1-2 2-3 3-4 4-5 7.0 9.5 9.5 7.0 0.44 0.59 0.59 0.44 0.39 0.53 0.53 0.39 0.22 0.30 0.30 0.22 0.19 0.26 0.26 0.19 20 x 40 20 x 40 20 x 40 20 x 40 DẦM MÔI 2.2 Chọn sơ kích thước cột khung N Ac k � c Rb Cơng thức tính tốn: Trong đó: Rb = 145 (daN/cm2): Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng B.25 k : Hệ số phụ thuộc vị trí cột mặt k = 1,1 cột k = 1,3 cột biên k = 1,5 cột gốc Nc : Lực dọc chân cột N c ms �qs �Fs Với: ms : số sàn bên cột xét qs: tải trọng sàn: gồm tĩnh tải, hoạt tải, trọng lượng thân dầm, trọng lượng tường xây ( có) qs (1, �1, 4) T/ m2 Fs: diện tích mặt sàn truyền lên cột xét Kích thước tiết diện cột trình bày bảng sau: Bảng 5.2 Chọn sơ tiết diện cột TẦN G HẦM TRỤ C A B C VỊ TRÍ Góc Biên Biên Giữa Biên SVTH : NGŨN NĂNG NAM k 1.5 1.3 1.3 1.1 1.3 m s 10 10 10 10 10 q (daN/m2 ) 1300 1300 1300 1300 1300 Fs (m2) 14.10 36.15 27.13 63.94 27.13 LỚP 15HXD03 Nc (daN) 183300 469950 352625 831188 352625 Ac CHỌN (bxh) (cm2) 1896 4213 3161 6306 3161 (cm) 50x50 60x60 55x55 70x70 55x55 Trang 61 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE D A B 123 C D A B 456 C D A B 789 10 C D - Giữa Góc Biên Góc Biên Biên Giữa Biên Giữa Góc Biên Góc Biên Biên Giữa Biên Giữa Góc Biên Góc Biên Biên Giữa Biên Giữa Góc Biên 1.1 10 1.5 10 1.3 10 1.5 1.3 1.3 1.1 1.3 1.1 1.5 1.3 1.5 1.3 1.3 1.1 1.3 1.1 1.5 1.3 1.5 1.3 1.3 1.1 1.3 1.1 1.5 1.3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 63.94 25.23 36.15 14.10 36.15 27.13 63.94 27.13 63.94 25.23 36.15 14.10 36.15 27.13 63.94 27.13 63.94 25.23 36.15 14.10 36.15 27.13 63.94 27.13 63.94 25.23 36.15 831188 327990 469950 164970 422955 317363 748069 317363 748069 295191 422955 109980 281970 211575 498713 211575 498713 196794 281970 54990 140985 105788 249356 105788 249356 98397 140985 6306 3393 4213 1707 3792 2845 5675 2845 5675 3054 3792 1138 2528 1897 3783 1897 3783 2036 2528 569 1264 948 1892 948 1892 1018 1264 70x70 50x50 60x60 45x45 60x60 50x50 65x65 50x50 65x65 45x45 60x60 40x40 50x50 45x45 55x55 40x40 55x55 45x45 50x50 35x35 40x40 40x40 45x45 40x40 45x45 35x35 40x40 Độ mảnh cột: Kiểm tra với tiết diện cột nhỏ (35x35cm) chiều cao tầng 3,5m + Độ mảnh cột theo phương chính: → 1 1 l0 � 100 i 2, 45 28, 35 100 0, 288 �0, 35 (Thỏa) 2 2, 45 l0 8,17 31 � 31 2 0,35 b → (Thỏa) + Độ mảnh cột theo cạnh bé: Trong đó: lo - chiều dài tính tốn cột: l0 = Với khung toàn khối = 0,7 l - chiều cao tầng nhà hay khoảng cách nút khung, l = 3,5 m → lo = 0,7x3,5 = 2,45 m b - cạnh ngắn tiết diện hình chữ nhật i - bán kính quán tính tiết diện với tiết diện chữ nhật i = 0,288.h SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 62 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP � Việc kiểm tra độ mảnh cột khác tương tự, trình bày bảng tính tốn cốt thép cột Hình 4.2 Mặt thể vị trí cột, dầm, sàn III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 3.1 Tỉnh tải Trọng lượng thân - Trọng lượng thân kết cấu máy tự tính với hệ số 1,1 Tải cấu tạo Dựa vào cấu tạo kiến trúc lớp sàn, ta có: g stc g stt = . (daN/m2): tĩnh tải tiêu chuẩn tc = gs n (daN/m2): tĩnh tải tính tốn Trong (daN/m3): trọng lượng riêng vật liệu (m): chiều dày lớp cấu tạo SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 63 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP n: hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737 - 1995 Bảng 4.3 Bảng tính lớp cấu tạo sàn STT Chiều dày (mm) 10 20 20 15 Lớp vật liệu Gạch Ceramic Vữa XM lót Lớp chống thấm Vữa trát Đường ống + trần Tổng cộng (WC,ban công) Tổng cộng ( khu khác) gstc (daN/m2) 0.01x2000=20 0.02x1800=36 0.02x2200=44 0.015x1800=27 50 Hệ số vượt tải n 1,1 1,3 1,2 1,3 1,2 gstt (daN/m2) 22 47 53 35 60 217 164 - Trọng lượng lớp cấu tạo sàn có giá trị tổng tĩnh tải ô sàn trừ phần BTCT ct - Đối với ô sàn khu vệ sinh, ban công tầng mái: g1 492 - 275 = 217 (daN/m2) - Đối với ô sàn khu khác: g1 439 - 275 = 164 (daN/m2) Tải tường kết cấu không đưa vào khung - Tường ngăn phòng (dày 100 mm) qui tải trọng phân bố diện tích ô sàn Các giá trị tải tính tốn phần sàn ct Bảng 4.4 Bảng tính tĩnh tải tường Kích thước Ơ sàn gstt gttt gtt (daN/m2) (daN/m2) (daN/m2) 439 192.3 631.3 Kích thước tường S2 3.00 3.50 ht (m) 3.4 S5 3.50 4.75 3.4 0.1 4.8 492 194.4 686.4 S8 3.00 3.50 3.4 0.1 2.8 439 179.5 618.5 L1( m) L2( m) bt (m) 0.2 Lt (m) 1.5 - Tải trọng tường (dày 200mm) tác dụng lên dầm dầm biên gán vị trí có tường theo vẽ kiến trúc gttt n � �ht �bt 1,1�1800 �2,8 �0, 1109 (daN/m) Trong đó: n - hệ số độ tin cậy, n = 1,1 ht - chiều cao tường, ht = H - hd = 3,5 - 0,6=2,9 m i - trọng lượng tường, = 1800 (daN/m2) - Tải trọng cầu thang tác dụng lên dầm khung (tại vị trí có cầu thang) dạng tải phân bố Giá trị tải phản lực gối tựa thang tính phần cầu thang - Tải trọng thang máy tác dụng lên dầm biên hố thang tầng cùng, dạng tải tập trung đặt vị trí móc treo thang máy Tra theo cataloge nhà sản xuất, SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 64 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP chọn loại thang máy người với tải trọng 800 (daN) Tải trọng đối trọng có giá trị lớn tải trọng thang 40% Hệ số động kđ = � Pthangmay = 2.(800 + 0,4.800) = 2880 (daN) Tải trọng hồ nước mái tác dụng xuống dạng lực tập trung đặt đầu cột trục 1-B, 1-C 2-B, 2-C - Giá trị tải trọng tập trung phản lực chân cột hồ nước mà ta tính phần tính tốn hồ nước mái Ta có: P = 144,84 (T) - Ngồi cịn có tải trọng lan can tác dụng lên dầm biên sân thượng dầm môi gác lên công xôn tất tầng dạng tải phân bố, giá trị tải lấy 140 daN/m Tải trọng tường tải trọng từ phần không đưa vào khung, gán phần mềm Etabs tên chung "TUONG" 3.2 Hoạt tải - Hoạt tải tiêu chuẩn ptc (daN/m2) lấy theo TCVN 2737-1995 Ptc < 200 daN/m2 ; np = 1,3 Ptc 200 daN/m2 ; np = 1,2 - Hoạt tải tính tốn p tt p tc �n p - - (daN/m2) Cơng trình chia làm nhiều loại phòng với chức khác Căn vào loại phịng với chức ta xác định hoạt tải tiêu chuẩn sau nhân với hệ số vượt tải n Tại ô sàn có nhiều loại hoạt tải tác dụng, ta chọn giá trị lớn hoạt tải để tính tốn Các giá trị hoạt tải tính tốn phần sàn Bảng 4.5 Bảng tính hoạt tải sàn Ô sàn S4 S2 ,S3, S6 ,S7, S9, S11 S5 S1 S8 Loại phòng Hành lang Văn phòng làm việc Khu vệ sinh Ban công Kho Ptc (daN/m2) 300 200 200 200 200 Hệ số vượt tải n 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 Ptt (daN/m2) 360 240 240 240 240 3.3 Tải trọng gió tác dụng lên khung trục - Cơng trình nằm nội Thành phố Bến Tre, tra bảng qui phạm TCVN 2737-1995, (trang 20) thuộc vào khu vực II - A có W0 = 83 daN/m2 - Cơng trình có cao độ H = 41,7 m < 50 m Theo TCVN 2737 – 1995 cơng trình dạng địa hình B khơng cần xét gió động xét thành phần gió tĩnh (trang 43 TCVN 2737 - 1995) - Vì quan niệm sàn tuyệt đối cứng, chuyển vị điểm nhau, nên tải trọng gió quy lực tập trung gán vào tâm hình học sàn SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 65 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - Giá trị tính tốn thành phần tĩnh tải trọng gió xác định theo công thức: Wtt = n.W0.k.C.(B.H) (daN/m2) - Trong : - + W : Giá trị áp lực gió cao độ ≤ 10m + k : hệ số tính đến thay đổi áp lực gió theo độ cao (phụ thuộc vào dạng địa hình) Cơng trình nằm Thành phố Bến Tre thuộc dạng địa hình B, (trang 21 TCVN 2737 – 1995) tra bảng, nội suy theo độ cao + c : hệ số khí động: Tra bảng, phụ thuộc hình dáng cơng trình Phía đón gió: c = + 0,8 Phía hút gió: c = - 0,6 + n : hệ số vượt tải ( phụ thuộc tuổi thọ công trình ) n = 1,2 ( Thời gian sử dụng cơng trình > 50 năm), (trang 20 TCVN 2737) + B : bề rộng đón gió, theo phương X: Bx = 21,5 m, theo phương Yy: By = 33 m Riêng tầng 10 : Bx = 21,5 m , By = 19,4 m + H – chiều cao đón gió, H = 3,2 m với tầng Hầm, H = 4,7m với tầng 1, H = 3,5 m với tầng H = 1,75 m với tầng MÁI Theo phương X: Tầng 1: Cao độ +4,7 m (tính từ mặt đất tự nhiên) tra bảng nội suy ta k = 0,920 + Gió đẩy: - Wđ 1, �83 �0,920 �0,8 � 21,5 �3, 5043, 42 daN 5, 043 T + Gió hút: h Tổng tải trọng gió đẩy + gió hút tác dụng vào sàn tầng là: W1xtt = Wđ+ Wh= 5,043+3,782 = 8,825 (T) Theo phương Y: Tầng 1: + Gió đẩy: W 1, �83 �0,920 �0, � 21,5 �3, 3782,56 daN 3, 782 T Wđ 1, �83 �0,920 �0,8 � 33 �4, 11369 daN 11,369 T + Gió hút: h Tổng tải trọng gió đẩy + gió hút tác dụng vào sàn tầng là: W1ytt = Wđ + Wh = 11,369+8,527 = 19,896 (T) Các tầng khác tính tương tự Kết tính tốn trình bày bảng sau: W 1, �83 �0,920 �0, �33 �4, 8527 daN 8,527 T Bảng 5.6 Tải trọng gió phương OX tác dụng vào khung trục TẦN G HẦM Hi Zi (m) 2.00 4.70 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 (m) 2.00 6.70 10.20 13.70 17.20 20.70 24.20 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM n 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 ki 0.748 0.930 1.003 1.058 1.102 1.140 1.172 Cđ 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 Ch W0 Bx H Wx 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 ( T/m2 ) 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 (m) 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 (m) 3.35 4.1 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 ( T) 7.515 11.434 10.527 11.102 11.566 11.958 12.299 LỚP 15HXD03 Trang 66 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE 10 MÁI 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 27.70 31.20 34.70 38.20 41.70 1.2 1.2 1.2 1.2 2.2 1.201 1.227 1.251 1.272 1.293 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 21.5 21.5 21.5 22.5 21.5 3.5 3.5 3.5 3.5 1.75 12.601 12.874 13.123 13.973 12.434 Bảng 5.7 Tải trọng gió phương OY tác dụng vào khung trục TẦN G HẦM 10 MÁI Hi Zi (m) 2.00 4.70 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 (m) 2.00 6.70 10.20 13.70 17.20 20.70 24.20 27.70 31.20 34.70 38.20 41.70 n 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 2.2 ki 0.748 0.930 1.003 1.058 1.102 1.140 1.172 1.201 1.227 1.251 1.272 1.293 Cđ 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 Ch W0 By H Wy 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 ( T/m2 ) 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 (m) 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 33.0 19.4 (m) 3.35 4.1 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 1.75 ( T/m ) 11.535 17.549 16.158 17.040 17.752 18.354 18.877 19.342 19.760 20.142 20.494 11.219 IV XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH - Sơ đồ tính khung tính theo sơ đồ đàn hồi Các nút xem nút cứng Việc chọn sơ đồ tính quan trọng ảnh hưởng lớn đến nội lực cách cấu tạo nút khung cho phù hợp với liên kết chọn Nghĩa việc chọn sơ đồ tính phải - phù hợp với điều kiện làm việc thực tế Theo phương ngang: Hệ cột dầm ngang tạo thành khung ngang Theo phương dọc : Hệ cột dầm dọc tạo thành khung dọc - L 33 1,53 B 21,5 Vì mặt có chọn tính nội lực khung khơng gian nên ta khai báo tất trường hợp hoạt tải chất tải lên tồn cơng trình, sau lấy nội lực khung trục tính tốn cốt thép - Chất tải theo phương pháp cách tầng cách nhịp theo hai phương Quy trình chất tải xem phần phụ lục - Xem liên kết cột với móng liên kết ngàm, vị trí ngàm đặt mặt sàn tầng hầm - Liên kết dầm với cột liên kết nút cứng SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 67 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP V XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC 5.1 Xác định nội lực Sử dụng phần mềm Etabs để giải tìm nội lực cho khung - Dưới hình thức chất tải để tìm nội lực nguy hiểm cho dầm cột: Mơ hình mặt cơng trình Etabs SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 68 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tĩnh tải cấu tạo HT1 (cách tầng lẻ) SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 69 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE C-D D - D' A - A' A- B TẦNG B-C C-D D - D' ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 10210 30 60 54 145 10630 230 60 55 145 14560 30 60 54 145 2820 20 40 35 145 1.2 136 20 40 35 145 122 20 40 35 145 1.2 2800 20 40 35 145 16230 30 60 54 145 12120 230 60 55 145 11180 30 60 54 145 29040 30 60 54 145 4.75 29590 230 60 55 145 9.5 29950 30 60 54 145 8840 30 60 54 145 10710 230 60 55 145 15730 30 60 54 145 2810 20 40 35 145 1.2 140 20 40 35 145 123 20 40 35 145 1.2 2820 20 40 35 145 15140 30 60 54 145 12320 230 11670 30 60 60 55 54 145 145 3.00 TẦNG A - A' A- B 3.00 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 0.08 0.01 0.11 0.07 0.00 0.00 0.07 0.12 0.01 0.08 0.22 0.02 0.23 0.07 0.01 0.12 0.07 0.00 0.00 0.07 0.11 0.01 0.09 0.08 0.01 0.12 0.08 0.00 0.00 0.08 0.13 0.01 0.09 0.26 0.03 0.27 0.07 0.01 0.13 0.08 0.00 0.00 0.08 0.12 0.01 0.09 Trang 89 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE B-C C-D D - D' A - A' A- B TẦNG B-C C-D D - D' 30 60 54 145 4.75 29990 230 60 55 145 9.5 28200 30 60 54 145 9500 30 60 54 145 10840 230 60 55 145 14610 30 60 54 145 2820 20 40 35 145 1.2 131 20 40 35 145 106 20 40 35 145 1.2 2860 20 40 35 145 13070 30 60 54 145 12680 230 60 55 145 13210 30 60 54 145 27910 30 60 54 145 4.75 30560 230 60 55 145 9.5 28490 30 60 54 145 11150 30 60 54 145 11110 230 60 55 145 12570 30 60 54 145 2860 20 40 35 145 1.2 113 20 40 35 145 111 20 40 35 145 2850 13510 20 30 40 60 35 54 145 145 3.00 28430 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TẦNG A - A' A- B SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM 1.2 LỚP 15HXD03 0.22 0.03 0.22 0.07 0.01 0.11 0.07 0.00 0.00 0.08 0.10 0.01 0.10 0.22 0.03 0.22 0.08 0.01 0.09 0.08 0.00 0.00 0.08 0.10 0.25 0.03 0.25 0.07 0.01 0.12 0.08 0.00 0.00 0.08 0.10 0.01 0.11 0.25 0.03 0.25 0.09 0.01 0.10 0.08 0.00 0.00 0.08 0.11 Trang 90 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE 3.00 B-C C-D D - D' A - A' A- B TẦNG B-C C-D D - D' SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 12730 230 60 55 145 12240 30 60 54 145 27720 30 60 54 145 4.75 30620 230 60 55 145 9.5 28430 30 60 54 145 10140 30 60 54 145 11160 230 60 55 145 13130 30 60 54 145 2850 20 40 35 145 1.2 119 20 40 35 145 116 20 40 35 145 1.2 2840 20 40 35 145 14110 30 60 54 145 12820 230 60 55 145 11510 30 60 54 145 28010 30 60 54 145 4.75 30520 230 60 55 145 9.5 28870 30 60 54 145 9200 30 60 54 145 11270 230 60 55 145 14100 30 60 54 145 2840 20 40 35 145 1.2 124 20 40 35 145 3.00 LỚP 15HXD03 0.01 0.09 0.21 0.03 0.22 0.08 0.01 0.10 0.08 0.00 0.00 0.08 0.111 0.01 0.09 0.22 0.03 0.22 0.07 0.01 0.111 0.08 0.00 3 0.01 0.10 0.25 0.03 0.25 0.08 0.01 0.11 0.08 0.00 0.00 0.08 0.11 0.01 0.09 0.25 0.03 0.26 0.07 0.01 0.11 0.08 0.00 Trang 91 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE A - A' A- B TẦNG 10 B-C C-D D - D' ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 116 20 40 35 145 1.2 2840 20 40 35 145 14110 30 60 54 145 12820 230 60 55 145 11510 30 60 54 145 28010 30 60 54 145 4.75 30520 230 60 55 145 9.5 28870 30 60 54 145 9200 30 60 54 145 11270 230 60 55 145 14100 30 60 54 145 2840 20 40 35 145 1.2 124 20 40 35 145 71 20 40 35 145 1.2 2962 20 40 35 145 9500 30 60 54 145 13140 230 60 55 145 15960 30 60 54 145 26730 30 60 54 145 4.75 31870 230 60 55 145 9.5 26940 30 60 54 145 14210 30 11370 230 60 60 54 55 145 145 3.00 TẦNGMÁI A - A' A- B B-C 3.00 C-D SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 0.00 0.08 0.111 0.01 0.09 0.22 0.03 0.22 0.07 0.01 0.111 0.08 0.00 0.00 0.08 0.07 0.01 0.12 0.21 0.03 0.21 0.11 0.01 0.00 0.08 0.11 0.01 0.09 0.25 0.03 0.26 0.07 0.01 0.11 0.08 0.00 0.00 0.08 0.07 0.01 0.13 0.23 0.03 0.24 0.11 0.01 Trang 92 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE D - D' ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 9230 30 60 54 145 2940 20 40 35 145 79 20 40 35 145 1.2 0.07 0.08 0.00 0.07 0.08 0.00 Asc μ (cm2) 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 14.70 11.40 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 11.40 (%) 0.40 0.36 0.51 1.08 0.88 1.08 0.45 0.32 0.35 0.47 0.36 0.48 1.09 0.88 1.10 0.42 0.32 0.43 0.01 0.22 0.53 0.36 0.41 1.08 0.88 1.10 0.34 0.32 0.49 0.22 Bảng 5.11.1 Bảng tính tốn thép dầm khung trục TẦNG TRỤC A-B TẦNG HẦM B-C C-D A-B TẦNG B-C C-D TẦNG A - A' A-B B-C C-D D - D' SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM VỊ TRÍ (m) 3.00 4.75 9.5 3.00 4.75 9.5 1.2 3.00 4.75 9.5 M (daNm ) 12080 11720 15170 29690 28650 29760 13560 10420 10630 14090 11830 14410 29990 28870 30320 12580 10510 12900 130 2810 15790 11730 12420 29770 28830 30320 10400 10400 14760 2810 αm 0.095 0.012 0.120 0.234 0.028 0.235 0.107 0.010 0.084 0.111 0.012 0.114 0.236 0.029 0.239 0.099 0.010 0.102 0.004 0.079 0.124 0.012 0.098 0.235 0.029 0.239 0.082 0.010 0.116 0.079 ξ 0.100 0.012 0.128 0.271 0.029 0.271 0.113 0.010 0.088 0.118 0.012 0.121 0.274 0.029 0.278 0.105 0.010 0.107 0.004 0.083 0.133 0.012 0.103 0.272 0.029 0.278 0.086 0.010 0.124 0.083 LỚP 15HXD03 As (cm2) 6.45 5.87 8.22 17.42 14.48 17.47 7.29 5.22 5.64 7.60 5.93 7.78 17.63 14.59 17.86 6.73 5.26 6.92 0.10 2.29 8.58 5.88 6.64 17.48 14.57 17.86 5.51 5.21 7.98 2.29 CHỌN THÉP 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 Trang 93 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE A - A' A-B TẦNG B-C C-D D - D' A - A' A-B TẦNG B-C C-D D - D' A - A' A-B TẦNG B-C C-D D - D' TẦNG A - A' A-B SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 137 128 2810 15620 11870 12340 29500 29120 30160 10180 10260 14800 2810 136 128 2820 15110 12060 12450 28990 29570 29750 10210 10630 14560 2820 136 122 2800 16230 12120 11180 29040 29590 29950 8840 10710 15730 2810 140 123 2820 15140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0.004 0.004 0.079 0.123 0.012 0.097 0.233 0.029 0.238 0.080 0.010 0.117 0.079 0.004 0.004 0.079 0.119 0.012 0.098 0.229 0.029 0.235 0.080 0.011 0.115 0.079 0.004 0.003 0.079 0.128 0.012 0.088 0.229 0.029 0.236 0.070 0.011 0.124 0.079 0.004 0.003 0.079 0.119 0.004 0.004 0.083 0.132 0.012 0.103 0.269 0.029 0.276 0.084 0.010 0.124 0.083 0.004 0.004 0.083 0.127 0.012 0.104 0.263 0.030 0.271 0.084 0.011 0.122 0.083 0.004 0.003 0.082 0.137 0.012 0.092 0.264 0.030 0.274 0.072 0.011 0.133 0.083 0.004 0.003 0.083 0.127 LỚP 15HXD03 0.11 0.10 2.29 8.48 5.95 6.60 17.29 14.72 17.75 5.39 5.14 8.01 2.29 0.11 0.10 2.30 8.19 6.04 6.66 16.94 14.95 17.46 5.41 5.32 7.87 2.30 0.11 0.10 2.29 8.84 6.07 5.95 16.97 14.96 17.60 4.65 5.36 8.55 2.29 0.11 0.10 2.30 8.20 3Ø25 3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25 3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25 3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25 3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 14.70 14.70 11.40 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 11.40 14.70 14.70 11.40 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 11.40 14.70 14.70 11.40 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 11.40 14.70 14.70 11.40 22.33 0.01 0.01 0.22 0.52 0.36 0.41 1.07 0.89 1.10 0.33 0.31 0.49 0.22 0.01 0.01 0.22 0.51 0.37 0.41 1.05 0.91 1.08 0.33 0.32 0.49 0.22 0.01 0.01 0.22 0.55 0.37 0.37 1.05 0.91 1.09 0.29 0.33 0.53 0.22 0.01 0.01 0.22 0.51 Trang 94 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE B-C C-D D - D' A - A' A-B TẦNG B-C C-D D - D' A - A' A-B TẦNG B-C C-D D - D' TẦNG A - A' A-B B-C SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 12320 11670 28430 29990 28200 9500 10840 14610 2820 131 106 2860 13070 12680 13210 27910 30560 28490 11150 11110 12570 2860 113 111 2850 13510 12730 12240 27720 30620 28430 10140 11160 13130 2850 119 116 2840 14110 12820 11510 28010 30520 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0.012 0.092 0.224 0.030 0.222 0.075 0.011 0.115 0.079 0.004 0.003 0.081 0.103 0.013 0.104 0.220 0.030 0.225 0.088 0.011 0.099 0.081 0.003 0.003 0.080 0.107 0.013 0.096 0.219 0.030 0.224 0.080 0.011 0.104 0.080 0.003 0.003 0.080 0.111 0.013 0.091 0.221 0.030 0.012 0.097 0.257 0.030 0.255 0.078 0.011 0.123 0.083 0.004 0.003 0.084 0.109 0.013 0.110 0.252 0.031 0.258 0.092 0.011 0.105 0.084 0.003 0.003 0.084 0.113 0.013 0.102 0.250 0.031 0.257 0.083 0.011 0.110 0.084 0.003 0.003 0.083 0.118 0.013 0.095 0.253 0.031 LỚP 15HXD03 6.17 6.22 16.55 15.17 16.40 5.02 5.43 7.90 2.30 0.10 0.08 2.34 7.01 6.36 7.09 16.20 15.46 16.59 5.93 5.57 6.73 2.34 0.09 0.09 2.33 7.26 6.38 6.54 16.07 15.49 16.55 5.37 5.59 7.05 2.33 0.09 0.09 2.32 7.61 6.43 6.13 16.27 15.44 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25 3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+3Ø25 3Ø25+3Ø25 3Ø22 3Ø25+2Ø22 3Ø22 3Ø25 3Ø22 3Ø20 3Ø22+2Ø20 3Ø22 6Ø22 6Ø22 3Ø22+2Ø18 6Ø22 6Ø22 3Ø22 3Ø22+2Ø20 3Ø22 3Ø20 3Ø22 3Ø20 3Ø22+2Ø20 3Ø22 6Ø22 6Ø22 3Ø22+2Ø18 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 11.40 14.70 14.70 11.40 22.33 11.40 29.45 29.45 11.40 29.45 29.45 11.40 22.33 11.40 14.70 11.40 9.42 17.69 11.40 22.81 22.81 16.49 22.81 22.81 11.40 17.69 11.40 9.42 11.40 9.42 17.69 11.40 22.81 22.81 16.49 0.37 0.38 1.02 0.92 1.01 0.31 0.33 0.49 0.22 0.01 0.01 0.22 0.43 0.39 0.44 1.00 0.94 1.02 0.37 0.34 0.42 0.22 0.01 0.01 0.22 0.45 0.39 0.40 0.99 0.94 1.02 0.33 0.34 0.44 0.22 0.01 0.01 0.22 0.47 0.39 0.38 1.00 0.94 Trang 95 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE C-D D - D' A - A' A-B TẦNG 10 B-C C-D D - D' A - A' A-B TẦNGMÁ I B-C C-D D - D' 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 1.2 3.00 4.75 9.5 1.2 28870 9200 11270 14100 2840 124 116 2840 14110 12820 11510 28010 30520 28870 9200 11270 14100 2840 124 71 2962 9500 13140 15960 26730 31870 26940 14210 11370 9230 2940 79 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0.228 0.073 0.011 0.111 0.080 0.003 0.003 0.080 0.111 0.013 0.091 0.221 0.030 0.228 0.073 0.011 0.111 0.080 0.003 0.002 0.083 0.075 0.013 0.126 0.211 0.032 0.212 0.112 0.011 0.073 0.083 0.002 0.262 0.075 0.011 0.118 0.083 0.003 0.003 0.083 0.118 0.013 0.095 0.253 0.031 0.262 0.075 0.011 0.118 0.083 0.003 0.002 0.087 0.078 0.013 0.135 0.239 0.032 0.242 0.119 0.011 0.076 0.086 0.002 16.85 4.85 5.65 7.60 2.32 0.10 0.09 2.32 7.61 6.43 6.13 16.27 15.44 16.85 4.85 5.65 7.60 2.32 0.10 0.06 2.42 5.02 6.59 8.68 15.41 16.13 15.55 7.67 5.70 4.87 2.41 0.06 6Ø22 6Ø22 3Ø22 3Ø22+2Ø20 3Ø22 3Ø20 3Ø22 3Ø20 3Ø22+2Ø20 3Ø22 6Ø22 6Ø22 3Ø22+2Ø18 6Ø22 6Ø22 3Ø22 3Ø22+2Ø20 3Ø22 3Ø20 3Ø22 3Ø20 3Ø22 3Ø22 3Ø22+2Ø20 3Ø22+2Ø20 3Ø22 3Ø22+2Ø20 3Ø22+2Ø20 3Ø22 3Ø22 2Ø20 2Ø20 22.81 22.81 11.40 17.69 11.40 9.42 11.40 9.42 17.69 11.40 22.81 22.81 16.49 22.81 22.81 11.40 17.69 11.40 9.42 6.28 6.28 11.40 11.4 17.69 17.69 11.4 20.81 17.69 11.4 11.40 6.28 6.28 1.04 0.30 0.34 0.47 0.22 0.01 0.01 0.22 0.47 0.39 0.38 1.00 0.94 1.04 0.30 0.34 0.47 0.22 0.01 0.01 0.23 0.31 0.40 0.54 0.95 0.98 0.96 0.47 0.35 0.30 0.23 0.01 6.1.2 Tính tốn cốt thép đai cho dầm SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 96 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Các số liệu tính tốn theo TCVN 5574 –2012 - Bê tơng B.25 có: Rb = 14,5(MPa) = 14,5.105 (daN/m2) Rbt = 1,05(MPa) = 1,05.105 (daN/m2) - Cốt thép Ø 8: dùng thép AI có: Rs = Rsc = 225(MPa) = 225.105 (daN/m2) - Cốt thép Ø > 8: dùng thép AII có: Rs = Rsc = 280(MPa) = 280.105 (daN/m2) - Tính tốn cốt đai cho tiết diện dầm có lực cắt lớn xuất từ combo BAO tầng Có Qmax = 25,47 (T) = 25470 (daN) - Kiểm tra điều kiện tính tốn Q1 =φ b3 �(1+φf +φ n ) �γ b �R bt �b �h 0, �(1 0) �� 10,5 �30 �54 10206 (daN) � Qmax = 13354 (daN) > Q1 = 10206 (daN) � Bê tông khơng đủ chịu lực cắt, cần phải tính cốt đai chịu lực cắt cho dầm - Chọn cốt thép đai Ø8 (asw = 0,503 cm2) , số nhánh đai n = - Xác định khoảng cách cốt đai o Stt = 4φb2 �(1+φf +φn )×γ×R b bt×b×h ×R sw ×n×a sw Q2 4×2 �(1+0+0)×1�10,5×30×542 = ×1750×2×0,503 = 72,54 133542 (cm) o o Smax = φ b4 �(1+φ n )×γ×R ×b×h b bt Q 1,5 �(1+0)×10,5×30×542 = = 103,17 13354 (cm) h 60 20(c m) sct �3 50(c m) � Chọn s =150 mm bố trí đoạn L/4 gần gối - Kiểm tra điều kiện φ w1 o E s n �a sw 21.104 2×0,503 =1+5 � = + 5× × = 1,23 < 1,3 Eb b �s 3.10 30×15 b R b= - 0,01 × 14,5 = 0,85 o φ b1 = - β × γ× ( hệ số bêtông nặng) � w1 � γ b� φ b� R b� b � h 0,3 � 0,855 1, �23 145 � 30 � 54 � 74109, 77 (daN) o 0,3φ ����� Q max =13354 < 0,3φ w1 xγ b1 xφ b R b b h 74109, 77 (daN) - Kết luận: dầm khơng bị phá hoại ứng suất nén - Khả chống cắt cốt đai SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 97 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE qsw ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Rsw �n �asw 1750 �2 �0,503 117,36 s 15 (daN/cm) - Khả chống cắt cốt đai bê tông Qbsw b � b �Rbt �b �ho2 �qsw 2 �10, �30 �54 �117,36 29366, 62 daN - Có Qmax = 13354 daN < Qbsw = 29366,62 daN - Kết luận: bố trí cốt đai đảm bảo khơng cần tính cốt xiên chịu cắt 3h �60 45(c m) sct � 4 50(c m) - Đoạn dầm: � Chọn S = 250 mm bố trí đoạn dầm 6.1.3 Tính tốn cốt treo cho dầm - Tại vị trí giao dầm phụ dầm xuất lực tập trung lớn dầm phụ truyền lên dầm chính, để tránh phá hoại cục cho dẩm cần bố trí thêm cốt treo gia cường hs h h0 P bd St - Lực tập trung dầm phụ tác dụng lên dầm nhịp BC có L = m Chính lực cắt nút B’ xuất từ kết nội lực Etabs với trường hợp COMBO BAO 11720 (daN) - Chọn thép treo dạng đai Ø8 có asw = 0,503 cm2, đai nhánh Q �(1 - Diện tích cốt đai cần thiết: - Số đai cần thiết: - Khoảng cách đai: với Trong đó: Astreo hs ) ho Rsw 11720 �(1 17,5 130 ) 540 508, 48 (mm2) Astreo 508, 48 5, 05 Asw �50,3 (đai) chọn n = (đai) ( St bdp ) (660 200) a� 76 n (mm) n St = bdp + 2h s 200 �230 660 (mm) St - cạnh đáy tháp phá hoại cắt hs - khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc hs = ho - hdp = 540 – 400 = 140 mm ho - chiều cao có ích tiết diện dầm SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 98 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chọn thép treo dạng đai Ø6 bố trí bên đai khoảng cách đai a =50 mm 6.2 Tính tốn cốt thép cho cột 6.2.1 Tính tốn cốt thép dọc Các số liệu tính tốn theo TCVN 5574 –2012 - Bê tơng B.25 có: Rb = 14,5(MPa) = 14,5.105 (daN/m2) Rbt = 1,05(MPa) = 1,05.105 (daN/m2) - Cốt thép Ø 10: dùng thép AI có: Rs = Rsc = 225(MPa) = 225.105 (daN/m2) - Cốt thép Ø > 10: dùng thép AIII có: Rs = Rsc = 365(MPa) = 365.105 (daN/m2) 6.2.1.1 Phương pháp tính tốn - Với tốn khơng gian, cột tính tốn theo cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên (cột chịu uốn theo hai phương) - Cốt thép tính tốn bố trí chu vi cột - Phương pháp gần tính tốn cột lệch tâm xiên dựa việc biến đổi nén lệch tâm phẳng tương đương - Nội lực để tính tốn nén lệch tâm xiên lấy từ kết bảng tổ hợp nội lực quan tâm tới cặp nội lực sau: + Nmax Mx, My tương ứng + Mxmax N, My tương ứng + Mymax N, Mx tương ứng - Xét tiết diện có cạnh C x, Cy Điều kiện áp dụng phương pháp gần là:, cốt thép đặt theo chu vi, phân bố mật độ cốt thép cạnh b lớn - Tiết diện chịu nén N, momen uốn Mx, My � l Cy � � l Cx � , � , � � � � Độ lệch tâm ngẫu nhiên lấy eax > �600 30 �; eay > �600 30 � - Xét uốn dọc theo hai phương, tính hệ số x, y Momen gia tăng y �M y x �M x Mx1 = , My1 = � Với i 28 xem bỏ qua uốn dọc theo phương cạnh i - Tùy theo tương quan Mx1, My1 với kích thước cạnh mà đưa hai mơ hình tính tốn (theo phương x theo phương y) Điều kiện kí hiệu bảng sau: Bảng 4.14 Điều kiện mơ hình tính tốn theo phương x y Mơ hình Theo phương x Theo phương y h = Cx; b = Cy M1 = Mx1 ; M2 = My1 ea = eax + 0.2eay h = Cy ; b = Cx M1 = My1 ; M2 = Mx1 ea = eay + 0.2eax Điều kiện Kí hiệu SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 99 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 6.2.1.2 Trình tự tính tốn - Giả thiết a = 50 (mm) tính h0 = h - a ; Z = h -2a Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng: x1 = - Xác định hệ số chuyển đổi m0: Khi Khi m0 = 0,4 - Tính mơmen tương đương (đổi nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng) - Độ lệch tâm: + Với kết cấu tĩnh định: e0 = e1 + ea + Với kết cấu siêu tĩnh e0 = max (e1; ea) � e = e0 + - a - Tính độ mảnh theo hai phương : x lox lox ix 0, 288 �C x ; y loy iy loy 0, 288 �C y � max(x , y ) - Dựa vào độ lệch tâm e0 x1 để phân biệt trường hợp tính tốn Trường hợp 1: Nén lệch tâm bé , tính toán gần nén tâm - Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm : e (0,5 ) �(2 ) e (1 ) � 0,3 - Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: - Khi ≤ 14 lấy = 1; 14< < 104 lấy theo cơng thức: = 1,028 – 0,00002882 – 0,0016 - - e �N Rb �b �h e Ast � Rsc Rb Diện tích tồn cốt thép Ast: Trường hợp 2: Khi x1 R �h0 tính tốn theo trường hợp nén lệch tâm bé � R � x� R �h0 � 50 � 02 � � Xác định chiều cao vùng nén: Trong đó: x N �e Rb �b �x �(h0 ) Ast k � R � Z SC Diện tích tồn cốt thép A : st Trong đó: k = 0,4 hệ số xét đến trường hợp cốt thép đặt toàn Trường hợp 3: Khi x1 � R �h0 tính tốn theo trường hợp nén lệch tâm lớn - Diện tích tồn cốt thép Ast: SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 100 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE Ast ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP N �(e 0,5 �x1 h0 ) k �RS �Z Trong đó: k = 0,4 hệ số xét đến trường hợp cốt thép đặt toàn - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Ast �100% bh0 ≤μ μ0 = 2μmin = 0,1 % ≤ max = 6% Với cột hàm lượng thép hợp lý từ 1,5% - 2,5% Tính tốn điển hình cho cột A tầng hầm - Việc tính tốn tương tự ta chọn điển hình cột A tầng hầm để tính tốn Các nhịp dầm cịn lại ta lập thành bảng tính Cột A tầng hầm có tiết diện 60x60(cm) - Nội lực tính tốn: Nmax = - 676323 (daN), Mx_tư = 4353 (daN.m), My_tư = 3106 (daN.m) - Cạnh tiết diện theo phương x phương y : Cx = 0,60 (m) Cy = 0,6 (m) - Độ lệch tâm ngẫu nhiên: � l C y � �3000 600 � � l Cx � �3000 600 � , , , 20, 0( mm ) � , � � � 20, 0(mm) � � �� 600 30 � �600 30 � 600 30 600 30 � � � � � > ; eay > - eax Độ mảnh: x �l 0, �3,5 14,17 0, 288 �C x 0, 288 �0, ; y �l 0, �3,5 14,17 0, 288 �C y 0, 288 �0, � max(x , y ) 12,96 - - - 1, 28, 28 y y Ta có x nên bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc x � Momen gia tăng : Mx1 = Mx = 4353 (daN.m) My1 = My = 3106 (daN.m) M y1 3106 M x1 4353 7255 5176 Cx 0, 60 Cy 0, 60 Điều kiện : � Tính tốn theo phương X: b = Cx = 0,60(m) h = Cy = 0,60(m) M1 = MX1 = 4353 (daN.m) ; M2 = MY1 = 3106 (daN.m) ea = eay + 0,2eax = 20,0 + 0,2.20 = 24,00 (mm) Giả thuyết a = a’ = (cm) h0 = 60 – = 55 (cm) Za = h0 – a = 55 – = 50 (cm) N 676323 77, 73( mm) R � b 14,5 � 600 b x1 = � m0 = 0,4 - Tính mơmen tương đương (đổi nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng) h 600 M M m0 �M � 4353 0, �3106 � 5595, 4( daN m) b 600 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 101 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE - Độ lệch tâm: e1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP M 5595, �1000 8, 27( mm) N 676323 Với kết cấu siêu tĩnh e0 = max (e1; ea) = max(8,27; 24) = 24 (mm) h 600 e e0 a 24 50 274 mm � 2 - Trường hợp tính toán: e0 24 0, 04(mm) �0,30(mm) h0 (600 50) � Tính tốn theo trường hợp , xem nén tâm với độ lệch tâm bé Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm: e 1 1, 06( mm) (0,5 ) �(2 ) (0,5 0, 04) �(2 0, 04) Khi ≤ 14 lấy = 1; 14< < 104 lấy theo công thức: = 1,028 – 0,00002882 – 0,0016 = 1,028 - 0,0000288.12,962 - 0,0016.12,96 = 1,0 Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: (1 ) � (1 1, 0) �0, 07 e 1, 1, 00 0,3 - 0,3 Diện tích tồn cốt thép Ast: e �N 1, 06 �676323 Rb �b �h 145 �60 �60 e 1, 00 Ast � 55, 6(cm ) Rsc Rb (3650 145) - Kiểm tra chọn thép: t Ast 55, �100% �100% 1,54% b �h0 60 �60 � Chọn 16Ø25 có Asc = 78,56 (cm2) > Ast = 55,6 (cm2) Tính tốn với cặp nội lực lại cho cho cột C3 tầng hầm chọn giá trị thép lớn để bố trí Các tầng cịn lại tính tốn cốt thép cột bước tính tốn tương tự Kết tính tốn trình bày bảng sau: 6.2.2 Tính tốn cốt đai cho cột - Đường kính cốt thép đai doc �25 6, 25( mm) d �4 max 5(mm) - Khoảng cách cốt đai vị trí khơng nối thép 15 doc 15 �25 375(mm) ad � 500(mm) - Chọn d 8mm Chọn ad 200mm Khoảng cách cốt đai đoạn vị trí nối thép SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 102 THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SACOMBANK BẾN TRE doc ad �10 min 10 �25 250(mm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chọn ad 100mm - Khi cạnh cột có từ thép trở lên cần bố trí thêm đai phụ Cách bước dọc có đai phụ đặt cốt đai - Bố trí cốt thép xem vẽ KC – 04 05 06 07 SVTH : NGUYỄN NĂNG NAM LỚP 15HXD03 Trang 103 ... 6? ?22 3? ?22 +2? ?18 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 22 .33 11 .40 14 . 70 14 . 70 11 .40 22 .33 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 22 .33 11 .40 14 . 70 11 .40 9 . 42 17 .69 11 .40 22 . 81 22 . 81 16 .49 ... 3? ?22 +2? ?20 3? ?22 3? ?22 2? ?20 2? ?20 22 . 81 22 . 81 11 .40 17 .69 11 .40 9 . 42 11 .40 9 . 42 17 .69 11 .40 22 . 81 22 . 81 16 .49 22 . 81 22 . 81 11 .40 17 .69 11 .40 9 . 42 6 .28 6 .28 11 .40 11 .4 17 .69 17 .69 11 .4 20 . 81 17.69 11 .4 11 .40 ... 3? ?25 +2? ?22 3? ?22 3? ?25 3? ?25 3? ?22 3? ?25 +2? ?22 14 . 70 14 . 70 11 .40 22 .33 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 22 .33 11 .40 14 . 70 14 . 70 11 .40 22 .33 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 29 .45 29 .45 11 .40 22 .33 11 .40