Đồ Án môn học Cung Cấp Điện

Đồ Án môn học Cung Cấp Điện cho một nhà máy.Phuï taûi tính toaùn laø moät thoâng soá quan troïng maø ta caàn xaùc ñònh trong vieäc tính toaùn, thieát keá cung caáp phuï taûi ñieän töông töï phuï taûi thöïc teá do ñoù neáu xaùc ñònh chính xaùc thì seõ choïn ñöôïc thieát bò phuø hôïp ñaûm baûo ñöôïc ñieàu kieän kyõ thuaät cuõng nhö lôïi ích kinh teá. Phuï taûi ñieän phuï thuoäc vaøo nhöõng yeáu toá quan troïng nhö: coâng suaát maùy, soá löôïng maùy, cheá ñoä vaän haønh cuûa maùy, ñieän aùp laøm vieäc vaø quy trình coâng ngheä saûn xuaát. Ñeå thieát keá heä thoáng cung caáp ñieän cho phaân xöôûng ta caàn quan taâm ñeán nhöõng yeâu caàu nhö : chaát löôïng ñieän naêng, ñoä tin caäy caáp ñieän, möùc ñoä an toaøn, vaø kinh teá ...

ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy LỜI NÓI ĐẦU Điện dạng lượng phổ biến có tầm quan trọng khơng thể thiếu lĩnh vực kinh tế quốc dân đất nước Như xác định thống kê khoảng 70% điện sản xuất dùng xí nghiệp, nhà máy cơng nghiệp Vấn đề đặt cho sản xuất điện làm để cung cấp điện cho phụ tải cách hiệu quả, tin cậy Vì cung cấp điện cho nhà máy, xí nghiệp cơng nghiệp có ý nghĩa to lớn kinh quốc dân Nhìn phương diện sản xuất tiêu thụ điện cơng nghiệp ngành tiêu thụ nhiều Vì cung cấp điện sử dụng điện hợp lý lĩnh vực có tác dụng trực tiếp đến việc khai thác cách hiệu công suất nhà máy phát điện sử dụng hiệu lượng điện sản xuất Một phương án cung cấp điện hợp lý phải kết hợp cách hài hoà yêu cầu kinh tế, độ tin cậy cung cấp điện, độ an toàn cao, đồng thời phải đảm bảo tính liên tục cung cấp điện, tiện lợi cho việc vận hành, sửa chữa hỏng hóc phải đảm bảo chất lượng điện nằm phạm vi cho phép Hơn phải thuận lợi cho việc mở rộng phát triển tương lai Xuất phát từ yêu cầu thực tiễn đó, với kiến thức học môn cung cấp điện em nhận đồ án thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường Là sinh viên ngành điện, thông qua việc thiết kế đồ án giúp em bước đầu có kinh nghiệm thiết kế hệ thống cung cấp điện thực tế Trong thời gian làm đồ án vừa qua, với cố gắng thân, đồng thời với giúp đỡ nhiệt tình thầy- giáo, người trước giàu có kinh nghiệm Qua em xin cảm ơn Thầy ThS.Nguyễn Khắc Duy, người tận tình hướng dẫn giúp em hoàn thành đồ án Song thời gian làm đồ án có hạn, kiến thức cịn hạn chế nên đồ án em tránh khỏi thiếu sót Do em kính mong nhận góp ý, bảo thầy- cô giáo để em bảo vệ đồ án đạt kết tốt SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy MỤC LỤC Trang A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XĐ PHỤ TẢI TÍNH TỐN A.1 Phân chia nhóm phụ tải .3 A.2 Xác định phụ tải tính tốn B TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG 15 C BÙ CÔNG SUẤT VÀ CHỌN MBA CHO PHÂN XƯỞNG 18 D CHỌN DÂY CHO TỦ PPC VÀ TỦ ĐỘNG LỰC 20 D.1 Chọn dây từ MBA đến TPPC 20 D.2 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 20 D.3 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 20 D.4 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 20 D.5 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 21 D.6 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 21 D.7 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 21 D.8 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 22 D.9 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 22 D.10 Chọn dây từ TĐL đến thiết bị 22 E TÍNH SỤT ÁP VÀ NGẮN MẠCH 27 E.1 TÍNH SỤT ÁP 27 Sụt áp từ MBA đến TPPC 27 Sụt áp từ TPPC – TĐL – Thiết bị 27 2.1 Sụt áp từ TPPC – TĐL1 – thiết bị nhóm 28 2.2 Sụt áp từ TPPC – TĐL2 – thiết bị nhóm 28 2.3 Sụt áp từ TPPC – TĐL3 – thiết bị nhóm 28 2.4 Sụt áp từ TPPC – TĐL4 – thiết bị nhóm 29 2.5 Sụt áp từ TPPC – TĐL5 – thiết bị nhóm 29 2.6 Sụt áp từ TPPC – TĐL6 – thiết bị nhóm 30 2.7 Sụt áp từ TPPC – TĐL7 – thiết bị nhóm 30 2.8 Sụt áp từ TPPC – TĐL8 – thiết bị nhóm 30 E.2 TÍNH NGẮN MẠCH VÀ CHỌN CB 34 Ngắn mạch TPPC 34 Ngắn mạch TĐL 34 Ngắn mạch thiết bị 42 F TÍNH TỐN AN TỊAN 49 F.1 Các khái niệm 49 F.2 Các biện pháp bảo vệ 49 F.3 Thiết kế bảo vệ an toàn 49 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO NHÀ MÁY ĐƯỜNG Kích thước: Dài x Rộng = 100m x 60m A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN A.1 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI Mục đích: Ta xác định tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) tâm phụ tải nhằm cung ấp điện với tổn thất điện áp tổn thất công suất nhỏ, chi phí hợp lý Tuy nhiên vị trí đặt tủ phụ thuộc vào yếu tố mỹ quan, thuận tiện thao tác… Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy băm Máy băm Máy đánh Búa đập Tách sắt Máy ép Số lượng 1 1 1 Pđm (kW) 15 15 10 10 10 10 Ksd cos  Xi (m) Yi (m) 0.4 0.4 0.4 0.6 0.54 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.67 6.7 11.93 17.62 6.7 11.93 17.62 36.54 36.54 36.54 21.2 21.2 21.3 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  X P i 1 i ñmi n P  6.7  15  11.93  15  17.62 10  6.7 10  11.93 10  17.62 10  11.687 (m) 70 ñmi i 1 n Y  Y P i 1 i ñmi n P i 1  36.54  15  36.54  15  36.54  10  21.2  10  21.2 10  21.2 10  26.9 (m) 70 ñmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = (m); Y = 26.9 (m) Nhóm : KHMB Tên thiết bị 11 Lò Số lượng 28 Pđm (kW) 11.5 Ksd cos  0.55 0.6 X Y (m) (m) 34.76 41.11 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  Xi Pđmi i 1 n P n  34.76 (m) ; Y  Y P i 1 ñmi n P ñmi i 1 i  41.11 (m) ñmi i 1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 34.76 (m); Y = 13.3 (m) Nhóm Số Pđm X Y KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) (m) 12 Lắng lọc 28 11.5 0.55 0.6 55.24 45.11 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n n X  X P i 1 i ñmi n P i 1  55.24 (m) ; Y ñmi  Y P i 1 i ñmi n P  45.11 (m) ñmi i 1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 55.24 (m); Y = 13.3 (m) Nhóm Số Pđm X Y KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) (m) 10 Nồi nấu đường 28 0.7 0.67 76.2 45.11 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  X P i 1 i ñmi n P i 1 n  76.2 (m) ñmi ; Y  Y P i 1 i ñmi n P i 1  45.11 (m) ñmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 76.2 (m); Y = 13.3 (m) Nhóm Số Pđm X KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) Nồi nấu đường 28 0.7 0.67 36.76 Y (m) 14 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  Xi Pñmi i 1 n P n  36.76 (m) Y ;  Y P i 1 ñmi n P ñmi i 1 i  14 (m) ñmi i 1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 36.76(m); Y = (m) Nhóm Số Pđm X KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) Nồi nấu đường 21 0.7 0.67 55.24 Nồi nấu đường 0.7 0.67 Y (m) 14 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  X P i 1 i ñmi n P n  55.24 (m) Y ;  Y P i 1 ñmi n P ñmi i 1 i i 1  14 (m) ñmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 55.24 (m); Y = (m) Nhóm Số Pđm X KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) 13 Hệ thống bay 28 11.5 0.55 0.6 76.2 Y (m) 14 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  X P i 1 i ñmi n P i 1 n  76.2 (m) ñmi ; Y  Y P i 1 i ñmi n P i 1  14 (m) ñmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 76.2 (m); Y = (m) Nhóm Số Pđm X Y KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) (m) 13 Lắng lọc 11.5 0.55 0.6 97.14 23.46 14 Lắng lọc 24 11.5 0.55 0.6 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X  Xi Pđmi i 1 n P i 1 n  97.14 (m) Y ; ñmi  Y P i 1 i ñmi  23.46 (m) n P ñmi i 1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 100 (m); Y = 23.46 (m) XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CHO TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm 34.76 55.24 76.2 36.76 55.24 76.2 100 Xnhóm(m) 0 23.46 Ynhóm(m) 26.9 13.3 13.3 13.3 322 322 252 252 252 322 368 Pnhóm(kW) 70 2160 Ppx (kW) n X  X P i 1 i ñmi n P i 1 n  48.352 (m) ñmi ; Y  Y P i 1 i ñmi n P i 1  33.6 (m) ñmi Để thuận tiện cho việc điều hành vẻ mỹ quan ta chọn lại vị trí tủ phân phối tọa độ: X = (m); Y = 50 (m) TỔNG KẾT TÂM PHỤ TẢI CỦA TỦ ĐỘNG LỰC VÀ TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm TPPC 34.76 55.24 76.2 36.76 55.24 76.2 100 Xnhóm(m) 0 23.46 50 Ynhóm(m) 26.9 13.3 13.3 13.3 322 322 252 252 252 322 368 2160 Pnhóm(kW) 70 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy A2 XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN Nhóm Số Pđm Ksd cos  lượng (kW) Máy băm 1 15 0.4 0.6 Máy băm 15 0.4 0.6 Máy đánh 10 0.4 0.6 Búa đập 10 0.6 0.6 Tách sắt 10 0.54 0.5 Máy ép 10 0.7 0.67  Hệ số sử dụng hệ số công suất nhóm thiết bị 1:  KHMB Tên thiết bị n K sd  K i 1 sdi Pñmi n P i 1 Xi (m) Yi (m) 6.7 11.93 17.62 6.7 11.93 17.62 36.54 36.54 36.54 21.2 21.2 21.3 n 34.4   0.491 70 ; cos   cos P i 1 ñmi i Pñmi ñmi  41.7  0.5957 70  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq n n hq  ( Pñmi )2 i 1 n P i 1  (15   10  4)2  5.7674  152   102  đmi => Kmax = 1.54  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.491  70 = 39.69 (kW)  Công suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.54  0.491 70  52.822 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   34.37  0.464  15.95 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: 2 2 Stt  PttP2 2tt Q +ttQgf tt  52.822  15.95  55.178 (kVA)  Dịng điện tính tốn nhóm: Itt = Stt  Uđm  55.178 10  83.834 ( A)  380  Dòng định mức thiết bị: Iđmi = Pđmi  Uđmi  cos  => Chọn Iđmmax = 37.984 (A) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy  Dịng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 189.92 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = (189.92 + 83.834)– (0.491  37.984) = 255.104 (A) Nhóm Số Pđm X Y Ksd cos  lượng (kW) (m) (m) 11 Lò 28 11.5 0.55 0.6 34.76 45.11  Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị Tên thiết bị KHMB n n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  cos  = = 0.55 Pđmi i1  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.6 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq =  => Kmax = 1.145 = 28> n P2đmi i1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.55  322 = 177.1 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.145 0.55 322  202.78 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   177.11.333  236.13 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  202.782  236.132  311.251 (kVA)  Dòng tính tốn nhóm: Itt = Stt  Uđm  311.251103  472.9 ( A)  380  Dòng định mức thiết bị: Iđmi = Pđmi  Uđmi  cos  => Chọn Iđmmax = 29.12 (A)  Dịng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 145.6 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = (145.6 + 472.9) – (0.55  29.12 )= 611.484 (A) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Nhóm KHMB Tên thiết bị 12 Lắng lọc Số lượng 28 Pđm (kW) 11.5 Ksd cos  0.55 0.6 X Y (m) (m) 55.24 45.11  Hệ số sử dụng hệ số công suất nhóm thiết bị n n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  cos  = = 0.55 Pđmi i1  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.6 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = n  P2đmi => Kmax = 1.145 = 28> i1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.55  322 = 177.1 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.145 0.55 322  202.78 (kW)  Cơng suất phản kháng tính toán: Qtt = Ptb  tg   177.11.333  236.13 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  202.782  236.132  311.251 (kVA)  Dịng tính tốn nhóm: Itt = Stt  Uđm  311.251103  472.9 ( A)  380  Dòng định mức thiết bị: Iđmi = Pđmi  Uđmi  cos  => Chọn Iđmmax = 29.12 (A)  Dịng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 145.6 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = (145.6 + 472.9) – (0.55  29.12) = 611.484 (A) Nhóm Số Pđm X Y KHMB Tên thiết bị Ksd cos  lượng (kW) (m) (m) 10 Nồi nấu đường 28 0.7 0.67 76.2 45.11 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy  Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  cos  = = 0.7  cos  Pđmi i i1 = 0.67 n  Pđmi Pđmi i1 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = n  P2đmi => Kmax = 1.10 = 28 > i1  Công suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.7  252 = 176.4 (kW)  Công suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.10  0.7  252=194.04 (kW)  Công suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg  =176.4  1.08=190.512 (kVar)  Công suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  194.042  190.5122  271.93 (kVA)  Dịng tính tốn nhóm: Stt Itt =  Uđm  271.93 103  413.155 ( A)  380  Dòng định mức thiết bị: Pđmi Iđmi = => Chọn Iđmmax = 20.409 (A)  Uđmi  cos   Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 102.045(A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = (102.045 + 412.155) –( 0.7  20.41) = 501.389 (A) Nhóm KHMB Tên thiết bị Nồi nấu đường Số lượng 28 Pđm (kW) Ksd 0.7 X (m) 0.67 36.76 cos   Hệ số n sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  = 0.7 Pđmi cos  = Y (m) 14 n  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.67 i1 i1 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN Điều kiện: GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy I dmCB   I lv max  I dmCB   29.12(A)  chọn CB: C60N I dmCB =63(A) I CU = 6(kA) Ta có: I r  I dmCB =63(A) , Icpdd  k  Icpdd  0.84  41  103.32( A) ,  thỏa điều kiện: Ilv max  I r  Icpdd  29.12  I r  103.32 - Ta có: I m  km  I r I mm   I lv max   29.12  145.6 ( A)  I mm  145.6(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm  km   I mm 145.6  Ir 63  km   2.31  km  2.5  I m  157.5(A) Tính ngắn mạch thiết bị 10 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 10 gần cùa nhóm khoảng 7m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 12.1  0.007 = 0.085 (  ) => Z d 211  Rd  X d = 0.085 (  ) I N(3)  U dm 380  3  (Z MBA   Zd  Zd  Zd 211 )  (3.47 10  104  5.05 103  0.085) = 2.34 (kA) Chọn CB: I lv max =20.41(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   20.41(A)  chọn CB: C60N I dmCB =63(A) I CU = 6(kA) Ta có: I r  I dmCB =63(A) , Icpdd  k  Icpdd  0.84  31  78.12( A) ,  thỏa điều kiện: Ilv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I lv max   20.41  102.1( A)  I mm  102.1(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 45 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN  km   GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy I mm 102.1  Ir 63  km   1.62  km   I m  126(A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị gần cùa nhóm khoảng 7m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 12.1  0.007 = 0.85 (  ) => Z d 211  Rd  X d = 0.085 (  ) U dm 380  3  (Z MBA   Zd  Zd  Zd 211 )  (3.47 10  104  5.6 103  0.085) I N(3)  = 2.33 (kA) Chọn CB: I lv max =20.41(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   20.41(A)  chọn CB: C60N I dmCB =63(A) I CU = 6(kA) Ta có: I r  I dmCB =63(A) , Icpdd  k  Icpdd  0.84  31  78.12( A) ,  thỏa điều kiện: Ilv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I lv max   20.41  102.1( A)  I mm  102.1(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm  km   I mm 102.1  Ir 63  km   1.62  km   I m  126(A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị gần cùa nhóm khoảng 7m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.007 = 0.052 (  ) => Z d 211  Rd  X d = 0.052 (  ) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 46 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy U dm 380  3  (Z MBA   Zd  Zd  Zd 211 )  (3.47 10  104  6.94 103  0.052) I N(3)  = 3.5 (kA) Chọn CB: I lv max =20.41(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   20.41(A)  chọn CB: C60N I dmCB =63(A) I CU = 6(kA) Ta có: I r  I dmCB =63(A) , Icpdd  k  Icpdd  0.84  31  78.12( A) ,  thỏa điều kiện: Ilv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I lv max   20.41  102.1( A)  I mm  102.1(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm  km   I mm 102.1  Ir 63  km   1.62  km   I m  126(A) Tính ngắn mạch thiết bị 13 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 13 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.007 = 0.052 (  ) => Z d 211  Rd  X d = 0.052 (  ) I N(3)  U dm 380   (Z MBA   Zd  Zd  Zd 211 )  (3.47 103  104  9.51103  0.052) = 3.37 (kA) Chọn CB: I lv max =29.12(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   29.12(A)  chọn CB: C60N I dmCB =63(A) I CU = 6(kA) Ta có: I r  I dmCB =63(A) , Icpdd  k  Icpdd  0.84  41  68.9( A) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 47 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy ,  thỏa điều kiện: Ilv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I lv max   29.12  145.6 ( A)  I mm  145.6(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm  km   I mm 145.6  Ir 63  km   2.31  km  2.5  I m  157.5(A) Tính ngắn mạch thiết bị 13 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 13 gần cùa nhóm khoảng 7m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd =7.41  0.007= 0.052 (  ) => Z d 813  Rd  X d = 0.052(  ) U dm 380  3  (Z MBA   Zd  Zd  Zd 813 )  (3.73 10  104  8.03103  0.052) I N(3)  = 2.56 (kA) Chọn CB: I lv max =29.12(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   29.12(A)  chọn CB: C60N I dmCB =63(A) I CU = 6(kA) Ta có: I r  I dmCB =63(A) , Icpdd  k  Icpdd  0.84  41  68.9( A) ,  thỏa điều kiện: Ilv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I lv max   29.12  145.6 ( A)  I mm  145.6(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm  km   I mm 145.6  Ir 63  km   2.31  km  2.5  I m  157.5(A) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 48 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy F TÍNH TỐN AN TỒN Thiết kế mạng cung cấp điện gắn liền với việc thực biện pháp an toàn bảo vệ người chống điện giật chạm điện gián tiếp trực tiếp F.1 CÁC KHÁI NIỆM CƠ BẢN F.1.1 Hiện tượng điện giật jDo tiếp xúc với điên áp, người chịu dịng điện qua người (Ingười) Nếu trị số Ingười đủ lớn thời gian tồn đủ lâu người bị tử vong Dịng điện qua người gây nên tác hại mặt sinh học thể người như: co giật, phỏng, rối loạn hệ hô hấp, rối loạn hệ thần kinh, ngừng nhịp tim dẫn đến tử vong F.1.2 Chạm điện trực tiếp Đây trạng thái người tiếp xúc trực tiếp vào phần tử mang điện áp, ngun nhân bất cẩn, vơ tình hư hỏng cách điện, thao tác đóng cắt thiết bị sai,… F.1.3 Chạm điện gián tiếp Khi có tượng chạm vỏ thiết bị điện có dịng điện rò đất, sàn nhà, tường,… người tiếp xúc với điện áp thông qua đất, sàn tường, vỏ thiết bị,…bị nhiễm điện F.1.4 Điên áp tiếp xúc cho phép Là giá trị điện áp giới hạn mà người tiếp xúc khơng bị nguy hiểm đến tính mạng Ucho phép (V) Việt Nam AC DC 42 80 24 50 IEC AC DC 50 120 25 60 Liên Xô AC DC 42 80 24 50 Đức AC DC 50 120 25 60 Mỹ AC DC 50 120 25 60 Nơi khô Nơi ẩm ướt Nơi đặc biệt nguy 12/6 12/6 12/6 12/6 12/6 hiểm Bảng trị số điện áp tiếp xúc cho phép theo tiêu chuẩn IEC nước F.2 CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ F.2.1 Bảo vệ chống dhạm điện trực tiếp Sử dụng pầhn dẫn điện có điện trở cách điện theo cấp điện áp yêu cầu Lắp đặt phần mang điện cao, tầm với che chắn tránh người sử dụng sờ tới Lắp đặt phần mang điện không bọc cách điện tủ kín có khóa chìa giữ người có chức Thiết kế lắp đặt mạng điện có U  Uchophép [ 40(V) 24(V), 12(V), 6(V) ] lấy nguồn qua mạng cách ly Thiết kế lắp đặt mạng lấy nguồn sau biến áp cách ly đặc biệt đảm bảo mức cách điện mạng điện theo yêu cầu an toàn, thực nối đẳng vỏ thiết bị SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 49 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Ngoài IEC số nước có qui định bắt buộc sử dụng biện pháp bảo vệ phụ thiết bị chống rò RCD nơi có nguy chạm điện thiết bị điện di động F.2.2 Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp bao gồm biện pháp an toàn thực nhằm cắt thiết bị chạm vỏ báo tín hiệu có dịng rị xuống đất lớn Tiêu chuẩn Việt Nam, IEC số nước qui định hình thức bảo vệ thông qua việc nối vỏ kim loại thiết bị điện theo sơ đồ nối đất việc sử dụng thiết bị bảo vệ thích hợp F.3 THIẾT KẾ BẢO VỆ AN TOÀN F.3.1 Chọn sơ đồ nối đất Chọn sơ đồ nối đất cho xưởng theo sơ đồ TN-C-S Các ưu điểm: sơ đồ đơn giản, kinh tế Các khuyết điểm: dòng chạm vỏ lớn nguy cháy nổ cao, nguy nhiễu điện từ lớn, điều làm thiết bị hoạt động sai Tuy nhiên ta đặt thiết bị bảo vệ, có nối đất lặp lại an tồn ta khắc phục tình trạng UN-đất  có tượng chạm vỏ, nâng tính an tồn cao A B C N PE RnđHT F.3.2 Chọn thiết bị bảo vệ an tồn Thiết bị bảo vệ CB/ cầu chì Các thiết bị chọn phần thiết kế mạng cung cấp điện F.3.3 Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC Khi: Spha  16 mm2 (Cu) 25mm2 (Al) => SPE = Spha 2 Khi: 16 mm < Spha  35 mm (Cu) => SPE = 16mm2 Hoặc: 25 mm2 < Spha  50 mm2 (Al) => SPE = 25mm2 Các trường hợp lại: => SPE = 0.5 Spha SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 50 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy BẢNG CHỌN DÂY CHO CÁC PHÂN ĐOẠN Phân đoạn Rpha (  /m) 0.0601 1.15 0.0754 0.0754 0.0991 0.0991 0.0991 0.124 0.0754 4.61 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 Dây pha MBA – TPPC TPPC – TĐL1 TPPC – TĐL2 TPPC – TĐL3 TPPC – TĐL4 TPPC – TĐL5 TPPC – TĐL6 TPPC – TĐL7 TPPC – TĐL8 TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ TĐL8 – THIẾT BỊ 15xCVV – 1x300 1xCVV – 1x15 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x150 6xCVV – 1x240 1xCVV – 3x4 1xCVV – 3x4 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 Dây pha 5xCVV – 1x150 1xCVV – 1x16 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x80 2xCVV – 1x120 1xCVV – 1x4 1xCVV – 1x4 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 RPE (  /m) 0.124 1.15 0.153 0.153 0.193 0.193 0.193 0.234 0.153 4.61 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 F.3.4 Kiểm tra Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm chạm vỏ 5% thời gian cắt nhò thời gian cho phép theo Uchophép I chamvo  0.95 U pha  R pha   RPE     X pha  2 Upha = 220 V 1) Tính dịng chạm vỏ tủ phân phối: Z MBA  6.93 10 3 () ; Ta có: RMBA  1.39 103 () ; 2 X MBA  Z MBA  RMBA = 9.32  10-3 (  ); Vì có MBA đặt song song nên: RMBA X  6.95 104 () X MBA   MBA  4.16 103 () 2  r  l / = 0.0601  0.010 /5 = 1.202  10-4 (  ) => RMBA  RMBA pp X MBA pp  x  l / = 0.08  0.010/5 = 1.6  10-3 (  ) RPEN  l  r =6.010  0.124 /5=2.48  10-4 (  ) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 51 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Ztd  ( RMBA  RM BA pp  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp ) Ztd  (1.39 103  1.202 10-4  2.48 104 )2  (8.32 103  1.6 104 )2 = 9.37  10-3 (  ) I chamvo  0.95  220 = 22.3 (kA) 9.37 103 => Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  8.48(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 2) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực1: R pp  dl  r  l =1.15  0.023 = 26.5  10-3 (  ) X pp  dl  (  ) RPEN  r  l =1.15  0.023 = 26.5  10-3 (  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (0.0271)2  (8.56 103 )2 = 0.028(  ) => Ichamvo  0.95  220 = 7.46 (kA) 0.028 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  0.546(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 2: R pp  dl  r  l =0.041  0.075 /2= 1.15  10-3(  ) ( r =0.0283  \km) X pp  dl  0.08  l =0.0963  0.041/2=1.98  10-3 (  ) RPE  r  l = 0.019  0.0576 =0.012(  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 103  1.55 103  2.48 104 )2  (8.32 103  1.6 104  1.98 103 )2 Ztd  (6.47 103 )  (10.46 103 ) = 0.0123(  ) I chamvo  220  9.5 =17(kA) 0123 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.3(kA)  I chamvo 4) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 3: l = 62(m) R pp  dl  l  r =0.062  0.0754/2=2.34 10 3 (  )( F=240 mm2 ,r =0.0754  \km) X pp  dl  0.062  l =0.062  0.0963/2=2.99 10 3 (  ) RPEN  l  r = 0.062  0.153/2=4.74 103 (  ) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 52 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  2.34 103  2.48 104 )  (8.32 103  1.6 103  2.99 103 )2 Ztd  (8.84 103 )  (11.47 103 ) = 0.0145(  ) I chamvo  220  0.95 =14.41(kA) 0.0145 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  3.1(kA)  I chamvo 5) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 4: l = 83(m) R pp  dl  l  r =0.0991  0.083/2=4.36  10-3(  ) X pp  dl  0.1 l =0.1  0.08/2=4.15  10-3 (  ) RPEN  l  r = 0.193  0.083/2=8.1  10-3 (  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  4.16 103  2.48 104  8.1103 )2  (8.32 103  1.6 103  4.15 103 )2 Ztd  (14.02 103 )2  (12.63 103 )2 = 0.021(  ) I chamvo  220  0.95 =11(kA) 0.019 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2(kA)  I chamvo 6) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 5: l = 88(m) R pp  dl  l  r =0.0991  0.088/2=4.36  10-3 (  )( F=185 mm2 ,r =0.0991  \km) X pp  dl  0.1 l =0.1  0.08/2=4.15  10-3 (  ) RPEN  l  r = 0.193  0.088/2=8.49  10-3 (  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  4.36 103  2.48 104  8.49 103 )  (8.32 10 3  1.6 103  4.4 103 )2 Ztd  (14.61103 )2  (12.88 103 )2 = 0.019 (  ) I chamvo  220  0.95 =11(kA) 0.019 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  (kA)  I chamvo 7) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 6: l = 109(m) R pp  dl  l  r =0.0991  0.109=5.4  10-3 (  )( F=185 mm2 ,r =0.0991  \km) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 53 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy X pp  dl  0.1 l =0.1  0.109/2=5.45  10-3 (  ) RPEN  l  r = 0.193  0.109/2=10.52  10-3 (  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  5.4 103  2.48 104  10.5 103 )2  (8.32 103  5.45 103  1.6 103 )2 Ztd  (19.91103 )2  (13.93 103 ) = 0.024(  ) I chamvo  220  0.95 =8.7(kA) 0.024 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.3(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 8) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 7: l = 129(m) R pp  dl  l  r =0.159  0.129/2=1.126  10-3 (  )( F=150 mm2 ,r =0.159  \km) X pp  dl  0.104  l =0.104  0.129/2=6.71  10-3 (  ) RPEN  l  r = 0.129  0.234/2=15.1  10-3 (  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  1.26 103  2.48 104  15.1103 )  (8.32 103  1.6 103  6.71103 )2 Ztd  (18.12 103 )  (15.2 103 ) = 0.024(  ) I chamvo  220  0.95 =8.71(kA) 0.024 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  1.97(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 9) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 8: l = 146.4(m) R pp  dl  l  r =0.146  0.0754/2=5.5  10-3(  ) X pp  dl  0.08  l =0.0963  0.146/2=7.03  10-3(  ) RPEN  l  r = 0.146  0.153/2=11.17  10-3 (  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  5.5 103  2.48 104  11.17 103 )2  (8.32 103  1.6  103  7.03  103 )2 Ztd  (18.43 103 )2  (15.51103 ) = 0.024(  ) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 54 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN I chamvo  GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy 220  0.95 =8.71(kA) 0.024 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.4(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch TÍNH DỊNG CHẠM VỎ TẠI CÁC THIẾT BỊ 1) Tính dịng chạm vỏ cho thiết bị nhóm 1: Rdl  dc  l  r X dl dc  0.08  l RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) Ztd  (120.30 103 )  (9.28 103 ) =0.12(  ) I chamvo  209 Ztd KHMB l (m) Mã CB 11 15 19 11 15 19 C60N C60N C60N C60N C60N C60N Im R X I chamvo (A)   kA 220.5 220.5 157.5 157.5 157.5 126 0.004 0.069 0.14 0.082 0.111 0.23 8.8  10-4 1.74 1.2  10-3 1.47 1.52  10-3 0.68 8.8  10-4 1.09 1.2  10-3 0.832 0.43 I m  I chamvo Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 2) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 2: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 24(m) Rdl  dc  l  r =0.024  7.41=0.18 (  ) (r =7.41  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.024=1.92  10-3(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 55 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN Z   GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy (1.39 103  1.202 104  0.18   1.55 1032.48 104  3.16 103 )  (8.32 103  1.6 104  1.98 103  1.92 103 )2 Ztd  (366.47 103 )2  (7.88 103 )2 = 0.37(  ) I chamvo  209 0.37 = 564.86(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  157.5(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 3: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 24(m) Rdl  dc  l  r =0.024  7.41 (  ) (r =7.41  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.024=1.92  10-3(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) Z   (1.39 103  1.202 104  0.18   2.43 103  2.48 104  4.74 103 )2  (8.32 103  1.6 104  2.99 103  1.92 103 )2 Ztd  (369 103 )  (13.39 103 ) = 0.369(  ) I chamvo  209 = 566.4(A) 0.369 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  157.5(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 4) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 4: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.024  12.1=0.29 (  ) (r =12.1  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.024=1.92 (  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 56 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) Z  (1.39 103  1.202 104  0.29   4.16 1032.48 104  8.1103 )2   (8.32 103  1.6 104  4.15 103  1.92 103 )2 Ztd  (595.1103 )2  (14.55 103 ) = 0.6(  ) I chamvo  209 0.6 = 348.33(A) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  126(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 5) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 5: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.024  12.1=0.29(  ) (r =12.1  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.024=1.92  10-3(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  0.29   4.36 103  2.48 104  8.49 103 )2  (8.32 103  1.6 104  4.4 103  1.92 103 )2 Ztd  (594.61103 )2  (14.8 103 ) = 0.595(  ) I chamvo  209 = 351.3(A) 0.595 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  126(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 6) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 6: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 24(m) Rdl  dc  l  r =0.024  12.1=0.29 (  ) (r =12.1  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.024=1.92  10-3(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 57 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  0.29   5.4 1032.48 104  10.52 103 )  (8.32 103  1.6 104  5.45 103  1.92 103 ) Ztd  (597.68 103 )2  (15.85 103 )2 = 0.6(  ) I chamvo  209 0.6 = 348.33(A) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  126(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 7) Tính dịng chạm vỏ động nhóm 7: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 24(m) Rdl  dc  l  r =7.41  0.024(  ) (r =7.41  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) Ztd  (1.39 103  1.202 104  0.18   1.26 1032.48 104  15.1103 )  (8.32 103  1.6 104  6.71103  1.92 103 ) Ztd  (378.12 103 )2  (17.11103 )2 = 0.39(  ) I chamvo  209 = 535.9(A) 0.39 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  157.5(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 8) Tính dịng chạm vỏ cho động cơ: Nhóm gồm có lọai động cơ,ta xét động xa tủ động lực Rdl  dc  l  r X dl dc  0.08  l RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc ) SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 58 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN Ztd  GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy (1.39 103  1.202 104  0.178   5.5 103  2.48 104  11.17 103 )2  (8.32 103  1.6 104  7.03 103  1.92 103 )2 Ztd  (364.43 103 )2  (17.43 103 )2 =0.365 => I chamvo  209 209 = =572.6 (A) Ztd 0.365 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  157.5(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 59 ... Thắng 48 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy F TÍNH TỐN AN TỒN Thiết kế mạng cung cấp điện gắn liền với việc thực biện pháp an toàn bảo vệ người chống điện giật chạm điện gián tiếp... i1 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng... i1 SVTH: Võ Mạnh Tường, Lê Văn Thắng 11 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: ThS.Nguyễn Khắc Duy  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng