Tài liệu Đồ án máy điện docx

Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b Đồ án môn học Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 1 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b MỤC LỤC Phần 1: Xác định các kích thước chủ yếu 2 Phần 2 :Tính toán điện từ 4 Phần 3 : Tính toán nhiệt 28 Phần 1: Xác định các kích thước chủ yếu Khi thiết kế một máy điện không đồng bộ cần phải biết những trị số định mức và phương thức làm việc của máy .Những số liệu gồm có: - Công suất định mức đầu trục P đm = 3kW - Điện áp định mức U đm = 380/220 V Nối Y/ ∆ - Tần số định mức f 1 = 50 Hz - Số cực 2p = 4 - Máy kiểu kín, làm việc liên tục, tự làm mát bằng gió, cách điện cấp B. - Hiệu suất định mức η = 0,84 - Hệ số cos ϕ = 0,82 Ngoài các tham số trên ta cần biết thêm: *Toàn bộ số liệu tham khảo được tra trong tài liệu: THIẾT KẾ MÁY ĐIỆN ( Nguyễn Khánh Hà_Nguyễn Hồng Thanh ) NXB khoa học và kĩ thuật - 2001 Tốc độ đồng bộ : 1 1 60. 60.50 1500 4 f n p = = = (vòng/phút) Dòng điện pha định mức ( giả thiết) 3 1 1 3.10 6,6 3. .cos . 3.220.0,82.0,84 dm dm P I U ϕη = = = (A) Với U 1 là điện áp pha định mức Kích thước chủ yếu của máy điện không đồng bộ (MĐKĐB) : Kích thước chủ yếu của MĐKĐB chính là đường kính trong của lõi sắt stato D và chiều dài lõi sắt l δ . Mục đích của việc chọn kích thước chủ yếu này là Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 2 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b để cho máy điện chế tạo ra có tính kinh tế cao và tính năng phù hợp với các tiêu chuẩn của nhà nước.(Tính kinh tế bao gồm cả mặt sử dụng vật liệu hiệu quả và công nghệ chế tạo). D và l δ thuộc vào P, tốc độ quay, tải điện và từ của máy. 3.1)Đường kính ngoài của Stato: Theo bảng IV-1,phụ lục IV với máy có 2p=4,P=3 kW thì chiều cao tâm trục là h=112 mm,(Ký hiệu chiều dài là S). Theo bảng 10.3 (tr.230),với h=11,2 cm thì đường kính ngoài Stato tiêu chuẩn là D n =19,1 cm (Dãy 4A,kiểu IP44). 3.2) Đường kính trong của Stato: Theo bảng 10.3(tr.230),với 2p=4 thì k D = (0,64÷0,68) Vậy : D=k D .D n =(0,64÷0,68).19,1 =(12,224÷ 12,988) cm Chọn D=12,6 cm 3.3)Công suất điện từ tính toán: 1 1 1 1 1 1 . 0,96.3 ' . . . . . 4,18( ) .cos 0,82.0,84 E dm E k P P m E I m k U I kVA η ϕ = = = = = Với: k E =E 1 /U 1 là hệ số chỉ quan hệ giữa điện áp đặt vào với sức điện động sinh ra trong máy.Tra đồ thị (h.10.2,tr.231) với 2p=4 được k E =0,96. m 1 = 3 là số pha dây quấn Stato. 3.4)Bước cực: . .12,6 9,9( ) 2 4 D cm p π π τ = = = 3.5)Chiều dài tính toán của lõi sắt stato: Theo hình 10.3a tr.233,với D n = 11,2 cm 2p=4 thì: ( ) ( ) 230 250 / 0,87 0,91 A A cm B T δ = ÷    = ÷   Chọn: 240 / 0,91 A A cm B T δ =   =  Sơ bộ chọn các thông số: -Hệ số cung cực từ α δ =0,64 -Hệ số sóng k s =1,11 -Hệ số dây quấn k dq1 =0,98 Vậy chiều dài tính toán của lõi sắt stato là : 7 7 2 2 1 6,1.10 . ' 6,1.10 .4,18 7( ) . . . . . . 0,64.1,11.0,98.240.0,91.12,6 .1500 s dq db P l cm k k A B D n δ δ δ α = = = Chọn 7l cm δ = Chiều dài thực của lõi sắt stato là : l 1 = l δ = 7 (cm) (Do lõi sắt ngắn,dễ toả nhiệt nên không cần rãnh thông gió ngang trục). Chiều dài lõi sắt rôto bằng chiều dài lõi sắt stato: 2 1 7l l cm= = Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 3 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b 3.6)Kiểm tra chỉ tiêu kinh tế của động cơ: Quan hệ giữa đường kính trong của stato với chiều dài lõi sắt stato phải nằm trong phạm vi kinh tế.Quan hệ này được biểu thị qua quan hệ giữa chiều dài lõi sắt stato với bước cực bởi hệ số λ. 7 0,707 9,9 l δ λ τ = = = Theo hình 10.3b tr.235,với 2p=4 thì ( ) 0,65 1,15 λ = ÷ .Vậy động cơ thiết kế thoả mãn chỉ tiêu kinh tế. Tóm lại,kích thước chủ yếu của động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc là: Đường kính trong lõi sắt stato là D = 19,1 (cm) Chiều dài của stato là l δ =7 (cm) Phần 2 :Tính toán điện từ Dây quấn stato Dây quấn stato có 2 loại:dây quấn một lớp và dây quấn hai lớp.Dây quấn một lớp lại chia làm hai kiểu : dây quấn đồng tâm và dây quấn đồng khuôn.Với điện áp ≤ 660 V, chiều cao tâm trục h< 180mm dùng dây quấn một lớp đặt vào rãnh 1/2 kín. Thiết kế dây quấn stato trước hết phải xác định số rãnh của mỗi pha dưới mỗi cực từ q 1 .Nên chọn q 1 trong khoảng từ 2 đến 5.Chọn q 1 nhiều hay ít có ảnh hưởng đến số rãnh stato Z 1 .Số rãnh không nên nhiều quá vì như vậy tổng diện tích cách điện rãnh sẽ nhiều hơn so với số rãnh ít do đó hệ số lợi dụng rãnh sẽ kém .Hơn nữa xét về mặt độ bền cơ thì răng sẽ yếu vì quá mảnh, đồng thời chế tạo lõi và dây quấn tốn công hơn.Trị số q nên chọn nguyên vì cải thiện được đặc tính làm việc và có khả năng làm giảm tiếng kêu của máy.Với máy có công suất 3 kW,2p=4 thì chọn q 1 =3 Số rãnh của stato Z 1 =2.m 1 .p.q 1 =2.3.2.3= 36(rãnh) Với m 1 =3 là số pha dây quấn stato. Bước răng stato : t 1 = 1 . .12,6 1,1 36 D Z π π = = (cm) Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 4 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b Chọn số đôi mạch nhánh song song : a 1 =1 ( a 1 và n 1 phải chọn sao cho d cđ ≤1,95 mm) Số thanh dẫn tác dụng ở một rãnh u r1 là : u r1 = 1 1 1 . . 240.1,1.1 40 6,6 dm At a I = = ( thanh/rãnh) Chọn u r1 = 40 thanh/rãnh. Số vòng dây nối tiếp của một pha : w 1 = p.q 1 .u r1 /a 1 = 2.3.40/1= 240 (vòng) Tiết diện và đường kính dây dẫn Muốn chọn kích thước dây trước hết phải chọn mật độ dòng điện J của dây dẫn.Căn cứ vào dòng điện định mức để tính ra tiết diên cần thiết.Việc chọn mật độ dòng điện ảnh hưởng đến hiệu suất và sự phát nóng của máy mà sự phát nóng này chủ yếu phụ thuộc vào tích số AJ .Tích số này tỷ lệ với suất tải nhiệt của máy.Theo kinh nghiệm sản xuất căn cứ vào cấp cách điện để xác định AJ . Theo hình 10.4b tr.237,D n =19,1 cm 2p=4,cách điện cấp F thì tích số AJ F =1850 (A 2 /cm.mm 2 ) Vậy mật độ dòng điện sơ bộ trong dây quấn stato với dây quấn cách điện cấp B lấy bằng 75% của cách điện cấp F là: 2 1 0,75.1850 ' 5,8( / ) 240 AJ J A mm A = = = Tiết diện dây dẫn sơ bộ : S’ 1 = 1 1 1 1 6,6 1,138 . . ' 1.1.5,8 I a n J = = (mm 2 ) Với n 1 = 1 là số sợi ghép song song Theo phụ lục VI,bảng VI-1 tr.618,chọn dây đồng tráng men PETV,có các thông số : - Tiết diện dây quấn không kể cách điện :S 1 =1,131 mm 2 - Đường kính không kể cách điện :d = 1,20 mm - Đường kính trung bình kể cả cách điện :d cđ =1,28 mm Tính lại chính xác mật độ dòng điện trong dây quấn stato : J 1 = 1 1 1 1 6,6 5,84 . . 1.1.1,131 dm I n a S = = (A/mm 2 ) Chọn kiểu dây quấn : Dây quấn đồng khuân 1 lớp bước đủ 1 β = - Hệ số dây quấn bước đủ : sin . 1 2 y k π β = = Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 5 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b - Hệ số bước rải : 0 20 sin sin 2. 2 2 0,985 20 sin 2.sin 2 2 r o q k q α α = = = Với α = p.360 o /Z 1 = 2.360 o /36 = 20 o - Hệ số dây quấn : k dq = k y. k r = 1.0,985 =0,985 Từ thông khe hở không khí : Φ = 1 1 1 1 . 0,96.220 0,00402 4. . . . 4.1,11.50.240.0,985 E s dq k U k f w k = = (Wb) Mật độ từ thông khe hở không khí : B δ = 4 0,00402.10 0,906 . . 0,64.9,9.7l δ δ α τ Φ = = (T) Nhận thấy rằng : ' 0,91 0,906 % .100% 0,4% 1% 0,906 B B B B δ δ δ δ − − ∆ = = = < Việc chọn sơ bộ các số liệu ban đầu là chấp nhận được. Lõi sắt stato Lõi sắt stato của máy điện thường làm bằng những lá tôn silic ghép lại thành một khối để giảm tổn hao do dòng điện xoáy và từ trễ gây ra.Tôn silic là một loại thép hợp kim và phân loại theo hàm lượng silic tổng hợp kim Lượng silic càng nhiều thì điện trở của hợp kim càng lớn,suất tổn hao càng bé, tôn càng giòn, tính năng gia công càng kém,tính dẫn từ càng thấp . Trong máy điện công suất nhỏ và vừa thường dùng loại tôn silic có hàm lượng silic thấp . Chọn loại tôn cán nguội của Nga, ký hiệu 2013(Tra bảng 2.1 tr.20) có các thông số kỹ thuật: -Chiều dày lá tôn 0,5 mm -Suất tổn hao p 1,0/50 = 2,6 (W/kg) - Mật độ từ cảm ứng với cường độ từ trường H=25 A/cm: B 25 = 1,65 (T) -Hệ số ép chặt : k c =0,93 ( Do các lá tôn có phủ lớp sơn cách điện) . Sơ bộ định chiều rộng răng 1 1 1 1 . . 0,906.7.1,1 ' 0,58( ) . . 1,85.7.0,93 Z z c B l t b cm B l k δ δ = = = Trong đó ( ) 1 1,75 1,95 Z B = ÷ Tesla là mật độ từ cảm của răng stato (Khi răng có cạnh song song) .(Tra bảng 10.5b tr.241, ứng với 2p=4, h<160mm, kiểu máy IP44). Chọn B Z1 = 1,85 (T) Sơ bộ định chiều cao của gông từ 4 4 1 1 1 .10 0,00402.10 ' 1,99( ) 2. . . 2.1,55.7.0,93 g g c h cm B l k Φ = = = Trong đó B g1 = 1,5÷1,65 (T) là mật độ từ cảm ở gông stato.(Tra bảng 10.5a tr.240).Chọn B g1 = 1,55 (T). Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 6 bz1=5,8 R=3 R=3,5 b41=2,5 h41=0,5 h12=8 hr1=15 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b Căn cứ vào những trị số của h’ g1 và b’ z1 và số thanh dẫn có trong một rãng để thiết kế rãnh stato. Khi thiết kế rãnh phải đảm bảo diện tích rãnh chứa tất cả các dây dẫn mà không quá chặt hoặc quá lỏng . thường dùng hệ số lấp đầy k ld để xác định độ lấp đầy đó . Hệ số lấp đầy k ld =0,7÷0,75 là hợp lý nhất k ld không nên vượt quá 0,8 vì như vậy khi đặt dây vào rất chặt ảnh hưởng đến thời gian lồng dây và dễ làm cho dây bị xây xát ; k lđ nhỏ quá thì không lợi dụng được triệt để rãnh và khi máy làm việc ,do lực điện từ, dây bị rung làm hỏng cách điện. Chọn rãnh hình quả lê do máy có công suất 3 kW< 10 kW Miệng rãnh b 41 phải chọn sao cho dây dẫn vào được một cách dễ dàng. chọn : b 41 = 2,5 mm ; h 41 = 0,5 mm Dựa vào bề rộng răng và chiều cao sơ bộ của gông mà tính toán kích thước rãnh stato như sau: 2 2 2 41 1 1 2 2. 126 2. . ' 0,5 . 5,8 2 2 2 2 36 5,8( ) π π     = + + − = + + −         ⇒ = Z D d d d h b Z d mm Chọn d 2 = 6 mm − − = = − + ≈ − + = n r1 1 g1 1 D D 191 126 h h h' d / 6 19,5 1 2 2 14( mm ) Chọn h r1 =15 mm 1 1 1 1 1 1 2. . ' 2 2 126 2. 15 . 5,8 2 2 36 7,2( ) n r Z D d d h b Z d mm π π   = + − −  ÷     = + − −  ÷   = Chọn d 1 = 7 mm Vậy d 1 = 7 mm d 2 =6 mm h 41 = 0,5 mm h r1 = 15 mm h 12 = 11 mm Theo bảng VIII-1 phụ lục VIII kiểu dây quấn 1 lớp, cách điện cấp B cách điện sử dụng là màng mỏng thuỷ tinh :cách điện rãnh dày c = 0,25 mm,cách điện ở miệng rãnh c’ = 0,35 mm. Tính chính xác lại các kích thước : Diện tích của rãnh S’ r : Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 7 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 2 2 2 1 2 1 2 12 2 7 6 ( ) (7 6 ) ' . . 11 3 85,4( ) 8 2 8 2 r d d d d S h d mm π π + + + + = + − = + − = - Tiết diện cách điện S cđ : ( ) ( ) 1 2 2 12 2 2 . 7 6 . .6 2. . . ' 2.11 6 .0,25 .0,35 2 2 2 2 12,4( ) π π π π + +     = + − + = + − +         = cd d d d S h d c c mm Diện tích có ích : S r =S’ r – S cd = 85,4 – 12,4 = 73 (mm 2 ) Hệ số lấp đầy rãnh : k lđ = 2 2 1 . . 40.1,28 0,705 73 r cd r u n d S = = Nhận thấy rằng hệ số lấp đầy nằm trong vùng hợp lý k lđ = 0,7 đến 0,75 Tính toán lại chính xác chiều dày của răng stato b z1 Chiều dày răng stato là (răng có cạnh song song) 1 2 1 41 2 1 2 126 6 2 . 0,5 . 6 5,61( ) 2 2 2 2 36 z D d b h d mm Z π π     = + + − = + + − =  ÷  ÷     2 1 1 1 1 1 2 126 7 2 . 15 . 7 6( ) 2 2 2 2 36 z r D d b h d mm Z π π     = + − − = + − − =  ÷  ÷     1z b = ( 1 1z b + 1 1z b )/2 =5,8 (mm) Chiều cao gông stato h g1 là : ( với rãnh hình thang ) 1 1 1 D 191 126 7 15 18,7( ) 2 6 2 6 n g r D d h h mm − − = − + = − + = Mật độ từ cảm trên răng stato là : 1 1 1 1 . . 0,906.7.1,1 1,85 . . 0,58.7.0,93 Z Z c B l t B b l k δ δ = = = (T) Mật độ từ cảm gông : 4 4 1 1 1 .10 0,00402.10 1,65 2. . . 2.1,87.7.0,93 g g c B h l k Φ = = = (T) Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 8 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b III.Tính toán khe hở không khí Sự khác nhau giữa các kiểu máy điện không đồng bộ là ở roto . Tính năng của máy tốt hay xấu cũng là ở roto.Để thỏa mãn các yêu cầu khác nhau có thể chế tạo thành loại roto dây quấn, roto lồng sóc đơn,roto rãnh sâu, roto lồng sóc kép Động cơ điện KĐB roto lồng sóc, loại thông dụng công suất đến 100 KW đều có lồng sóc đúc nhôm.Lồng sóc đúc nhôm so với lồng sóc làm bằng các thanh đồng hàn lại thì có nhiều ưu điểm hơn như : chế tạo đơn giản chắc chắn ,đỡ tốn đồng Xác định khe hở không khí Khi chọn khe hở không khí cố gắng chọn δ nhỏ để cho dòng điện không tảii nhỏ và cosϕ cao. Nhưng khe hở không khí nhỏ làm cho việc chế tạo và hoạt động của máy khó khăn hơn ,stato dễ chạm vào roto làm tăng tổn hao phụ . Tham khảo kinh nghiệm chế tạo thực tế , với <20 kW, 2p = 4 δ = 130 0,25 0.25 0,38 1000 1000 D + = + = (mm) Làm tròn theo các máy đã chế tạo δ= 0,3 (mm) IV.Tính toán thanh dẫn và lõi sắt rôto Khi thiết kế máy điện không đồng bộ, việc chọn số rãnh roto là vấn đề quan trọng vì khe hở của máy rất nhỏ, mô men phụ do từ trường sóng bậc cao gây nên ảnh hưởng rất lớn đến quá trình mở máy và ảnh hưởng cả đến quá trình làm việc.Vì vậy để có tính năng tốt, khi chọn Z 2 phải tuân theo một sự hạn chế nhất định để giảm mômen phụ . Trong thiết kế sản xuất chọn theo kinh nghiệm. Tra bảng 10-6 tr.246, ứng với 2p=4, Z 1 = 36 , loại rãnh nghiêng thì chọn Z 2 = 30 rãnh. Sơ bộ định kích thước tối thiểu của răng và gông Đường kính ngoài của roto D’ 2 = D – 2. δ = 126- 2.0,3 = 125,4(mm) =12,54(cm) Bước răng roto : t 2 = 2 2 . ' .12,54 1,313 30 D Z π π = = (cm) Sơ bộ tính chiều rộng của răng roto 2 2min 2 2 . . 0,906.7.1,313 ' 0,67( ) . . 1,85.7.0,95 Z z c B l t b cm B l k δ δ = = = Với k c =0,95 là hệ số ép chặt (các lá tôn không phủ sơn cách điện) l δ =l 2 = 7 cm là chiều dài roto B z2 =1,75÷1,95 T là mật độ từ thông ở răng roto chỗ hẹp nhất khi rãnh có cạnh song song ( Tra bảng 10-5c tr.241) Chọn B Z2 = 1,85 T- - Sơ bộ tính chiều cao gông : Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 9 b42=1.5 bz2=6,25 h42=0,5 r=2 r=3 h12=11 hr2=16.5 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b 4 4 .10 0,00402.10 ' 2( ) 2 2. . . 2.1,5.7.0,95 2 2 h cm g B l k g c Φ = = = Trong đó B g2 là mật độ từ thông ở gông rôto.B g2 = 1,0÷1,6 T. Chọn B g2 = 1,5 T - Đường kính trục rôto : 0,3. 0,3.12,6 3,78( ) t D D cm= = = Lấy tròn D t = 4 cm Dòng điện trong thanh dẫn roto : I td = I 2 = k i .I 1dm .6w 1 .k dq1 /Z 2 Với k i = 0,87( Tra đồ thị h.10-5 tr.244 , ứng với cos ϕ =0,82) Vậy I td = 0,87.6,6.6.240.0,985 271 30 = (A) Dòng điện trong vành ngắn mạch là : I vn = 2 271 651 . .2 2.sin 2.sin 30 td I p Z π π = = (A) Mật độ dòng điện trong thanh dẫn roto (thanh dẫn đúc nhôm) trong khoảng 2,5 ÷ 4A/mm 2 .Với máy điện công suất 3 kW thì chọn J’ td = 3,5 A/mm 2 . Mật độ dòng điện vành ngắn mạch thường chọn nhỏ hơn mật độ dòng điện thanh dẫn cỡ 20÷35% . Ở đây chọn sơ bộ J’ vn = 80%J td = 0,80.3,5 = 2,8 (A/mm 2 ). Tiết diện thanh sơ bộ là : S’ td = 271 77 ' 3,5 td td I J = = (mm 2 ) Diện tích sơ bộ vành ngắn mạch là : S’ vn = 651 232 ' 2,8 vn vn I J = = (mm 2 ) Thiết kế dạng rãnh roto : chọn rãnh rôto hình quả lê: b 42 = 0,5 mm h 42 = 1,5 mm Dựa vào kích thước sơ bộ của bề rộng răng và chiều cao rôto kết hợp với diện tích rãnh sơ bộ S’ r2 = S’ td để tính toán các kích thước khác của rãnh. Đối với rãnh ôvan có cạnh song song ta chọn: d 1 =6 mm d 2 = 4 mm h 21 =11mm h r2 =16,5 mm Diện tích rãnh rôto: Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 10 [...]... ĐHLT Điện k2b vòng cảm ứng tương hỗ ( từ thông chính ) và từ thông móc vòng tản từ Tổng của hai loại điện kháng này là điện kháng tổng trong máy điện Dựa vào điện trở của máy điện có thể xác định được những tổn hao của dây quấn máy điện ở chế độ làm việc ổn định cũng như quá trình quá độ Trong thiết kế máy điện tính toán điện trở và điện kháng của dây quấn là một vấn đề rất quan trọng Tính toán điện. .. 240.0,985 ) = = 22354 γ= Z2 30 Điện trở roto đã quy đổi r2’ = γ r2 = 22354.6,25.10-5 =1,4 (Ω) Trị số tương đối của điện trở roto I1dm 6,6 = 1,4 = 0,042 r2* = r2 U1dm 220 r2 = rtd + Tính toán điện kháng tản Điện kháng tản trong máy điện không đồng bộ bao gồm điện kháng tản trên dây quấn stato x1 và điện kháng tản trên dây quấn roto x2 Việc xác định từ thông tản và tính toán x1 ,x2 một cách chính xác... Tính toán đặc tính mở máy Các lượng đặc trưng cho đặc tính mở máy là mômen mở máy, dòng điện mở máy và mômen cực tiểu trong quá trình mở máy, nhưng tính toán mômen cực tiểu quá phức tạp và kết quả không đảm bảo Việc tính toán chính xác đặc tính mở máy khó khăn lớn vì khi tính toán gặp quan hệ phức tạp giữa dòng điện , hệ số trượt và các tham số của động cơ điện, do đó thường chỉ tính đặc tính mở máy lúc... mạch F 819 = 1,52 kµ = = Fδ 539 Dòng điện từ hoá p.F 2.819 = = 2,44 (A) Iµ = 2,7.w1.kdq1 2,7.252.0,985 Dòng điện từ hoá phần trăm Iµ 2,44 100 = 100 = 37 (%) Iµ%= I1dm 6,6 VI Tính các tham số của động cơ ở chế độ định mức Điện trở và điện kháng của dây quấn là những tham số chủ yếu của máy điện. Điện kháng được xác định bởi từ thông móc vòng, gồm từ thông móc Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc... tính toán nhiệt là xác định độ tăng nhiệt của các bộ phận trong máy điện. Đây là một vấn đề phức tạp vì kết cấu của các máy khác nhau,quá trình sản xuất khác nhau đều ảnh hưởng đến sự tản nhiệt của máy Tản nhiệt trong máy điện thường thông qua hai hình thức : truyền nhiệt trong vật rắn tản nhiệt bề mặt nhờ bức xạ và đối lưu Phương pháp tính độ tăng nhiệt của đây quấn stato ,rôto máy điện không đồng bộ... điện, tính toán các tham số,dòng điện từ hoá,các tổn hao có thể tìm được các đặc tính của máy ở chế độ làm việc bình thường Các đặc tính này có thể được xác định theo đồ thị vòng hay bằng giải tích Ở đây xác định bằng phương pháp giải tích Những công thức để tính đặc tính làm việc bằng tính toán đều dựa vào mạch điện thay thế (h.10-18 tr.265) và đồ thị véctơ tương ứng (h.10-19 tr.265).Trên mạch điện. .. vậy thường dung phương pháp tính gần đúng nhưng kết quả đạt được cũng không kém phần chính xác Điện kháng tản trong máy điện được tính theo biểu thức 5-47 tr.132 : 2 f  w  l x = 0,158 . 1  δ Σλ 100  100  p.q1 Trong đó ∑λ = λr +λt +λd vì vậy tính toán điện kháng tản phải tính toán hệ số từ dẫn Tính toán hệ số từ tản rãnh stato λr1 :  h b h h  λr1 = 1 k β  0,785 − 4 + 2 + 4 ÷.kβ ' 3b  2b b... tính lại VII Tính toán tổn hao Máy điện khi làm việc sinh ra tổn hao.Những tổn hao này càng lớn thì thì hiệu suất máy càng thấp.Mặt khác tổn hao thoát ra dưới dạng nhiệt năng làm cho máy bị nóng,trong một chừng mực nào đó làm giảm độ tin cậy và tuổi thọ cách điện của máy Tổn hao trong động cơ điện gồm các loại sau : Tổn hao sắt trong stato và rôto bao gồm tổn hao do từ trễ và dòng điện xoáy của từ trường... ,rôto máy điện không đồng bộ Độ tăng nhiệt của động cơ điện kiểu kín có thể được tính toán trên cơ sở ứng dụng phương pháp sơ đồ thay thế nhiệt Chủ yếu xét đến sự tăng nhiệt trong lớp vật liệu cách điện , vì hệ số truyền nhiệt của dây đồng và lõi sắt lớn hơn nhiều so với lớp cách điện nên giả thiết nhiệt độ trong đồng và sắt phân bố đều Tổn hao đồng trên stato QCu1= PCu1+0,5Pf =261 + 0,5.18 =170 (W)... rôto có đúng không Đồ án môn học: Thiết kế ĐCKĐB rôto lồng sóc 27 Sinh viên : HỒ VĂN NAM Lớp ĐHLT Điện k2b Phần 3 : Tính toán nhiệt Máy điện khi làm việc sinh ra tổn hao.Những tổn hao này biến thành nhiệt năng làm cho các bộ phận của thanh nóng lên.Ở trạng thái nhiệt ổn định,toàn bộ nhiệt lượng phát ra từ máy đều toả ra môi trường xung quanh do sự chênh nhiệt độ giữa các bộ phận của máy bị đốt nóng và . 0,042 220 dm dm I r U = = Tính toán điện kháng tản Điện kháng tản trong máy điện không đồng bộ bao gồm điện kháng tản trên dây quấn stato x 1 và điện kháng tản trên dây. mức Điện trở và điện kháng của dây quấn là những tham số chủ yếu của máy điện. Điện kháng được xác định bởi từ thông móc vòng, gồm từ thông móc Đồ án môn