Bang tinh tru den tin hieu giao thong

BẢNG TÍNH CẦN TRỤ TAY VƯƠN 6.2M Số liệu tính tốn 1.1 : Kích thước hình học Trụ đỡ * Phương dọc m - Kích thước bệ móng b1 = 0.35m - Kích thước bệ móng b2 = 0.50m 1.20m m 0.20m m m - Kích thước bệ móng b = - Khoảng cách trụ B = - Kích thước bệ móng a1 = - Kích thước bệ móng a2 = 0.50m - Kích thước bệ móng a = 0.90m m - Khoảng cách bệ L = - Kích thước bệ móng h1 = 1.00m m - Kích thước bệ móng h2 = 0.10m - Kích thước bệ móng h = 1.10m H = 6.20m * Phương ngang * Phương đứng - Chiều cao trụ đỡ m m m m * Bu long móng - Số lượng (bố trí hình vng) - Khoảng cách 148.50mm 1.2 : Tiêu chuẩn vật liệu a Vật liệu trụ đỡ tay giá đỡ Vật liệu làm trụ phù hợp tiêu chuẩn: JIS G3 101 QB345 tương đương - Mo đun đàn hồi : E = 2.00E+05 MPa - Giới hạn chảy fy = 245 MPa fu - Giới hạn bền - Trọng lượng riêng = 400 MPa gt = 78.5 kN/m3 d = 24 mm fub = 400 MPa f'c = 25 MPa Ec = 29519 MPa = 24.5 kN/m3 = 18 kN/m3 = 18 degrees c = 0.23 kg/cm2 V0 = 36.94 m/s Bulong chân trụ - Đường kính danh định - Cấp bền - Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn 4.6 b Bê tông bệ trụ Bệ trụ sử dụng bê tông M300 - Cường độ chịu nén: - Mo đun đàn hồi - Trọng lượng riêng 1.3 : Số liệu địa chất * Đất đắp chân cột - Trọng lượng riêng - Góc nội ma sát - Lực dính gc gs j 1.4 : Số liệu gió (TCVN 2737 -1995) - Vận tốc gió tính tốn: of Ứng với bão cấp 12 Tải trọng tác dụng 2.1 Tải trọng thân - Tải trọng thân kết cấu nhịp tác dụng lên móng 4.000 - Tải trọng thân móng 29.72 kN 33.719 kN Tổng cộng kN 2.2 Tải trọng gió - Xem tải trọng gió tác dụng lên kết cấu gồm phần + Thành phần tác dụng lên thân cột hệ giằng phân bố dọc theo tiết diện thân cột giằng + Thành phần tải trọng phân bố tác dụng lên biển báo hệ thống đèn tín hiệu - Tải trọng gió đơn vị tác dụng lên cơng trình W = W *k*c Trong đó: (kN/m2) (Mục 6.3-TCVN 2737-1995) W o ¸áp lực gió theo đồ phân vùng áp lực gió (kN/m2) + c Hệ số cản ( Hệ số khí động) (Mục 34, Bảng 6.1 TCVN2737-1995) + k Hệ số tính đến thay đổi áp lực gió theo độ cao (bảng TCVN2737-1995) - Chiều cao trụ H - Địa hình loại = 6.2 = 0.91 m B Tra bảng 5, TCVN2737-1995 ==> k a Tải trọng gió tác dụng lên thân cột: - Xác định hệ số Rây non: Re  0.88  d  W0  k ( z )    105 2.86E+04 d = 0.3400 m = 0.84 kN/m2 k(z) = 0.91 g = 1.20 + Hệ số cản C x Cx = 1.30 + Hệ số cản C e Ce = 0.00 W = W *k*c = 0.99 kN/m2 q= W *d = 0.337 kN/m +d : Đường kính thân cột +W o : Áp lực gió bản: W =0.0613 *V02 = +k(z): hệ số thay đổi áp lực động theo độ cao: + g : Hệ số độ tin cậy ==> Tải trọng gió đơn vị tác dụng lên trụ đỡ ==> Tải trọng gió tác dụng lên trụ đỡ: of (Điều 6.4.4 TCVN2737-1995) (Điều 6.3 TCVN2737-1995) (Re < 4x10E+5) b Tải trọng gió tác dụng lên giằng: (Mục 38, Bảng TCVN2737-1995) W =0.0613 *V02 = +W o : Áp lực gió bản: = 0.84 k(z) = 0.91 g = 1.20 = 0.69 = 0.69 +k(z): Hệ số thay đổi áp lực gió theo độ cao: + g : Hệ số độ tin cậy - Xác định hệ số gió Cx hệ hai giàn phẳng song song: + Giàn thứ nhất: c x1   C xi A i1 A - C x1 : Hệ số khí động cấu kiện thứ i C x1 kN/m (Điều 6.3 TCVN2737-1995) (Mục 37, Bảng TCVN2737-1995) + Đối với kết cấu ống C x1 lấy theo sơ đồ hình 35, le = l (bảng 6.2 sơ đồ 3.4) Cx = k*cx (Mục 35 TCVN2737-1995) + Hệ số k xác định theo bảng 6.1 sơ đồ hình 34 le = l = l/b + l tương ứng kích thước lớn cơng trình + b tương ứng kích thước nhỏ cơng trình + Tra bảng 6.1 ta k = 13.54 = 3.25 m = 0.24 m = 0.6854 + c x  xác định theo biểu đồ 35 phụ thuộc vào hệ số Rây non R e tỉ số D/d - Xác định hệ số Rây non: Re  0.88  d  W0  k ( z )    10 +d : Đường kính trung bình ống d (Mục 35 TCVN2737-1995) 2.02E+04 0.2400 m = 0.84 kN/m k(z) = 0.91 g = 1.20 +k(z): hệ số thay đổi áp lực động theo độ cao: + g : Hệ số độ tin cậy + Hệ số cản C x Cx = 1.30 + Hệ số cản C e Ce = 0.00 - Xác định tỉ số D/d + Đối với kết cấu thép D (Re < 4x10E+5) = 0.0050 = 0.0208 cx = 1.0000 Ai1 = 0.78 m2 A = 0.78 m2 W = W *k*cx = 0.52 kN/m2 Vy (kN) eMx (m) Mx (kN.m) 2.092 4.30 8.996 0.408 7.28 2.971 + Tra bảng ta - Ai : Diện tích hình chiếu cấu kiện thứ I lên mặt phẳng đón gió giàn: - A : Diện tích giới hạn đường bao ngồi giàn: ==> Tải trọng gió đơn vị tác dụng lên giằng (Điều 6.4.4 TCVN2737-1995) (Điều 6.3 TCVN2737-1995) D/d + Tỉ số + Giàn thứ (Mục 34 TCVN2737-1995) = W =0.0613 *V02 = +W o : áp lực gió bản: (Điều 6.4.4 TCVN2737-1995) m Bảng tổng hợp tải trọng gió tác dụng lên kết cấu : Kết cấu Trụ đỡ (kN/m) q 0.337 0.52 Hệ giàn (kN/m ) 2.3 Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt đáy móng: STT Trụ đỡ Hệ giàn Bộ phận Tổng cộng 2.500 11.967 2.4 Tổ hợp tải trọng - Tổ hợp nội lực theo nguyên tắc nội lực tác dụng gây bất lợi nên ta sử dụng tổ hợp sau: - Tổ hợp tải trọng theo TTGH cường độ II Với: II-1: 0.9DC + 1.4WS II-2: 1.25DC+1.4WS +DC: Tải trọng thân +WS: Tải trọng gió lên kết cấu Tổ hợp tải trọng mặt cắt đáy móng (1 móng) STT Bộ phận TTGH cường độ II-1 TTGH cường độ II-2 P (kN) V (kN) Mx (kN.m) 30.347 3.500 16.753 42.148 3.500 16.753 of Kiểm tốn móng trụ 3.1 Kiểm tốn sức chịu tải bulong 3.1.1 Tính nội lực lớn bulong 3.1.1.1 Tính nội lực dọc trục lớn 2 Công thức xác định : fi = P/n + xj*My/Σxi + yj*Mx/Σyi Trong Đáy trụ thép = 42.15 P - nội lực dọc mặt cắt (kN) = 8.00 n - Số bulong xi, yi - tọa độ tim bulong so với tim nhóm bulong, xác định theo khoảng cách bulong 0.1485 = 16.75 = 0.00 Bảng tính nội lực dọc bulong đáy thân trụ Khoảng cách (m) Mx (kN.m) My (kN.m) Bu lông X (m) Y (m) 0.1485 0.2100 0.1485 0.0000 -0.1485 -0.2100 -0.1485 0.0000 0.1485 0.0000 -0.1485 -0.2100 -0.1485 0.0000 0.1485 0.2100 3.1.1.2 Tính lực cắt lớn Công thức xác định : vi = V/n + T/(n.D/2) Trong Xi Yi 0.022 0.022 0.044 0.000 0.022 0.022 0.000 0.044 0.022 0.022 0.044 0.000 0.022 0.022 0.000 0.044 Lực nén lớn Lực kéo lớn Lực dọc (kN) 19.371 5.269 -8.834 -14.675 -8.834 5.269 19.371 25.212 25.212 -14.675 Đáy trụ V - lực cắt tính tốn mặt cắt (kN) n - Số bulong T - lực xoắn tính tốn mặt cắt (kN)  Lực cắt tính tốn 3.1.2 Kiểm toán 3.1.2.1 Xác định khả chịu loại lực riêng biệt Xác định sức kháng kéo Tr = jT.Tn = 3.50 = 8.00 = 0.44 (Điều 13.2.2 / TCVN 11823:2017, phần 6) Trong đó: jT - hệ số sức kháng kéo = 0.80 (Điều 5.4.2 / TCVN 11823:2017, phần 6) Tn - sức kháng kéo danh định Tính theo phương pháp quy định điều 13.2.10.2 / TCVN 11823:2017, phần Tn = 0.76AbFub Đáy trụ Ab - Diện tích bulong (mm2) = 452.39 Fub - Cường độ kéo bulong (N/mm2) Xác định sức kháng cắt Rr = jS.Rn = 400.00  Tn (kN) = 137.53  Tr (kN) = 110.02 (Điều 13.2.2 / TCVN 11823:2017, phần 6) Trong đó: jS - hệ số sức kháng cắt = 0.75 (Điều 5.4.2 / TCVN 11823:2017, phần 6) Rn - sức kháng cắt danh định Tính theo phương pháp quy định điều 13.2.7 / TCVN 11823:2017, phần Rn = 0.38AbFubNs Đáy trụ Ab - Diện tích bulong (mm2) = 452.39 Fub - Cường độ kéo bulong (N/mm2) = 400.00 Ns: số mặt phẳng cắt bulong = 1.00  Rn (kN) = 68.76  Rr (kN) 3.1.2.2 Kiểm tốn bulong đáy thân trụ - Tính Pu / Rn = 51.57 (Điều 13.2.11 / TCVN 11823:2017, phần 6) Pu - lực cắt tính tốn (kN) = 0.44 Rn - Sức kháng cắt (kN) = 68.76  Pu/Rn (kN) = 0.01  Pu/Rn Tải trọng gió đơn vị tác dụng lên trụ đỡ ==> Tải trọng gió tác dụng lên trụ đỡ: of (Điều