Be tong

Tổng quan độ võng phương pháp tính tốn: Hiện tượng võng nứt kết cấu bê tơng cốt thép thường gây lo ngại cho chủ đầu tư người sử dụng cơng trình Ảnh hưởng độ võng vết nứt làm mỹ quan kiến trúc cơng trình, làm giảm độ bền an toàn kết cấu Đặc biệt kết cấu chứa chất lỏng việc mở rộng vết nứt cần xem xét để đảm bảo công sử dụng Theo tcvn 5574-2012 tiêu chuẩn châu âu ( ec2) trình bày cụ thể, việc tính tốn mở rộng vết nứt theo trạng thái giới hạn 2, việc tính toán áp dụng việc thực hành thiết kế cịn gặp nhiều khó khăn, đặc biệt kết cấu phức tạp, khơng gian Tính tốn độ võng sàn theo tiêu chuẩn việt nam 5574-2012 Đối với bê tơng cốt thép thường, đoạn mà khơng hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện, giá trị độ cong toàn phần cấu kiện chịu uốn, nén lêch tâm nén lệch tâm cần xác định theo công thức: �1 � �1 � �1 � � � � � � � � � � �r � � r �r � r � � � � (1) Trong đó: �1 � � �Là độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng �r � �1 � � �Là độ cong tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm �r � thời dài hạn �1 � � �Là độ cong tác dụng dài hạn tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời �r � dài hạn � b �1 � M i � s �  � � � r h Z E R    bh E  ��  b � � i �s s  f � (2) Trong đó: Mi : moment uốn tải trọng tiêu chuẩn gây ứng với trường hợp độ cong  s : hệ số xét đến làm việc vùng bê tơng chịu kéo đoạn có vết nứt  b : hệ số xét đến phân bố không biến dạng thớ bê tơng chịu nén ngồi chiều dài đoạn có vết nứt, bê tông nặng lấy  b = 0,9 f : hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc  : chiều cao tương đối vùng chịu nén bê tông  : hệ số đặc trưng trạng thái đàn hồi – dẻo bê tông vùng chịu nén Z: khoảng cách từ trọng tâm tiết diện cốt thép chịu kéo đến điểm đặt hợp lực vùng nén Độ võng xác định hệ thức: 1� � f i  � �. m l �r � i (3) Trong đó:  m ,l tương ứng hệ số phụ thuộc vào dạng liên kết, dạng tải trọng tác dụng chiều dài nhịp Xác định thông số - Moment kháng uốn tiết diện quy đổi: Wpl   I bo   I so   I so'  hx  Sbo (4) � bh  2  As h0  As' a '  � x Ared � � Ared  bh    As  As'  � � E �   s � Eb � (5) Trong đó: x : chiều cao vùng bê tơng chịu nén Ared : diện tích quy đổi cấu kiện B, h, h0 : bề rộng chiều cao tiết diện chiều cao làm việc tiết diện As, a’s : diện tích cốt thép chịu kéo chịu nén bố trí Ibo, sbo : tương ướng moment tĩnh vùng bê tông chịu nén trục trung hoà moment tĩnh vùng bê tơng chịu kéo trục trung hồ Iso, i’so : tương ứng moment tĩnh tiết diện cốt thép dọc chịu kéo chịu nén trục trung hoà Chiều cao tương đối vùng chịu nén bê tông xác định bởi:  ;  �1 1 5      10 (6)  : hệ số bê tông nặng  =1,8  : hệ số xác định  f   : hệ số xác định  As' 2 bh0  Mi bh Rb , ser (7) � � 2 Z  h0 � 1 �      � � f � � Z : cánh tay đòn nội lực, xác định bởi:  : hàm lượng cốt thép bê tông, xác định :  (8) As bh0 Rb,ser: cường độ chịu kéo tiêu chuẩn cốt thép Rbt,ser : cường độ chịu kéo tiêu chuẩn bê tơng Hình thành mở rộng vết nứt Khả chống nứt kết cấu Có cấp khả chống nứt vào điều kiện làm việc chúng loại cốt thép dùng: Cấp 1: không cho phép xuất vết nứt Cấp 2: cho phép xuất vết nứt ngắn hạn với bề rộng hạn chế acrc1 chắn vết nứt khép kín trở lại dỡ bỏ tải trọng tạm thời Cấp 3: cho phép xuất vết nứt ngắn hạn với bề rộng hạn chế acrc1 cho phép xuất vết nứt dài hạn với bề rộng hạn chế acrc2 Tính tốn hình thành vết nứt - Mooment kháng uốn cấu kiện chịu uốn mcrc = mbt.ser.wpl (9) Trong đó: wpl tính theo cơng thức (4) Điều kiện để cấu kiện không bị nứt sau: M �M crc Trong đó: m moment ngoại lực tiết diện xét - Tính tốn theo mở rộng vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện Bề rộng vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện acrc (mm), xác định theo công thức: acrc  i s 20  3,5  100  d Es (10) Trong D: đường kính cốt thép dọc chịu lực  s : ứng suất cốt thép dọc chịu lực, s  M Z Tính tốn độ võng theo tiêu chuẩn ec2 ( euro code 2) Tỏng quan độ võng - - Biến dạng cấu kiện kết cấu không trạng thái ảnh hưởng chức hình dạng Cần thiết lập giá trị độ võng thích hợp, có tính đến chất kết cấu, hồn thiện, tường ngăn tính ổn định, chức kết cấu Các biến dạng không vượt mức biến dạng theo cấu kiện nối vào, tường ngăn, lắp kính, sơn phủ hay hoàn thiện… số trường hợp, yêu cầu giới hạn để đảm bảo chức máy móc thiết bị tựa đỡ kết cấu, để tránh tạo thành chỗ trũng mái Bề ngồi tiện ích chung kết cấu bị ảnh hưởng độ võng tính tốn dầm, console chịu ảnh hưởng tải dường không đổi vượt l 250 ( với l chiều dài nhịp) Độ võng đánh giá cân xứng với trụ đỡ Độ võng từ trước sử dụng để thay phần tồn độ võng l nhìn chung không vượt 250 - Độ võng liên hệ phần kết cấu liền kề cần giới hạn Đối với độ l võng sau xây dựng 250 giới hạn thích hợp tải gần thường xuyên Những giới hạn khác xem xét dựa dộ nhạy phần liền kề - Những biến dạng thực tế khác với giá trị ước đốn, đặc biệt giá trị moment đặt vào gần với moment nứt Sự khác dựa độ phân tán đặc tính vật liệu, điều kiện mơi trường, tải từ trước, sức bền gối đỡ, điều kiện đất nền… Những trường hợp tính tốn bỏ qua - - Nhìn chung khơng cần tính toán độ võng dứt khoát quy tắc đơn giản, ví dụ giới hạn tỉ lệ nhịp/bề dày lập cơng thức tính, đủ để tránh vấn đề độ võng trường hợp bình thường Các kiểm tra chặt chẽ cần thiết cấu kiện giới hạn, giới hạn độ võng khác với giới hạn ẩn phương pháp đơn giản hố thích hợp Với điều kiện dầm bê tơng cốt thép cơng trình xác định kích thước cho chúng phù hợp với giới hạn tỉ lệ nhịp/ bề dày đưa điều khoản Khơng có khấu trừ thực độ võng trước thu công thức sau: 3/ � 0 � � � l K� 11  1,5 f ck  3, f ck �  1� � d  � �� � � �nếu  �0 (11) � 0 l K� 11  1,5 f ck  d    ' 12 � f ck ' � � 0 �   0 (12) Trong : l d : giới hạn nhịp/ bề dày K : hệ số để xét đến hệ thống kết cấu khác 0 : tỉ lệ cốt thép tham khảo   f ck �103  : tỉ lệ cốt thép chịu kéo cần thiết nhịp để chống lại moment tải trọng thiết kế ( cột chống cho dầm chìa)  ' : tỉ lệ cần thiết cốt thép chịu nén nhịp để chống lại moment tải trọng thiết kế ( cột chống cho dầm chìa) Kiểm tra độ võng tính tốn Độ cong cấu kiện tổng độ cong tải trọng dài hạn độ cong co ngót : rb �1 �  � � �r � rcs (13) Ảnh hưởng từ biến xét qua mơ đun tính tốn bê tơng ec,eff Giả thuyết có dầm đơn giản nhịp l chịu tải trọng phân bố Độ võng y biến dạng uốn gây tiết diện x từ gối tựa xác định theo lý thuyết đàn hồi là: M �x Lx � y �  � EI �2 � Tại nhịp, độ võng dầm lớn nhất: (14)   ymax M L2 L2   EI r (15) Với r độ cong dầm Trong trường hợp tổng quát, giá trị moment thay đổi theo chiều dài dầm, độ võng lớn dầm :   kL2 rb (16) Trong đó: K: hệ số phụ thuộc vào phân bố moment theo trục dầm rb : độ cong nhịp dầm gối tựa dầm console Khống chế độ võng chiều cao tiết diện Trong thực tế khống chế độ võng nhỏ độ võng cho phép thông qua việc lựa chọn tỉ sô nhịp/ chiều cao Khi độ võng nhỏ, ta có:     rm  c ,max rb d (17) Trong đó:  c ,max : biến dạng lớn bê tông vũng nén  rm : biến dạng cốt thép chịu kéo Từ đó, ta có: L   d kL ( c ,max   rm ) (18) Biến dạng bê tông cốt thép phụ thuộc vào diện tích cốt thép chịu kéo ứng suất L  chúng Như xác định tỉ số d để thoả mãn yêu cầu L tức yêu cầu độ võng nhịp Khống chế bề rộng vết nứt Đối với kết cấu bê tông cốt thép nói chung, khe nứt xuấ biến dạng ván khn, co ngót bê tơng, thay đổi nhiệt độ độ ẩm, tác dụng tải trọng tác động khác Khi bê tông xuất ứng suất kéo vượt q cường độ chịu kéo bê tông bắt đầu bị nứt Ở thời điểm nứt, mắt thường khơng thể nhìn thấy được, bề rộng vết nứt 0,005 nhìn thấy Khe nứt làm cơng trình khả chống thấm, làm cho bê tông không bảo vệ cốt thép khỏi bị ăn mịn tác dụng xâm thực môi trường Không phải khe nứt nguy hiểm Ngay có tải trọng tác dụng cho phép khơng cho phép xuất khe nứt Bề rộng khe nứt khó tính tốn xác được, phải u cầu khống chế bề rộng khe nứt lớn xảy Giá trị lớn bề rộng khe nứt theo EC-2 0,3mm tác dụng tổ hợp tải trọng thường xuyên Nứt uốn kiểm sốt thơng qua u cầu cấu tạo, hàm lượng cốt thép chịu kéo nhỏ nhất, đường kính cốt thép khoản cách thép Tính tốn bề rộng khe nứt tiết diện thẳng góc - Ứng suất bê tông tiết diện chịu kéo sau nứt : Xét cấu kiện chịu uốn trung tâm, tác dụng lực dọc N, cấu kiện bị nứt với bề rộng khe nứt wk khoảng cách khe nứt sr Ở chỗ có khe nứt, ứng suất  cốt thép lớn có giá trị c ,crc Trong khoảng khe nứt có truyền lực thừ cốt thép sang bê tông thông qua lực dính nên ứng suất cốt thép giảm dần đạt giá trị cực tiểu giứa khe nứt - Bề rộng khe nứt wk Xét cấu kiện chịu uốn hình: Khoảng cách khe nứt tính theo biến dạng cốt thép là: sr   sm sr (19) Khoảng cách khe nứt tính theo biến dạng bê tơng là: sr  w k   cm sr (20) Trong đó:  sm : biến dạng trung bình cốt thép chịu kéo  cm : biến dạng trung bình bê tơng khe nứt Ta có: w k  sr   sm   cm  (21) Khi ứng suất kéo bê tông đạt đến fctm khe nứt xuất cách ngẫu nhiên tiết diện mà bê tơng chịu kéo yếu Tại tiết diện có khe nứt ấy,  ứng suất kéo bê tông trở 0, ứng suất cốt thép c ,crc Càng xa tiết diện bị nứt, ứng suất kéo bê tơng tăng dần có truyền lực từ cốt thép sang bê tơng thơng qua lực dính, cịn ứng suất cốt thép giảm dần Tại tiết diện ma ứng suất kéo bê tông đạt đến fctm lại xuất khe nứt Quá trình xuất khe nứt kiên tiếp xảy ra, với sr khoảng cách khe nứt, tức khoảng cách từ khe nứt đến tiết diện gần mà ứng suất kéo bê tơng đạt đến giá trị f ctm, ứng suất cốt thép  e f ctm Để tính sr, ta tách đoạn thép có chiều dài sr đặt vào lực hình: Viết phương trình cân lực đoạn cốt thép:  s ,crc As   e f ctm As  uS0 sr Trong đó: u: ứng suất dính trung bình đoạn sr S0 : tổng chu vi cốt thép chịu kéo Từ suy ra: (22)  : hệ số xét đến tác dụng dài hạn tải trọng  =1 tải trọng tác dụng ngắn hạn  =0,5 tải trọng tác dụng dài hạn lặp  sr :là ứng suất cốt thép chịu kéo tiết diện có moment moment kháng nứt  s ứng suất cốt thép chịu kéo tiết diện có khe nứt Để đơn giản, tính tốn ta thay giá trị  sr  s M cr M Các ví dụ tính tốn Thiết kế tính tốn độ võng dầm đơn giản: Xét dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố với số liệu sau: tt l  8m, b �h  30 �70cm, tĩnh tải tính tốn: g d  28,938kN / m , hoạt tải tính tốn: pdtt  36kN / m , cấp bền bê tông B30, nhóm cốt thép AIII  Tính tốn theo TCVN 5574-2012 Rb  17 MPa, Rsc  Rs  365MPa tt Tĩnh tải tính tốn g d  28,938kN / m tt Hoạt tải tính tốn pd  36kN / m tt tt tt Tổng tải trọng trính tốn: qd  g d  pd  28,938  36  64,938kN / m qdtt �l 64,938 �82 M   519,504kNm 8 Giả thuyết a=5cm, ta có : h0  70   65cm Tra bảng bê tông B30 cốt thép AIII, ta có:  R  0, 413;  R  0,583 m  M 519,504 �106   0, 024   R  0, 413 Rb bh02 170 �300 �650       0,5   2 m  0,5   �0, 024  0,987 As   M 519,504 �10   0, 22cm  Rs h0 0,987 �3650 �65 As 0, 22 100%  100%  0, 0011    0,15% bh0 30 �65 Chọn lại As  min �100 �h0  0, 0011�100 �65  7,15cm ' Theo cấu tạo chọn As  5, 09cm Theo tiêu chuẩn châu Âu EuroCode ( f ck  25MPa; f yk  347,8MPa ) tt Tĩnh tải tính tốn g d  28,938kN / m tt Hoạt tải tính tốn pd  36kN / m qdtt  1,35 �g dtt  1,5 �ttd  1,35 �28,938  1,5 �36  93, 06kN / m M qdtt �l 93, 06 �82   744, 48kNm 8 ' Giả thuyết d  65cm, a  5cm K M 744, 48 �106   0, 23  0,167 bd f ck 300 �650 �25 (phải đặt cốt thép kép) Ta chọn: x  0, 45d  0, 45 �65  29, 25cm z  0,82d  0,82 �65  53,3cm a   0,17  0,38 � f sc  f yd  347,8MPa x 29, 25 M  0,167 f ck bd A   103,17 mm f sc (d  a ') ' s As  K bal f ck bd f  As' sc  295, mm f yd zbal f yd Kết tính tốn cốt thép chịu kéo chịu nén : Tiêu chuẩn TCVN 5574-2012 As ( cm2 ) 7,15cm2 As' cm2 ( ) 5, 09cm EuroCode 2,957cm 1, 03cm Tính tốn độ võng dầm đơn giản: Xét dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố với số liệu sau: ' l  8m, b �h  30 �70cm ; cốt thép chịu kéo As = 7,15cm2 ; cốt thép chịu nén As  5, 09cm ; tc h0  65cm, a '  5cm; tĩnh tải tiêu chuẩn g d  26,307kN / m ; hoạt tải tiêu chuẩn pdtc  30kN / m Cấp bền bê tông B30, thép nhóm AIII Theo TCVN 5574-2012 Dựa vào giả thuyết ta tra số liệu sau: Rb.ser  22MPa, Rbt ser  1,8MPa Eb  32,5 �103 MPa; Ea  20 �104 MPa g M tc  p tc  �l   26,307  30  �82  450, 456kNm Moment lớn tĩnh tải gây ra: M g tcl 26,307 �82   210, 456kNm 8 - Kiểm tra khả xảy vết nứt: M crc  Rbt ser �Wpl Tính khả chống nứt: Wpl  � I bo   I so   ' I so'  h x  Sbo Tính � a' � ' bh  � 1 �  As h� x �  :   1 h0 Ared Ared  bh    As  As'  Es' 20 �104    6,15 Eb 32,5 �103 � Ared  300 �700  6,15  715  509   217527, mm � 50 � 300 �700  �� 1 �6,15 �509 � x 700 � �    1  0,504 h0 �217527, x   �h0  0,504 �650  327, 6mm I bo  bx 300 �327, 62   10, 73 �106 mm 3 I so  As � h  x  a   715 � 700  327,  50   74,31�10 mm 2 I so'  As'  x  a '   509 � 327,  50   39, 22 �106 mm4 2 b  h  x 300 � 700  327,  Sbo    20,8 �106 mm3 2 � Wpl  2 � 10, 73 �106  6,15 �74,31�106  6,15 �39, 22 �106  700  327,  20,8 �106  20, 26mm3 M crc  1,8 �20, 26 �106  36, 468 �106 Nmm  36, 468kNm  M c  450, 456kNm Do dầm bị nứt phạm vi rộng - Tính độ cong nhịp tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng Tính  với cấu kiện chịu uốn:  x  1 h0 1 5      10    1,8 bê tông nặng M 450, 456 �106    0,16 bh0 Rb ser 300 �6502 �22  As 719   0, 0036 bh0 300 �650 � � ' �As � � 2 � � f  bh0 Với   0, 45 tải trọng tác dụng ngắn hạn: � 6,15 � �509 �2 �0, 45 � � � f   0, 0178 300 �650    f  0, 0178   0, 096  � 0,16  0, 0178  1,8  10 �0, 0036 �6,15 Tính Ab.red Ab.red    f    bh0   0, 0178  0, 096  �300 �650  19067,1mm2 Tính z tiết diện chữ nhật: � � � � 2 0, 0962 z� 1 � �h0  � 1 �650  619,36mm � � 0, 0178  0, 096 �        � � f � � � � Tính  s với ls  1,1  s  1, 25  ls Rbt ser Wpl M  1, 25  1,1 1,8 �20, 26  1, 24  450, 456 �10 Lấy  s =1, tính r1 với  b  0,9 b M � s   � r1 h0 z �Es As  Eb Ab.red - � 450, 456 �106 � 0,9 �   11,39 �106 � � � � 650 �619,36 �20 �10 �719 0, 45 �32, �10 �19067,1 � Tính độ cong nhịp tác dụng ngắn hạn tải trọng dài hạn Với giá trị M  210, 456kNm Tính  cấu kiện chịu uốn  x  1 h0 1 5      10    1,8 bê tông nặng  M 210, 456 �106   0, 075 bh02 Rb.ser 300 �6502 �22  As 719   0, 0037 bh0 300 �650 � � ' �As � � 2 � � f   0, 0178 bh0    f  0, 0178  Tính Ab.red  0,121  � 0, 075  0, 0178  1,8  10 �0, 0037 �6,15 Ab.red    f    bh0   0, 0178  0,121 �300 �650  27066 mm2 Tính z tiết diện chữ nhật: � � � � 2 0,1212 z� 1 � �h0  � 1 �650  615, 71mm � � � � 0, 0178  0,121 � � �  f    � � Tính  s với ls  1,1  s  1, 25  ls Rbt ser Wpl M 1,8 �20, 26  1, 25  1,1�  1, 25  210, 456 �106 Lấy  s =1, tính r1 với  b  0,9 b M � s   � r2 h0 z �Es As  Eb Ab.red - � 210, 456 �106 � 0,9 � 6  � � � 4,85 �10 650 � 615, 71 20 � 10 � 719 0, 45 � 32, � 10 � 27066 � � � Tính độ cong nhịp tác dụng dài hạn tải trọng dài hạn: Với giá trị M  210, 456kNm Tính  cấu kiện chịu uốn  x  1 h0 1 5      10    1,8 bê tông nặng  M 210, 456 �106   0, 075 bh02 Rb.ser 300 �6502 �22  As 719   0, 0037 bh0 300 �650   0, 45 �1, 25  0,5625 tác dụng cảu tải trọng dài hạn độ ẩm môi trường vượt 75% � � ' �As � � 2 � � f   0, 0142 bh0    f  0, 0142   0,122  � 0, 075  0, 0142  1,8  10 �0, 0037 �6,15 Tính Ab.red Ab.red    f    bh0   0, 0142  0,122  �300 �650  26559mm2 Tính z tiết diện chữ nhật: � � � � 2 0,1222 z� 1 � �h0  � 1 ��650  614, 48mm � 0, 0142  0,122  � �      � � f � � � Tính  s với ls  1,1  s  1, 25  ls Rbt ser Wpl M 1,8 �20, 26  1, 25  1,1�  1, 25  210, 456 �106 Lấy  s =1, tính r1 với  b  0,9 b M � s   � r3 h0 z �Es As  Eb Ab.red - � 210, 456 �106 � 0,9 �   4, 63 �106 � � � � 650 �614, 48 �20 �10 �719 0,5625 �32,5 �10 �26599 � Độ cong toàn phần: 1 1      11,39  4,85  4, 63  �10 6  20,87 �10 6 r r1 r2 r3 - Tính độ võng dầm tiết diện nhịp f  �1 �2 l  �20,87 �106 �8 �106  17,39mm �� 48 �r � 48 Theo tiêu chuẩn châu Âu ( EuroCode) Dựa vào cấp bền bê tông C25/30 nhóm thép S400, ta có: f ck  25MPa; f yd  347,8MPa; f ctm  2, MPa Ecm  31000 MPa; Es  20 �104 MPa - Khả kháng nứt tiết diện: bh 0,3 �0, M cr  f ctm �  2, �103 �  63, 7kNm  M c  744, 48kNm 6 � Tiết diện bị nứt - Độ cong trung bình dầm e  Es 20 �104   6, 45 Ecm 31�103 bx �  e As    e  1 As' � x   e As d    e  1 As'  � � � 300 x � 6, 45 �719   6, 45  1 �509 � � �x  6, 45 �719 �650   6, 45  1 �509  � x  119, 25mm Ec ,eff  Ecm 31000   10689, 66 MPa     �, t0     1,9  ae  I uc   Es 20 �104   18, 71 Ec ,eff 10689, 66 bh3   e As  d  x    e As'  x  a '  300 �7003 2  6, 45 �719 � 650  119, 25   6, 45 �509 � 119, 25  50   3,56 �1010 mm 744, 48 �106 �1 � ���   1,95 �106  1/ mm  10 r 10689, 66 � 3,56 � 10 �� uc I cr   bx  ae As  d  x    ae  1 As'  x  a '  300 �119, 253 2  18, 71�719 � 650  119, 25    18, 71  1 �509 � 119, 25  50   �109 mm4 744, 48 �106 �1 � ���   1, 74 �105  1/ mm  10689, 66 �4 �10 �r � cr   0,99 với   0,5 Tính độ cong trung bình cấu kiện �1 � �1 �   �� �      �� �  0,99 �1, 74 �105    0,99  �1,95 �10 6  1, 72 �10 5  1/ mm  r �r � �r � cr uc - Tính độ cong trung bình dầm co ngót Biến dạng co ngót tự  cs  0, 0004 Tính moment quán tính tĩnh S: S  As  h  a  x   As'  x  a '   719 � 700  50  119, 25   509 � 119, 25  50   4,16 �10 mm3 �1 �  cs � e �S 0,0004 �6, 45 �4,16 �105   0, 00301�105  1/ mm  � � 10 I uc 3,56 �10 �rcs � uc �1 �  cs � e �S 0, 0004 �6, 45 �4,16 �105   0, 26 �106  1/ mm  � � I cr �10 �rcs � cr �1 � �1 �   � �      � �  0,99 �0, 26 �106    0,99  �0, 00301�10 5  2,577 �107  1/ mm  rcs �rcs � �rcs � cr uc - Độ cong dầm : 1    1, 72 �105  2,577 �10 7  1, 74 �105  1/ mm  rb r rcs - Độ võng lớn dầm:  �10 L2   1, 74 �105 � rb 8 Tiêu chuẩn TCVN EUROCODE NHẬN XÉT:  3  18,92mm Moment kháng nứt (kNm) Độ võng (mm) 36,468 17,39 63,7 18,92 ĐIỀU KIỆN TÍNH TỐN TCVN: khống chế chiều cao bê tông chịu nén để tận dụng hết khả chịu nén bê tông đểcho ứng suất cốt thép chịu nén đạt tới giá trị Rsc : x � R h0 '  � R  m � R  0,5; x �2a EC: khống chế chiều cao vùng bê tông chịu nén để tận dụng hết khả chịu nén bê tông ứng suất chịu nén cốt thép đạt tới giá trị f yd : x �0, 45d ' a / x �0,38 KẾT QUẢ VÍ DỤ: qua kết ví dụ cho thấy moment kháng nứt tính theo EC cao tính theo TCVN với độ võng cao Như thiên an tồn ta nên tính tốn theo TCVN với việc tính tốn theo cường độ (trạng thái giới hạn thứ nhất) ẢNH HƯỞNG CỦA CỐT THÉP CHỊU LỰC TRONG VÙNG NÉN ĐỐI VỚI ĐỘ VÕNG CỦA DẦM TCVN: - - Khi tính tốn moment kháng nứt dầm có xét đến cốt thép moment kháng uốn Ảnh hưởng cốt thép chịu nén đến độ võng dầm xác định dựa độ võng dầm tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng, độ võng tác dụng ngắn hạn tải trọng dài hạn độ võng tải trọng dài hạn tác dụng dài hạn EC: Khi tính tốn moment kháng nứt dầm dựa giá trị cường độ chịu kéo bê tông không xét đến cốt thép Ảnh hưởng cốt thép chịu nén đến độ võng dầm xác định dựa độ võng trung bình tải trọng độ võng trung bình co ngót DO ĐĨ: - Về khả chống nứt dầm: có TCVN tính tốn có xét đến diện tích cốt thép chịu nén Về độ võng dầm: việc bố trí cốt thép chịu nén làm tăng độ cứng chống uốn dầm, làm giảm độ võng, nhiên hiệu không lớn so với lượng thép chịu nén phải bố trí./