Đồ án công nghệ sau thu hoạch thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch nacl

TRƯỜNG ĐAỊ HOC ̣ NƠNG LÂM H́ CỘNG HỒ XÃ HÔI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA CƠ KHÍ CÔNG NGHỆ Độc lập - Tự - Hạnh phúc Bộ môn: Công nghệ sau thu hoạch o0o NHIỆM VỤ THIẾT KẾ ĐỒ ÁN THIÊT ́ BỊ Họ tên sinh viên: Nguyễn Thị Thuần Lớp: CNTP45 Ngành: Công Nghệ Thực Phẩm 1/ Tên đề tài: Thiết kế hệ thống cô đặc nồi ngược chiều Thiết bị đặc phịng đốt treo Cơ đặc dung dịch NaCl 2/ Các số liệu ban đầu: - Năng suất tính theo dung dịch đầu (Tấn/giờ): 18 - Nồng độ đầu dung dịch (% khối lượng): 12 - Nồng độ cuối dung dịch (% khối lượng): 25 - Áp suất đốt nồi (at): - Áp suất lại thiết bị ngưng (at): 0,3 3/ Nội dung phần thuyết minh tính tốn: - Đặt vấn đề - Chương I: Tổng quan sản phẩm, phương pháp điều chế, chọn phương án thi ết kế - Chương II:Tính tốn cơng nghệ thiết bị - Chương III:Tính chọn thiết bị phụ: Thiết bị Baromet, bơm chân không, bơm dung dịch, thiết bị gia nhiệt - Chương IV: Kết luận - Tài liệu tham khảo 4/ Các vễ đồ thị (ghi rõ loại kích thước loại vẽ): - vẽ hệ thống thiết bị chính, khổ A1 A3 đính kèm thuyết minh - vẽ thiết bị chính, khổ A1 5/ Giáo viên hướng dẫn: Phần: toàn Họ tên giáo viên: Tống Thị Quỳnh Anh 6/ Ngày giao nhiệm vụ: 25/03/2014 7/ Ngày hồn thành nhiệm vụ: 25/05/2014 Thơng qua môn GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Ngày tháng năm 2014 (Ký, ghi rõ họ tên) TỔ TRƯỞNG BỘ MÔN (Ký, ghi rõ họ tên) Tống Thị Quỳnh Anh MỤC LỤC ĐẶT VẤN ĐỀ CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ SẢN PHẨM – PHƯƠNG PHÁP ĐIỀU CHẾ - CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ I Tổng quan sản phẩm 1.1.1 Tính chất vật lý sản phẩm II Cơ sở lý thuyết phương pháp cô đặc 1.2.1 Định nghĩa 1.2.2 Các phương pháp cô đặc 1.2.3 Ứng dụng cô đặc 1.2.4.Phân loại theo phương pháp thực trình III Lựa chọn phương án thiết kế - thuyết minh quy trình cơng nghệ .9 1.3.1 Lựa chọn phương án thiết kế 1.3.2 Thuyết minh quy trình cơng nghệ CHƯƠNG II: TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG 11 2.1 Tính cân vật liệu 11 2.1.1 Xác định lượng thứ bốc khỏi hệ thống .11 2.1.2 Xác định phân phối thứ nồi 11 2.1.3 Xác định nồng độ dung dịch cuối nồi 12 2.2 Cân nhiệt lượng 12 2.2.1 Xác định áp suất nhiệt độ nồi ban đầu 12 2.2.2 Xác định loại tổn thất nhiệt độ nồi 13 2.2.2.1 Tổn thất nồng độ gây 13 2.2.2.2 Tổn thất nhiệt độ áp suất thủy tĩnh 15 2.2.2.3 Tổn thất trở lực đường ống 17 2.2.3 Tổn thất cho toàn hệ thống .17 2.2.4 Hiệu số nhiệt độ hữu ích cho toàn hệ thống cho nồi .17 2.2.5 Cân nhiệt lượng 18 2.2.5.1 Tính nhiệt dung riêng 18 2.2.5.2 Tính nhiệt lượng riêng 18 2.2.5.3 Lập phương trình cân nhiệt lượng 19 2.3 Tính bề mặt truyền nhiệt 21 2.3.1 Độ nhớt .21 2.3.2 Hệ số dẫn nhiệt dung dịch .22 2.3.3 Hệ số cấp nhiệt .23 2.3.3.1 Về phía ngưng tụ 24 2.3.3.2 Về phía dung dịch sơi 25 2.3.4 Tính hệ số phân bố nhiệt độ hữu ích cho nồi 25 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CHÍNH .31 3.1 Buồng bốc .31 3.1.1 Tính số ống truyền nhiệt 31 3.1.2 Đường kính thiết bị buồng đốt .31 3.2 Buồng bốc .32 3.2.1 Đường kính buồng bốc 32 3.2.2 Chiều cao buồng bốc .32 3.3 Đường kính ống dẫn .33 3.3.1 Đường kính ống dẫn đốt 33 3.3.2 Đường kính ống dẫn thứ 34 3.3.3 Đường kính ống dẫn dung dịch 34 3.3.4 Đường kính ống tháo nước ngưng 36 3.4 Chiều dày vĩ ống 37 3.5 Chiều dày lớp cách nhiệt .37 3.5.1 Chiều dày lớp cách nhiệt ống dẫn 37 3.5.1.1 Chiều dày ống dẫn đốt 38 3.5.1.2 Chiều dày ống dẫn thứ 38 3.5.1.3 Chiều dày ống dẫn dung dịch .39 3.5.2 Tính chiều dày lớp cách nhiệt thân thiết bị 40 3.6 Chọn mặt bích 40 3.6.1 Chọn mặt bích buồng đốt .40 3.6.2 Chọn mặt bích buồng bốc .40 3.7 Chọn tai treo 42 3.7.1 Tai treo buồng đốt 42 3.7.2 Bề dày đáy buồng đốt 43 3.7.3 Bề dày nắp buồng đốt .46 3.7.4 Bề dày nắp buồng đốt .47 3.7.5 Bề dày nắp buồng bốc 50 3.7.6 Khối lượng lớp cách nhiệt 52 3.7.7 Khối lượng cột chất lỏng .53 3.7.8 Khối lượng cột 53 3.7.9 Khối lượng bích .53 3.7.10 Khối lượng ống truyền nhiệt .54 3.7.11 Khối lượng vĩ ống .54 CHƯƠNG IV: THIẾT BỊ PHỤ 56 4.1 Cân vật liệu 56 4.1.1 lượng nước lạnh cần thiết để tưới vào thiết bị ngưng tụ 56 4.1.2 Thể tích khí khơng ngưng khơng khí hút khỏi thiết bị 56 4.2 Kích thước thiết bị ngưng tụ 57 4.2.1 đường kính thiết bị ngưng tụ 57 4.2.2 Kích thước ngăn .57 4.2.3 Chiều cao thiết bị ngưng tụ 59 4.2.4 Kích thước ống baromet 60 4.3 Chọn bơm .62 4.3.1 Bơm chân không .62 4.3.2 Bơm nước lạnh vào thiết bị ngưng tụ 63 4.3.3 Bơm dung dịch lên thùng cao vị 66 4.3.4 Bơm dung dịch từ nồi vào nồi 68 4.3.5 Bơm dung dịch từ nồi vào nồi 70 4.3.6 Bơm dung dịch từ nồi sang bể chứa sản phẩm 72 CHƯƠNG V KẾT LUẬN .75 TÀI LIỆU THAM KHẢO .76 ĐẶT VẤN ĐỀ Ngày nay, cơng nghiệp hóa chất trở thành phần thiếu công nghiệp giới Đó ngành cơng nghiệp đại ln địi hỏi đổi mới, sản xuất loại hóa chất khác nhau, phục vụ cho sống ngày ngành công nghiệp khác, cơng nghiệp sản xuất xà phịng, sản xuất vải, giấy, …và cơng nhệ thực phẩm.Quy trình cơng nghệ sản xuất sản phẩm phải trải qua nhiều giai đoạn phức tạp, đặc ln phần khơng thể thiếu, giai đoạn quan trọng có tính định đến chất lượng nồng độ sản phẩm Một hóa chất sản xuất sử dụng nhiều NaCl, khả ứng dụng rộng rãi Trong quy trình sản xuất NaCl, q trình đặc khâu quan trọng Nó đưa dung dịch NaCl đến nồng độ cao hơn, thỏa mãn nhu cầu cầu sử dụng đa dạng tiết kiệm chi phí vận chuyển, tồn trữ, tạo điều kiện cho trình kết tinh Nhiệm vụ cụ thể đồ án thiết kế hệ thống cô đặc NaCl ba nồi ngược chiều có buồng đốt treo nhằm cô đặc dung dịch NaCl từ 12% lên 25% Đối với sinh viên khối ngành cơng nghệ hóa chất công nghệ thực phẩm, việc thực đồ án thiết bị quan trọng Nó vừa tạo hội cho sinh viên ôn t ập hiểu cách sâu sắc kiến thức học trình thiết bị vừa giúp sinh viên tiếp xúc, quen dần với việc lựa chọn, thiết kế, tính tốn chi tiết c thi ết bị với thông số kỹ thuật cụ thể Em xin chân thành cảm ơn cô Tống Thị Quỳnh Anh dẫn tận tình trình em thực đồ án Đồng thời em xin gửi lời cảm ơn đ ến thầy cô khác môn anh chị, bạn giúp đỡ, cho em ý kiến tư vấn bổ ích trình hồn thành đồ án Tuy nhiên kiến thức hạn chế nên việc thực đồ án thiết bị cịn nhiều thiếu sót; vậy, em mong nhận đóng góp hướng dẫn quý thầy giáo bạn để hồn thành tốt đồ án giao CHƯƠNG I: TỔNG QUAN SẢN PHẨM – PHƯƠNG PHÁP ĐIỀU CHẾ - CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 1.1 GIỚI THIỆU VỀ SẢN PHẨM Trong hầu hết ngành công nghiệp nay, hóa chất sử dụng từ ngành cơng nghiệp hóa chất có vai trị khơng thể thiếu ứng dụng rộng rãi Natri clorua với cơng thức hóa học NaCl, hóa chất thơng dụng với nhiều ứng dụng tực tiễn, NaCl sản xuất ngày lớn 1.1.1 Tính chất vật lý NaCl - NaCl khối tinh thể màu trắng, tan nước phân ly thành ion - Là thành phần muối ăn ngày - Khối lượng riêng dung dịch 25% 1136,52 (kg/m) - Muối có vị mặn, vị muối vị - Muối ăn cần thiết cho sống thể sống Muối ăn tham gia vào chức điều chỉnh độ chứa nước thể ( cân lỏng) - Muối dùng làm chất bảo quản thực phẩm (ướp thịt, cá tránh bị - ươn …) hay dùng làm chất phụ gia thục phẩm Ngoài cịn ứng dụng ngành cơng nghiệp hóa chất - Có nhiều dạng muối ăn: muối thơ, muối tinh, muối Iơt Nó thu nhận từ mỏ muối hay từ nước biển 1.2 CƠ SỞ CỦA LÝ THUYẾT VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP CÔ ĐẶC 1.2.1 Định nghĩa: Cơ đặc q trình làm bay phần dung môi dung dịch chứa chất tan không bay hơi, nhiệt độ sơi với mục đích: - Làm tăng nồng độ chất tan - Tách chất rắn hịa tan dạng tinh thể - Thu dung mơi dạng ngun chất Q trình đặc tiến hành nhiệt độ sôi, áp suất (áp suất chân không, áp suất thường hay áp suất dư), hệ thống thiết bị cô đặc hay hệ thống nhiều thiết bị đặc Trong đó: Cơ đặc chân khơng dùng cho dung dịch có nhiệt độ sơi cao, dễ bị phân hủy nhiệt Cơ đặc áp suất cao áp suất khí dùng cho dung dịch không bị phân hủy nhiệt độ cao dung dịch muối vô cơ, để sử dụng thứ cho cô đặc cho q trình đun nóng khác Cơ đặc áp suất khí thứ khơng sử dụng mà thải ngồi khơng khí Đây phương pháp đơn giản không kinh tế Trong công nghiệp hóa chất thực phẩm thường làm đậm đặc dung dịch nhờ đun sơi gọi q trình đặc, đặc điểm q trình đặc dung mơi tách khỏi dung dịch dạng hơi, cịn chất hịa tan dung dịch khơng bay hơi, nồng độ dung dịch tăng dần lên, khác với trình chưng cất, trình chưng cất cấu tử hỗn hợp bay khác nồng độ hỗn hợp Hơi dung mơi tách q trình đặc gọi thứ, thứ nhiệt độ cao dùng để đun nóng thiết bị khác, dùng thứ đung nóng thiết bị ngồi hệ thống đặc ta gọi phụ Q trình đặc tiến hành thiết bị nồi nhiều nồi làm việc gián đoạn liên tục Q trình đặc thực áp suất khác tùy theo yêu cầu kỹ thuật, làm việc áp suất thường (áp suất khí quyển) dùng thiết bị hở; làm việc áp suất khác dùng thiết bị kín đặc chân khơng (áp suất thấp) có ưu điểm là: áp suất giảm nhiệt độ sơi dung dịch giảm, hiệu số nhiệt độ đốt dung dịch tăng, nghĩa giảm bề mặt truyền nhiệt Cô đặc nhiều nồi trình sử dụng thứ thay đốt, có ý nghĩa kinh tế cao sử dụng nhiệt Ngun tắc q trình đặc nhiều nồi tóm tắt sau: Ở nồi thứ nhất, dung dịch đun nóng đốt, thứ nồi đưa vào đun nồi thứ hai, thứ nồi hai đưa vào đun nồi ba thứ nồi cuối vào thiết bị ngưng tụ Còn dung dịch vào từ nồi sang nồi kia, qua nồi bốc môt phần, nồng độ dần tăng lên Điều kiện cần thiết để truyền nhiệt nồi phải có chênh lệch nhiệt độ đốt dung dịch sơi, hay nói cách khác chênh lệch áp suất đốt thứ nồi, nghĩa áp suất làm vi ệc nồi phải giảm dần thứ nồi trước đ ốt c nồi sau.Thông thường nồi đầu làm việc áp suất dư, nồi cuối làm việc áp suất thấp áp suất khí 1.2.2 Các phương pháp cô đặc − Phương pháp nhiệt (đun nóng): dung dịch chuyển từ trạng thái lỏng sang trạng thái rắn tác dụng nhiệt áp suất riêng phần áp suất tác dụng lên mặt thoáng chất lỏng − Phương pháp lạnh: hạ thấp nhiệt độ đến mức cấu tử tách dạng tinh thể đơn chất tinh khiết, thường kết tinh dung môi để tăng nồng độ chất tan Tùy theo tính chất cấu tử áp suất bên ngồi tác dụng lên mặt thống mà q trình kết tinh xảy nhiệt độ cao hay thấp phải dùng đến máy lạnh Phương pháp nhiệt Phương pháp lạnh Dễ bị nhiệt cục làm hỏng sản Sản phẩm không bị hỏng nhiệt phẩm Sản phẩm dễ bị thay đổi màu sắc, đôi Sản phẩm không thay đổi màu sắc, có mùi khơng có mùi Hiệu suất cô đặc cao Hiệu suất cô đặc thấp Thiết bị đơn giản Thiết bị phức tạp 1.2.3 Ứng dụng cô đặc − Dùng sản xuất thực phẩm: đường, mỳ chính, nước trái − Dùng sản xuất hóa chất: NaOH, NaCl, CaCl2, muối vơ 1.2.4 Phân loại theo phương pháp thực trình: Người ta phân loại thiết bị đặc theo: • Nguyên lý làm việc: Thiết bị làm việc gián đoạn, làm việc liên tục • Theo áp suất làm việc bên thiết bị: áp suất dư; áp suất khí quyển; áp suất chân khơng • Theo phương pháp cấp nhiệt: thiết bị dùng (thường dùng nhiều cả); thiết bị dùng nước nóng, dầu nóng; thiết bị dùng điện; thiết bị dùng khói phản ứng cháy • Theo cấu tạo thiết bị: thiết bị có buồng đốt giàn ống đứng, nằm ngang, nằm nghiêng; buồng đốt treo Ngoài loại đốt nóng nước thường chia làm loại gồm ba nhóm chủ yếu: Nhóm 1: • Dung dịch đối l ưu tự nhiên (tuần hoàn t ự nhiên) dùng đ ặc dung d ịch lỗng, độ nhớt thấp, đ ảm bảo s ự tuần hoàn d ễ dàng qua b ề m ặt truy ền nhi ệt Gồm: + Có buồng đốt (đ ồng tr ục bu ồng b ốc), có th ể có ống tu ần hồn ngồi + Có buồng đ ốt ngồi (khơng đ ồng tr ục bu ồng b ốc) • Nhóm 2: Dung dịch đ ối l ưu cưỡ ng bức, dùng bơm đ ể t ạo v ận t ốc dung d ịch t 1,5 3,5 m/s bề mặt truy ền nhi ệt Có ưu điểm: tăng cườ ng hệ số truy ền nhi ệt, dùng cho dung dịch đ ặc s ệt, đ ộ nhớt cao, gi ảm bám c ặn, k ết tinh b ề m ặt truy ền nhiệt Gồm: + Có buồng đ ốt trong, ống tu ần hồn ngồi + Có buồng đ ốt ngồi, ống tu ần hồn ngồi • Nhóm 3: Dung dịch chảy thành màng mỏng, ch ảy l ần tránh ti ếp xúc nhi ệt lâu làm biến chất sản phẩm Đ ặc biệt thích hợp cho dung d ịch th ực ph ẩm nh dung dịch nướ c trái cây, hoa ép…, g ồm: + Màng dung dịch ch ảy ngược, có bu ồng đ ốt hay ngồi: dung d ịch sơi tạo bọt khó vỡ + Màng dung dịch ch ảy xi, có bu ồng đ ốt hay ngồi: dung d ịch sơi tạo bọt bọt dễ vỡ 1.3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ - THUYẾT MINH QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ 1.3.1 Lựa chọn phương án thiết kế Theo tính chất nguyên liệu, ưu nhược điểm thiết bị nói ta chọn loại thiết bị đặc ba nồi ngược chiều phòng đốt treo  Ưu điểm: Khi đặc ngược chiều dung dịch có nhiệt độ cao vào nồi đầu, nhiệt độ lớn nên độ nhớt không tăng Kết hệ số truyền nhiệt nồi khơng giảm Ngồi lượng bốc cuối nồi s ẽ nhỏ cô đặc ngược chiều, lượng nước dùng làm ngưng tụ thiết bị ngưng tụ nhỏ Hệ thống thường dùng cho dung dịch có độ nhớt cao, ăn mòn  Nhược điểm: Do dung dịch từ nơi có áp suất thấp đến nơi có áp suất cao nên không t ự di chuyển mà phải sử dụng bơm để vận chuyển dung dịch, làm tăng chi phí 1.3.2 Thuyết minh quy trình công nghệ Dung dịch ban đầu thùng chứa nguyên liệu (1) bơm ly tâm (2) bơm lên thùng cao vị (3) qua van tiết lưu điều chỉnh lưu lượng qua lưu lượng kế (16) sau vào thiết bị gia nhiệt (4) Tại thiết bị gia nhiệt dung dịch gia nhiệt đến nhiệt độ sôi nồi Sau trình gia nhiệt dung dịch chuyển qua nồi qua cửa số (5) Tại nồi dung dịch NaCl bốc phần buồng bốc, thứ thoát lên qua thi ết bị ngưng tụ, ngưng tụ cịn lượng khí khơng ngưng cịn lại bơm chân khơng hút ngồi sau qua thiết bị thu hồi bọt vào thiết bị baromet Nước ngưng tụ nồi qua cửa (10) bể chứa nước ngưng Còn sản phẩm nồi bơm vào nồi làm nguyên liệu để tiếp tục q trình đặc, sản phẩm nồi bơm làm nguyên liệu cô đặc nồi 1, tiếp tục cô đặc đến đạt nồng độ u cầu đưa sản phẩm ngồi vào bể chứa sản phẩm (17) Ở nồi đốt cung cấp từ ngồi vào, cịn nồi đốt thứ nồi 1, đốt nồi thứ nồi 2, thứ nồi vào thiết bị ngưng tụ baromet Chọn: P2 = Pkq = 1,033.9,81.104 = 101337,3 (N/m2) Vậy công suất tiêu hao bơm chân không là: N = 1748,5 (W) Công suất động cơ: (CT II.250, ST QTTB T1/Trang 466) Với: + β: hệ số dự trữ công suất,thường lấy β =1,1÷1,15 chọn β = 1,12 + ηtr : hiệu suất truyền động , thường lấy 0,96÷0,99, chọn ηtr = 0,96 + ηđc : hiệu suất động cơ, lấy ηđc = 0,95 Vậy công suất động bơm chân không 2147,28 (W) 4.3.2 Bơm nước lạnh vào thiết bị ngưng tụ Chọn bơm ly tâm guồng để bơm nước lạnh lên thiết bị ngưng tụ, ta chọn chiều cao ống hút ống đẩy bơm là: Ho= 18 (m) Chiều dài toàn đường ống là: 22 (m) Đường kính ống dẫn nước: (chọn ω = m/s) Chọn d = 0,18 (m) Công suất động tính theo cơng thức sau: (CT II.189, ST QTTB T1/Trang 439) Với: + ρ: khối lượng riêng nước 25(oC) + N: công suất cần thiết bơm (kW) + Q: suất bơm (m3/s) + H: áp suất toàn phần (áp suất cần thiết để chất lỏng chảy ống) + η: hiệu suất bơm, chọn η = 0,85 (Bảng II.32, ST QTTB T1/ Trang 439, chọn η = 0,8 ÷ 0,94) Tính Q: Với: Gn: lượng nước lạnh tưới vào thiết bị ngưng tụ (kg/s) Tính H: H = Hm + Ho+ Hc (m) (CT II.185, ST QTTB T1/Trang438) Trong đó: + Hm : trở lực thủy lực mạng ống + Hc : chênh lệch áp suất cuối ống đẩy đầu ống hút + Ho : tổng chiều dài hình học mà chất lỏng đưa lên ( gồm chiều cao hút chiều cao đẩy ) Tính Hm : Tính Hm : Với: + l: chiều dài toàn ống, l = 22(m) + d: đường kính ống, d = 0,18(m) + ω: tốc độ nước ống (m/s) (Chọn ω = m/s) + λ: hệ số ma sát + Σξ: trở lực chung Hệ số ma sát xác định qua chế độ chảy Re: (II.42, ST QTTB T2/trang 370) Với: + µ: độ nhớt nước 30(oC), µ = 0,8007.10-3(N.s/m2) ( Bảng I.102, ST QTTB T1/Trang 94) Nên ống có chế độ chảy xốy Tính hệ số ma sát: (CT II.65, ST QTTB T1/Trang 380) Với: + Δ: độ nhám tương đối xác định theo cơng thức sau: Trong đó: + dtđ: đường kính tương đương ống (m) + ε: độ nhám tuyệt đối, ε = 0,1(mm) (W/m.độ) Tổng trở lực : theo bảng II.16, ST QTTB T1/Trang 382; ta có: Σξ cửa vào = 0,5 (Bảng N010) Σξ cửa = (Bảng N010) ξkhuỷu ống = 0,38 (6 khuỷu) (Bảng No29) ξvan tiêu chuẩn = 4,1 (Bảng N037) ξvan chắn = 0,5(Bảng N045) ⇒ Σ ξ = 0,5 + + 0,38.6 + 4,1 + 0,5 = 8,38 Vậy: Chênh lệch áp suất cuối ống đẩy đầu ống hút: Với: P1, P2: áp suất tương ứng đầu ống hút, cuối ống đẩy • Áp suất tồn phần bơm là: H = 2,152 + 18 + (- 7,03) = 13,122 (m) • Công suất bơm: • Công suất động điện: Người ta thường lấy động có cơng suất lớn cơng suất tính tốn đ ể tránh tượng tải Vì Nđc nằm khoảng – 50 kW nên tra bảng II.33, ST QTTB T1/ Trang 440, chọn hệ số dự trữ β =1,15 Suy ra: N = β.Nđc =1,15.5,446 = 6,263 (KW) 4.3.3 Bơm dung dịch lên thùng cao vị Chọn bơm ly tâm với chiều cao hút chiều cao đẩy 18 (m) Cơng suất bơm tính theo cơng thức: (CTII.189, ST QTTB T1/Trang 439) Với: + η: hiệu suất bơm, chọn η = 0,85 (Bảng II.32, ST QTTB T1/Trang 439) + ρ: khối lượng riêng NaCl có C = 12 %, t = 25(oC) (Bảng I.59, ST QTTB T1/ Trang 46) ρ= 1083,65 (kg/m3) + Q : suất bơm (m3/s) + H : áp suất cần thiết để dung dịch chuyển động ống Tính Q: Với: Gđ : lượng dung dịch đầu (kg/s) Tính H: H = Hm + Ho+ Hc (m) (CT II.185, ST QTTB T1/Trang438) Trong đó: + Hm : trở lực thủy lực mạng ống + Hc : chênh lệch áp suất cuối ống đẩy đầu ống hút + Ho : tổng chiều dài hình học mà chất lỏng đưa lên (gồm chiều cao hút chiều cao đẩy ), chọn Ho = 18 (m) Tính Hm : (chọn ωn = m/s) Chọn d = 0,06 (m) µdd = 1,124.10-3(N.s/m2) (Bảng I.107, ST QTTB T1/Trang 100) Hệ số ma sát tính qua chế độ chảy Re: Nên ống có chế độ chảy xốy Tính hệ số ma sát: (CT II.65, ST QTTB T1/Trang 380) Với: Δ: độ nhám tương đối xác định theo cơng thức sau: Trong đó: + dtđ: đường kính tương đương ống (m) + ε: độ nhám tuyệt đối, ε = 0,1(mm) (W/m.độ) ⇒ Σ ξ = 0,5 + + 0,38.3 + + 8,61 = 15,25 Tổng trở lực : theo bảng II.16, ST QTTB T1/Trang 382; ta có: Σξ cửa vào = 0,5 (Bảng N010) Σξ cửa = (Bảng N010) ξkhuỷu ống = 0,38 (3 khuỷu) (Bảng No29) ξvan tiêu chuẩn = 4,0(Bảng N037) ξvan chắn = 8,61 (Bảng N045) Vậy: Chênh lệch áp suất cuối ống đẩy đầu ống hút: Với: P1, P2: áp suất tương ứng đầu ống hút, cuối ống đẩy • Áp suất tồn phần bơm là: H = 4,83 + 18 + 27,68 = 50,51 (m) • Cơng suất bơm: • Cơng suất động điện: Người ta thường lấy động có cơng suất lớn cơng suất tính tốn đ ể tránh tượng tải Vì Nđc nằm khoảng – kW nên tra bảng II.33, ST QTTB T1/ Trang 440, chọn hệ số dự trữ β =1,4 Suy ra: N = β.Nđc =1,4.3,196 = 4,474 (KW) 4.3.4 Bơm dung dịch từ nồi vào nồi - Chọn bơm ly tâm với chiều cao hút chiều cao đẩy (m) - Công suất bơm tính theo cơng thức: Với: : hiệu suất bơm, chọn =0,85 Dung dịch khỏi nồi có: x3=11,081% nhiệt độ 79,857(oC) (Tra bảng I.23,STQTTB,T1/Trang 35) ta có: = 1053,55 (kg/m3) = 0,460.10-3(N.s/m2) Q: suất bơm (m3/s) H: áp suất cần thiết để dung dịch chuyển động ống H=Hm+Hc+Ho Với: Hm: trở lực mạng ống Hc: chênh lệch áp suất cuối ống đẩy, đầu ống hút Ho: chiều cao ống hút đẩy, chọn: Ho=8(m) • Tính Q : Với: Gđ lượng dung dịch đầu (kg/s) • Tính H : Tính Hm: - Ta có: (chọn ) Chọn d = 0,08(m) - Hệ số ma t tính qua chế độ chảy Re: Có chế độ chảy xoáy, suy ra: (CT II.65, STQTTB, T1/Trang 380) Với: :là độ nhám tương đối xác định theo công thức sau: Trong đó:d tđ: đường kính tương đối ống.(m) :độ nhám tuyệt đối, =0,1(mm) = 0,022(W/m.độ) Tổng trở lực:theo bảng II.16,STQTTB,T1/Trang 382; ta có: cửa vào= 0,5 (Bảng N 10) cửa ra= (Bảng N 10) khuỷu ống= 0,38 (3 khuỷu) (Bảng N 29) van tiêu chuẩn= 4,45 (2 cái) (Bảng N 37) van chắn= 0,5(Bảng N 45) Chênh lệch áp suất cuối ống đẩy đầu ống hút: Với: P1, P2: áp suất tương ứng đầu ống hút, cuối ống đẩy - Áp suất toàn phần bơm: H= 0,9558+9,22+8= 18,176(m) - Công suất bơm: - Công suất động điện: Người ta thường lấy động có cơng suất lớn cơng suất tính tốn đ ể tránh tượng tải Vì Ndc < 1KW (tra bảngII.33,STQTTB,T1/Trang 440) chọn hệ số dự trữ =2  Suy ra: N =.Nđc = 2.0,975 = 1,95(KW) 4.3.5 Bơm dung dịch từ nồi vào nồi - Chọn bơm ly tâm với chiều cao hút chiều cao đẩy (m) - Cơng suất bơm tính theo cơng thức: Với: : hiệu suất bơm, chọn =0,85 Dung dịch khỏi nồi có: x2=14,588 % nhiệt độ 102,66( oC) (Tra bảng I.23,STQTTB,T1/Trang 35) ta có: = 1059,2(kg/m3) = 0,496.10-3(N.s/m2) Q: suất bơm (m3/s) H: áp suất cần thiết để dung dịch chuyển động ống H=Hm+Hc+Ho Với: Hm: trở lực mạng ống Hc: chênh lệch áp suất cuối ống đẩy, đầu ống hút Ho: chiều cao ống hút đẩy, chọn: Ho=8(m) • Tính Q : Với: Gđ lượng dung dịch đầu (kg/s) (m3/s) • Tính H : - Ta có: (chọn ) Chọn d = 0,08(m) - Hệ số ma t tính qua chế độ chảy Re: 9,97 > 104 Có chế độ chảy xốy, suy ra: (CT II.65, STQTTB, T1/Trang 380) Với: :là độ nhám tương đối xác định theo công thức sau: Trong đó:d tđ: đường kính tương đối ống.(m) :độ nhám tuyệt đối, =0,1(mm) = 0,023(W/m.độ) Tổng trở lực:theo bảng II.16,STQTTB,T1/Trang 382; ta có: cửa vào= 0,5 (Bảng N 10) cửa ra= (Bảng N 10) khuỷu ống= 0,38 (3 khuỷu) (Bảng N 29) van tiêu chuẩn= 4,45 (2 cái) (Bảng N 37) van chắn= 0,5(Bảng N 45) Vậy: - Chênh lệch áp suất cuối ống đẩy đầu ống hút: Với: P1, P2: áp suất tương ứng đầu ống hút, cuối ống đẩy - Áp suất toàn phần bơm: H= 0,936+19,628+8= 28,564(m) - Công suất bơm: - Công suất động điện: ==1,22(KW) Người ta thường lấy động có cơng suất lớn cơng suất tính tốn đ ể tránh tượng tải Vì Ndc > 1KW (tra bảngII.33,STQTTB,T1/Trang 440) chọn hệ số dự trữ =1,3  Suy ra: N =.Nđc = 1,3.1,22 = 1,586 (KW) 4.3.6 Bơm dung dịch từ nồi sang bể chứa sản phẩm: Chọn bơm ly tâm với chiều cao hút chiều cao đẩy 1(m) Chiều dài ống 10 (m) Cơng suất bơm tính theo cơng thức: (CTII.189,STQTTB,T1/439) Với: : hiệu suất bơm, chọn = 0,85 : khối lượng riêng dung dịch có C =25%; t = 128,94(oC) = 1121,9(kg/m3) Q : suất bơm (m3/s) G: lưu lượng bơm (Kg/s) H : áp suất cần thiết để dung dịch chuyển động ống H= Hm+ Hc+Ho Với: Hm: trở lực mạng ống Hc: chênh lệch áp suất cuối ống đẩy, đầu ống hút Ho: chiều cao ống hút đẩy, chọn: Ho=1(m)  Tính Hm Chọn đường kính ống hút đẩy dung dịch d = 50(mm) 0,504(m/s) = 0,166.10-3(N.s/m2) Hệ số ma sát tính qua chế độ chảy Re: Có chế độ chảy xốy, suy ra: Với: Tổng trở lực: theo bảng II.16,STQTTB,T1/Trang 382; ta có: cửa vào= 0,5 (Bảng N 10) cửa ra= (Bảng N 10) 0 Co 90 = 0,38 (3 cái) (Bảng N 29) van tiêu chuẩn= 4,1 (Bảng N 37) van chiều= 11,43 (Bảng N 47) Vậy: Tính Hc: P1: áp suất đầu ống hút, P1=0.258(at) (bỏ qua áp suất thủy tĩnh cột chất lỏng ống truyền nhiệt) P2: áp suất cuối ống đẩy, P2=1at Áp suất toàn phần bơm: H= 1+ 0,24 + 6,61 = 7,85(m) Công suất bơm: Công suất động điện: Người ta thường lấy động có cơng suất lớn cơng suất tính tốn đ ể tránh tượng tải Vì Ndc