Chung cư cao tầng an cư

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO TẦNG AN CƯ GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG SVTH:LÊ THÀNH NHÂN MSSV:15149153 SKL006250 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƢ CAO TẦNG AN CƢ GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: LÊ THÀNH NHÂN MSSV: 15149153 Khóa: 2015 - 2019 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 06 năm 2019 LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trƣờng đại học, đồng thời mở trƣớc mắt ngƣời hƣớng vào sống thực tế tƣơng lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức đƣợc học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận đƣợc nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy Nguyễn Văn Tiếng với quý Thầy Cô môn khoa Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng nhƣng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận đƣợc dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 11 tháng năm 2019 Sinh viên thực LÊ THÀNH NHÂN THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learningprocess, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the Graduation essay key to finish this Because of limit Experiant, the mistske is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! HCMC June, 2019 SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student :LE THANH NHAN Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 15149153 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : NIGHT BLUE APARTMENT CONTENT THEORETICAL AND COMPUTATIONAL PARTS: a Architecture: Reproduction of Architectural Drawings b Structure: Calculate and Design the Typical Floor Calculate and Design the Typical Staircase Make Model, Calculate and Design the Typical Frame Walls c Foundation: Synthesis of Geological Data Design of Auger-cast Piles PRESENT AND DRAWING 01 Present and 01 Appendix 20 Drawing A1: ( 05 Architecture, 15 Structure ) INSTRUCTOR DATE OF START OF THE TASK : Dr TRAN VAN TIENG : 04/02/2019 DATE OF COMPLETION OF THE TASK : 26/6/2019 HCMC June,2019 Confirm of Instructor Confirm of Faculty TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giáo viên hƣớng dẫn TS TRẦN VĂN TIẾNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2019 Giáo viên hƣớng dẫn TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giáo viên phản biện : NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2019 Giáo viên phản biện MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN CHƢƠNG I - TỔNG QUAN GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích sử dụng cơng trình 1.1.2 Vị trí cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.1.3.1 Loại cơng trình 1.1.3.2 Số tầng 1.1.3.3 Cao độ 1.1.3.4 Diện tích xây dựng 1.1.3.5 Cơng cơng trình 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt đứng 1.2.3 Giải pháp giao thông cơng trình 1.2.3.1 Giao thông đứng 1.2.3.2 Giao thông ngang 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp thoát nƣớc 1.4.3 Hệ thống thơng gió 1.4.4 Hệ thống chiếu sáng 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chửa cháy 1.4.6 Hệ thống chống sét 1.4.7 Hệ thống thoát rác CHƢƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.1 GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN 2.1.1 Giải pháp kết cấu theo phƣơng đứng 2.1.2 Giải pháp kết cấu theo phƣơng ngang 2.3 GIẢI PHÁP VẬT IỆU 2.4 GIẢI PHÁP KẾT CẤU NỀN MÓNG 2.5 BỐ TRÍ HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC 2.5.1 Nguyên tắc bố trí kết cấu chịu lực 2.5.2 Sơ kích thƣớc tiết diện 2.5.2.1 Sơ chọn tiết diện dầm khung 2.5.2.2 Sơ chọn tiết diện cột 2.5.2.3 Sơ chọn tiết diện vách lõi thang máy 11 2.5.2.4 Sơ chiều dày sàn 11 CHƢƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 13 3.1 MẶT BẰNG KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 13 3.2 SƠ BỘ CHIỀU DÀY SÀN 13 3.3.2 Hoạt tải 14 3.4 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 16 3.4.1 Mô hình Robot structural 16 3.4.2 Tính tốn cốt thép 17 3.4.2.2 ý thuyết tính tốn 19 3.4.3 Kiểm tra độ võng sàn phần mềm Robot Structure 22 3.4.3.1 Kiểm tra độ võng đàn hồi sàn 22 3.4.4 Kiểm tra vết nứt sàn Robot Structure 23 CHƢƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 24 4.1 Kích thƣớc sơ bộ: 24 4.2 Tải trọng: 25 4.2.1 Tĩnh tải 25 4.2.2 Hoạt tải 25 4.2.3 Sơ đồ tính 26 4.1.4 Mơ hình phân tích 3D 26 4.2 Tính tốn cốt thép 28 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 30 5.1 TẢI TRỌNG 30 5.1.1 Tĩnh tải 30 5.1.2 Hoạt tải 31 5.1.3 Tải trọng gió 31 5.1.3.1 Tính tốn thành phần tĩnh 32 5.1.3.2 Tính tốn thành phần động 33 5.1.4 Tải trọng động đất 40 Tổ hợp tải trọng 45 5.2 MƠ HÌNH TÍNH TỐN 47 5.2.1 Chuyển vị đỉnh cơng trình 47 5.2.3 Tính tốn dầm sàn tầng điển hình ( tầng 3) 48 5.2.3.1 Tính tốn cốt thép dọc 48 Kiểm tra khả chịu lực 49 5.2.3.2Tính cốt đai gia cƣờng dầm dầm phụ 50 5.2.3.3 Tính tốn cốt đai dầm tầng điển hình 51 5.2.3.4 Cấu tạo kháng chấn cho dầm : 52 5.2.3.5 Neo nối cốt thép : 53 5.2.4 Thiết kế cột 54 5.2.4.1 Khái niệm nén lệch tâm xiên 54 5.2.4.2 Cốt thép đai 60 5.2.3 TÍNH VÁCH KHUNG TRỤC 60 5.4.3.1 Lý thuyết tính tốn 60 5.4.3.2 Các bƣớc tính toán thép dọc cho vách 61 5.4.2.3 Tính tốn cốt ngang cho vách cứng 63 5.4.2.4 Tính tốn cốt thép cho trƣờng hợp cụ thể 63 CHƢƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG 67 6.1Tổng quan móng 67 6.2 khảo sát địa chất cơng trình xây dựng 67 6.3 Phƣơng án thiết kế móng cơng trình 69 6.4 Tính tốn cọc cơng trình 69 6.4.1 Chọn kích thƣớc, vật liệu chiều sâu chôn cọc 69 6.4.2Tính tốn sức chịu tải cọc 70 i bt 571.08   6.87   khơng cần tính lún cho m i gl 83.07 6.8.4 Kiểm tra xuyên thủng móng M2 1728 300 2972 228 2000 1472 1000 1000 5000 Hình 6.14: Mặt cắt tháp xuyên thủng móng M3 Ta có: ho = 1.95m, c  0.64m um = 2(hc + bc + c) Fcx  R bt u m h o ho 1.95  11.2 103  2(1    0.64) 1.95   36504(kN) c 0.64 Lực xuyên thủng FXT   P = 11868 (kN) < Fcx = 36504 (kN) 99 6.8.5 Thiết kế cốt thép đài móng M3 Hình 6.15 Moment theo phương X Hình 6.16 Moment theo phương y 100 Tính thép đài móng: Giả thiết a = 200 mm ho = h – a Áp dụng cơng thức tính tốn:  R bh M m     1- 1- 2 m  s  b o Rbbho Rs Bảng 6.25 Bảng tính thép theo phương X,Y Chọn thép Phần tử lớp Phƣơng M (kN.m) b (mm) ho (mm) As(mm2) Ø a As chọn chọn% lớp dƣới Móng M2 lớp X 1016.30 1000 1800 Y 930.29 1000 1800 X 462.22 1000 1800 Y 299.49 1000 1800 0.0207 0.0189 0.0094 0.0061 101 1520.81 0.08 20 200 1570.00 0.08 1390.86 0.08 20 200 1570.00 0.08 687.73 0.04 14 200 769.30 0.04 444.87 0.02 14 200 769.30 0.04 6.9 Thiết kế móng M4 6.9.1Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc Bảng 6.26 nội lực móng lõi thang M4 Story TẦNG HẦM TẦNG HẦM TẦNG HẦM Corewall Load P VC34 COMBO 21 62021.11 VB34 COMBO 20 61886.59 123907.7 M2 7059.43 6094.96 13154.39 M3 -29964.8 29654.34 -310.48 Nội lực: Lực tác dụng lớn lên móng MLT: Ntt = 123907.7 (kN) Chiều cao đài cọc: 2m Sơ số lƣợng cọc: - Sức chịu tải cọc sử dụng: Rcd = 7300(kN) N tt 123907.7 - n coc = 1.4×  = 1.4× = 23.86 Chọn 24 cọc N cd 7300 - Chọn kích thƣớc đài cọc bố trí nhƣ sau: Hình 6.18 : Mặt bố trí cọc lỗ thang máy Kiểm tra điều kiện tải tác dụng đầu cọc Do bố trí cọc đài móng lõi thang phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích đƣợc kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng lõi thang đƣợc thực với hỗ trợ phần mềm RSAP 102 Sử dụng phần mềm RSAPđể mơ hình với hệ số Point Spring k=P/S theo phụ lục B TCVN 10304-2014 s N 0.765  5126.82   0.026 G1L 3753.024  40 Độ cứng cọc đơn: k P 7300   280769(kN / m) s 0.026 Hình 6.17 : Phản lực đầu cọc móng lỗi thang máy MLT Bảng 6.27 Bảng kết phản lực đầu cọc lớn = 5316.29 (kN)  Qa = 5100 (kN)  P Kiểm tra điều kiện:  imax  Pimin  Kết luận: Phản lực đầu cọc đạt yêu cầu 6.9.2 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc * Nội lực kiểm tra: 103 Bar/Node/Case NTT (kN) MyTT(kN.m) 317/2760/15 (C) 317/2760/16 (C) 317/2760/17 (C) 317/2760/18 (C) 317/2760/19 (C) 317/2760/20 (C) 317/2760/21 (C) 317/2760/22 (C) 317/2760/23 (C) 317/2760/24 (C) 317/2760/25 (C) 317/2760/26 (C) 317/2760/27 (C) 110840 95398 95378.4 95449.8 95326.6 109304 109286 109351 109240 109764 94324.2 94309.7 94346.4 -229.09 64454.3 -64741 -107.9 -179.18 57917.6 -58358 -188.45 -252.61 -239.34 55257.8 -55587 -96.24 MxTT (kN.m) 8341.99 4973.67 5112.99 -223693 233780 7949.43 8074.82 -197851 213875 8479.74 5154.56 5255.8 -206974 NTC (kN) 96382.61 82954.78 82937.74 82999.83 82892.7 95046.96 95031.3 95087.83 94991.3 95446.96 82021.04 82008.43 82040.35 MyTC (kN.m) -199.209 56047.22 -56296.5 -93.8261 -155.809 50363.13 -50746.1 -163.87 -219.661 -208.122 48050.26 -48336.5 -83.687 MxTC (kN.m) 7253.904 4324.93 4446.078 -194516 203287 6912.548 7021.583 -172044 185978.3 7373.687 4482.226 4570.261 -179977 * Xác định kích thước khối móng quy ước: Quan niệm cọc đất cọc làm việc đồng thời nhƣ khối móng đồng đặt lớp đất bên dƣới mũi cọc Mặt truyền tải khối móng quy ƣớc đƣợc mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở (theo mục 7.4.4, TCVN 10304:2014) Góc ma sát trung bình: tb   i h i h  1442  i tb  3.675 Trong đó: i: Góc ma sát tính tốn lớp đất có chiều dày li mà cọc xuyên qua; hi : Chiều dài đoạn cọc lớp đất thứ “i” Hình 6.18 : Khối móng quy ước cho móng lỗi thang máy Diện tích đáy khối móng quy ƣớc tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu: 104   Lqu  (Ld  D)  Lc tan  tb   (17  1.0)   40  tan(3.675)  21.138 (m)     Bqu  (Bd  D)  Lc tan  tb   (11  1.0)   40  tan(3.675)  15.14 (m)   A qu  Bqu  Lqu  320.029(m ) Trọng lƣợng cọc đài cọc: W1  Vcoc  Vdai   bt  (1178.097  17 11)  25  41352.425(kN ) Trọng lƣợng lớp đất khối móng quy ƣớc: tb  10.529(kN / m3 ) W2  (Lm  Bm  Hm  Vcoc )   td  (40  320.209 1178.097) 10.53  226069.065(kN) Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc: Wqu  W1  W2  267421.490 kN Tải trọng quy đáy khối móng quy ƣớc: Với Nd  N  Wqu ;Mxd  M x ;M yd  M y tc tc tc tc tc tc Bảng 6.28 Tải trọng qui đáy khối móng quy ước MyTC MxTC NDTC (kN) (kN.m) (kN.m) 363804.1 -199.209 7253.904 350376.3 56047.22 4324.93 350359.2 -56296.5 4446.078 350421.3 -93.8261 -194516 350314.2 -155.809 203287 362468.4 50363.13 6912.548 362452.8 -50746.1 7021.583 362509.3 -163.87 -172044 362412.8 -219.661 185978.3 362868.4 -208.122 7373.687 349442.5 48050.26 4482.226 349429.9 -48336.5 4570.261 349461.8 -83.687 -179977 105 Áp lực đất dƣới đáy móng: Vơi độ lệch tâm moment: M tcyd M tc e x  xd ;e  y N dtc N dtc Bảng 6.29 áp lực đất đáy móng TC  tc max ND ex (m) ey (m) (kN) (kN/m2) 96382.61 -5.476E-04 0.019939 1149.5676 82954.78 1.600E-01 0.012344 1096.02495 82937.74 -1.607E-01 0.01269 1095.78747 82999.83 -2.678E-04 -0.55509 1095.7472 82892.7 -4.448E-04 0.580299 1096.06534 95046.96 1.389E-01 0.019071 1133.80478 95031.3 -1.400E-01 0.019372 1133.5956 95087.83 -4.520E-04 -0.47459 1133.56839 94991.3 -6.061E-04 0.513167 1133.83478 95446.96 -5.735E-04 0.020321 1134.97525 82021.04 1.375E-01 0.012827 1093.09438 82008.43 -1.383E-01 0.013079 1092.89648 82040.35 -2.395E-04 -0.51501 1092.77189 max tc max  N dtc Aqu  6e 6e y   1  x    1149.5676kN / m L B m m    tc  N dtc Aqu  6e 6e y   1  x    745.6217 kN / m L B m m    tc (Kn/m2) 1150.284 1001.963 1204.049 745.6217 1460.391 1054.618 1236.494 823.9115 1467.204 1147.591 1013.701 1187.061 768.7355 (max  tc max   tc )  947.59kN / m2 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362:2012: m  m2 R tc  A  b   II  B  h   '  D  cII   II  h k tc  tctb    Sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362:2012: 1.3  20.3  17.7 10.3  7.8 10.38  14.9 10.8  'II   10.8(kN/m2 ) 41.7 II = 12o15’ A = 0.24, B = 2.00, C = 4.45;  ktc m1 m2 c  II  II ' A B C 1.1 26.556 10.8 10.8 0.24 4.45 1  0.24  9.649 10.8   40 10.8  4.45  26.556  10.8 1.57    1249.428(kN/m2 ) R tc  106 ho tc  max  1149.56 kN / m2  1.2 Rtc  1500 kN / m  tc  745.621 kN / m2  ó :   tc tc  tb  947.59 kN / m  R  1249.31 kN / m 6.9.3 Tính lún móng M-LTM Chia lớp đất dƣới mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=1.0m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: W 267421.490 0bt  qu   614.03(kN/m ) A qu 320.209 ibt  (ibt1)   i h i Trong đó: igl  k 0i gl(i1) : Ứng suất gây lún đáy lớp thứ “i” koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số qu/Bqu 2Z/Bqu       947.59  614.025  333.565 (kN/m ) gl tc tb bt Ta có: i bt 614.03   1.84   cần tính lún cho móng gl i 333.565 Điều kiện độ lún móng cho phép : n n e  e2i S   S   1i h  S  10(cm) i1 i i1  e1i i ( Theo Phụ lục E TCVN 10304-2014) Bảng 6.30 : Quan hệ e-p P (kN/m2) e 50 0.538 100 0.527 0,545 0,54 0,535 0,53 0,525 0,52 0,515 0,51 0,505 0,5 0,495 0,49 400 0.495 200 0.512 y = -0,021ln(x) + 0,6209 R² = 0,9912 50 100 150 200 250 300 Hình 6.19: Biểu đồ quan hệ e-p 107 350 400 450 Bảng 6.31: Bảng tính lún móng M4 phân tố 1.0 điểm z(m) 2z/b ko σbt (kN/m2) σgl (kN/m2) h(m) 0.0 0.0 0.000 1.000 579.998 220.545 58.85 1.0 1.0 0.192 0.981 590.798 216.355 59.85 2.0 P2 (kN/m2) e1 e2 S (m) 585.398 803.848 0.487 0.480 0.005 2.0 0.384 0.962 601.598 212.164 3.0 0.576 0.890 612.398 196.285 4.0 0.768 0.813 623.198 179.303 0.959 0.723 633.998 159.454 811.223 0.486 0.480 0.004 805.592 0.486 0.480 0.004 tiep tuc 628.598 5.0 0.005 62.85 5.0 5.0 0.480 tiep tuc 617.798 4.0 0.487 61.85 4.0 797.977 0.486 0.481 0.003 63.85 6.0 tiep tuc 639.398 6.0 6.0 1.151 0.630 644.798 138.943 64.85 7.0 7.0 1.343 0.550 655.598 121.300 65.85 788.600 108 0.485 0.481 0.003 tiep tuc 650.198 780.320 2 Ta có lớp phân tố thứ có σbt = 655.598(kN/m ) > 5×σgl = 606.5(kN/m )  Dừng tính lún Với độ lún s = 0.027 m = 2.7 cm < cm  Thỏa điều kiện lún móng tiep tuc tiep tuc 606.998 3.0 810.458 60.85 3.0 điểm dừng tiep tuc 596.198 2.0 7.0 P1 (kN/m2) 0.485 0.481 0.003 dung 6.9.4 Kểm tra xuyên thủng móng M-LTM Cơng thức chung xác định lực chống xun theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574-2012 Fcx  R bt u m h o ho C Trong đó: Fcx: lực chống xuyên thủng; : hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8; Rbt cƣờng độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B30  Rbt = 1.2 MPa; um: chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng; ho: chiều cao làm việc đài; C: chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phƣơng ngang; Vì chiều cao đài m nên tháp xuyên thủng phủ hết đầu cọc Do ta cần kiểm tra theo điều kiện hạn chế Xem hệ vách nhƣ cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cọc biên gây Mặt 1: ho = 1.95 m, c =0.4ho= 0.78m Fcx1  R bt u m h o ho 1.95  11.2 103   (19  13.07   0.78) 1.95   393471(kN) c 0.78 Lực xuyên thủng FXT  NTT   P = 33907 (kN) < Fcx = 393471kN Mặt 2: ho = 1.95 m, c =ho= 1.95m Fcx  R bt u m h o ho 1.95  11.2 103   (19  13.7  1.95) 1.95   661635(kN) c 1.95 Lực xuyên thủng FXT  NTT   P = 33970 (kN) < Fcx = 661635 (kN) Kết luận: Điều kiện chống xuyên thủng đƣợc đảm bảo 109 6.9.5 Thiết kế cốt thép đài móng M2 Hình 6.20 Moment đài móng theo phương Y Hình 6.21 Moment đài móng theo phương X 110 Tính thép đài móng: Giả thiết a = 200 mm ho = h – a Áp dụng cơng thức tính tốn:  R bh M m     1- 1- 2 m  s  b o Rbbho Rs Bảng 6.32 Tính thép theo phương X,Y Chọn thép Phần tử lớp Phƣơng M (Kn.m) b (mm) ho (mm) As(mm2) Ø a As chọn chọn% lớp dƣới Móng M4 lớp X 1574.61 1000 1800 Y 3000.70 1000 1800 X 607.59 1000 1800 Y 742.64 1000 1800 0.0322 0.0624 0.0123 0.0151 111 2370.11 0.13 25 200 2453.13 0.13 4586.98 0.25 32 150 5358.93 0.29 905.38 0.05 14 150 1025.73 0.06 1108.15 0.06 20 200 1570.00 0.08 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [7] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [8] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [9 ] Sách “Hƣớng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [10] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [11] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [13] Võ Bá Tầm, Nhà cao tầng bê tông cốt thép - NXB Đại Học Quốc Gia TP.HCM [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 112 S K L 0 ... 600x800 Bảng 2.4: Kích thước cột biên Tầng Tầng hầm Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng 10 Tầng 11 Tầng 12 Tầng 13 Tầng 14 Tầng 15 Tầng 16 Tầng 17 Tầng 18 Struyền tải q N m2 kN/m2 (kN)... 1200x1300 1200x1300 15600 15600 15600 15600 Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng 10 Tầng 11 Tầng 12 Tầng 13 Tầng 14 Tầng 15 Tầng 16 Tầng 17 Tầng 18 Tầng 19 92.12 92.12 92.12 92.12 92.12 92.12 92.12... 10000m2 ≤ số tầng ≤20) 1.1.3.2 Số tầng Cơng trình có: tầng hầm, 20 tầng 1.1.3.3 Cao độ Cao độ chuẩn đƣợc chọn mặt đất tự nhiên : +0.00 m Cao độ tầng so với cao độ MĐTN : +1.200 m Cao độ mặt tầng hầm