Tuabin khí và tuabin hơi: các phương pháp rút KK ra khỏi bình ngưng

... 8.5 RÚT KHÔNG KHÍ RA KHỎI BÌNH NGƯNG Một tỉ lệ nhỏ kh /khí cũng làm giảm hệ số toả nhiệt đối lưu phía hơi rất nhiều, do vậy phải liên tục thải nó ra nhờ: Ejector hơi. Ejector ... hợp sau đó đi vào ống khuyếch tán; tốc độ của nó giảm dần và p tăng lên. Để thu hồi nhiệt và môi chất người ta đưa hỗn hợp hơi – không khí vào bình làm mát. Tại đây hầu hết hơi ngưng tụ, một ... cù...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 20:00

... Trước T cũng có một hay vài van cấp hơi nhưng các van này mở hoàn toàn ở mọi chế độ tải. Lưu lượng và áp suất hơi vào T thay đổi theo lượng nước cấp vào lò và nhiên liệu đưa vào buồng lửa. a. Ưu ... Dùng cho các tuabin nỏ hoặc các tuabin lớn vận hành với công suất ít thay đổi. 2. Điều chỉnh bằng nhóm ống phun: Lưu lượng hơi vào T được thay đổi nhờ một số VĐC bố trí song song v...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:58

... số biện pháp cơ bản để nâng cao η t của chu trình là: - Tăng nhiệt độ khí vào. - Hồi nhiệt khí thải. - p dụng các CT phức tạp. - Kết hợp chu trình khí/ hơi. 1. Tăng nhiệt độ khí trước tuabin Từ ... Thiết bò tuabin khí có hồi nhiệt Trong các TBK hiện đại có hồi nhiệt thường R = 0,6 ÷ 0,8 (0,9) và lượng nhiên liệu tiết kiệm được là (22 ÷ 28)%. Nhược điểm: thiết bò TĐN ki...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:59

... do hơi ẩm Những tầng cuối của T ngưng làm việc trong vùng hơi ẩm. Đầu tiên hơi bò quá lạnh, sau đó ngưng tụ tạo ra các hạt nước. Do trở thành tâm ngưng nên các hạt nước lớn dần lên. Chúng ... ma sát với bề mặt cánh + để bứt LB khỏi profile thì dòng chính phải tiêu tốn một b. TT xoáy sau mép ra (TT mép ra) . Khi dòng bao bò đứt, sau mép tạo các xoáy trôi theo dòng c...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:57

... là ở các tuabin cơng suất lớn và trong tầng điều chỉnh, do lưu lượng thể tích hơi nước bé nên cánh của các tầng đầu tiên rất ngằn nêngây nên tổn thất đầu cuối cánh. Do đó để giải quyết các ... xung lực trung áp α 1 = 18 ÷ 20 o Các tầng cuối (loại phản lực) α 1 = 25 ÷ 35 o - Góc ra tương đối β 2 : Ở các tầng XL cao áp β 2 = β 1 – (3 ÷ 5) o Ở các tầng cuối β 2 = β 1...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:58

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:59

... giữa các lớp TN và ĐC thông qua phân tích và x ử lý kết quả các bài KT như sau: - Lập bảng thống kê kết quả các bài kiểm tra trong quá trình TN; tính điểm trung bình cộng của lớp TN và lớp ... lớp TN và ĐC ở cùng một trường có đặc điểm và chất lượng học tập tương đương nhau. - Ngư ời thực hiện đề tài và GV cộng tác cùng có mặt trong các giờ dạy ở lớp TN và ĐC....

Ngày tải lên: 09/11/2012, 16:24

... η o,hd (1 – ζ g ) = η o,hd η g Tổn thất vào và tổn thất ra a.Tổn thất vào: xuất hiện trong các bộ phận dẫn hơi vào tuabin. Mức giảm áp suất hơi vào khi VĐC mở hoàn toàn: ∆p o = (0,02 ÷ 0,05)p o , ... nhỏ. Hầu hết QT giãn nở xảy ra trong vùng hơi ẩm. Ngoài ζ x , hiệu suất T còn bò tác động bởi ζ V và ζ R , TT do tốc độ ra, ma sát trong các ống dẫn, tách ẩm và BQNTG....

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:58

... ngay cả khi T chạy không tải (P = 0) vẫn cần một lượng hơi nhất đònh để khắc phục các tổn thất. a. T với phương pháp điều chỉnh công suất bằng tiết lưu Quan hệ G-P là tuyến tính trong toàn bộ dải ... )         −+ j oo P P k1k (7.5) Hệ số vận hành không tải k o có xu hướng tăng theo AS p z /p o . Ở các T ngưng k o = (0,05 ÷ 0,08) và ở T đối áp k o = (0,1 ÷ 0,2). H.7...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:58

... hơi trích điều chỉnh G t và lưu lượng hơi mới vào phần cao áp G CA . Người ta còn gọi là đồ thò các chế độ (hình 7-13). Nếu như ở T đối áp P sinh ra hoàn toàn phụ thuộc vào Q, do đó không sử dụng ... ĐTNL của tuabin có một cửa trích điều chỉnh Để đồng phát điện và cấp nhiệt cho HDN người ta sử dụng T có cửa trích hơi điều chỉnh. H.7-12: Sơ đồ TB T ngưng có một cửa trích ĐC ĐTNL...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 19:58