Sổ tay kết cấu thép - Section 4
Sổ tay kết cấu thép - Section 4
... kip-ft2y2,ft2N cos␣kips cos2␣0. 048 7 12,665 829.0 0. 24 1.000. 146 2 9,6 34 736.2 0.72 0.980. 243 6 6 ,46 9 568.0 1.17 0. 940 . 341 1 3,591 358.0 1.58 0.890 .43 85 1,381 1 54. 8 1.92 0.820.5360 15919.9 2.20 0.74TOTAL ... any section due to loads on the archyϭvertical ordinate of section measured from immovable hinge 4. 4SECTION FOURIϭmoment of inertia of arch cross sectionAϭcross-sectional area of arch at the sectionEϭmodulus ... the right-handside of Eqs. (4. 45) and (4. 46) can be equated. Thus,␦ϩ␦ϪXdϭVdϭVd (4. 47)VV VH V V r V s Vwhere Vsis the vertical force exerted at the crown of another rib s. HenceVϭV (4. 48)rsAnd...
- 61
- 638
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 1
... Hot-rolled30 30 49 2133 33 52 1836 36 53 1 740 40 55 1 545 45 60 1350 50 65 1155 55 70 9A606 Hot-rolled, cut length 50 70 22Hot-rolled, coils 45 65 22Cold-rolled 45 65 22A607 Hot- or cold-rolled45 ... and 5 42 63 21 18A588 4 maximum 1–5 50 70 21 18Over 4 to 5 max 1–5 46 67 21 —Over 5 to 8 max 1–5 42 63 21 —A572Grade 42 6 maximum 1–5 42 60 24 20Grade 50 4 maximum 1–5 50 65 21 18Grade 60 11⁄4maximum ... 2521⁄2to 4 Mechanical 25 30 0Ϫ3021⁄2to 4 Welded 35Fracture-critical members36F 4 Mech. / Weld.a25 70 40 1050F,† 50WF† 2 Mech. / Weld.a25 70 40 102 to 4 Mechanicala25 70 40 102 to 4 Weldedb30 70 40 ...
- 40
- 987
- 1
Sổ tay kết cấu thép - Section 2
... designed as bearing-type, fully-tightened, loose-to-slip or slip-critical connections (see Art. 5.3). Bearing-type connections have a higher allowable load ordesign strength. Slip-critical connections ... shipping.2.10 BUILT-UP SECTIONSThese are members made up by a fabricator from two or more standard sections. Examplesof common built-up sections are shown in Fig. 2.2. Built-up members are specified ... together for fit-upand final welding. The web-to-flange welds, usually fillet welds, are positioned for weldingwith maximum efficiency. For relatively small welds, such as1 4- or5⁄16-in fillets, a girdermay...
- 27
- 805
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 3
... time-dependentdisplacement function s(t)ϭt4Ϫ2t2ϩ1. By Eq. (3.19), the velocity of the particle wouldbeds3v ϭϭ4tϪ4tdtBy Eq. (3.20), the acceleration of the particle would be2dvds2aϭϭ ϭ12t 42 dt ... are3.1 8SECTION THREE1 ϭ[ƒϪ(ƒϩƒ )] (3 .40 a)xxyzE1 ϭ[ƒϪ(ƒϩƒ )] (3 .40 b)yyxzE1 ϭ[ƒϪ(ƒϩƒ )] (3 .40 c)zzxyESimilarly, shear strain␥is linearly proportional to shear stressvvvvxy yzzx␥ϭ␥ϭ␥ϭ(3 .41 )xy ... is,vxyϭ0.Then Eqs. (3 .43 ) may be simplified to11ƒϭ⁄2(ƒϩƒ)ϩ⁄2(ƒϪƒ ) cos 2␣(3 .46 a)xЈ12 1211ƒϭ⁄2(ƒϩƒ)Ϫ⁄2(ƒϪƒ ) cos 2␣(3 .46 b)yЈ12 121v ϭϪ⁄2(ƒϪƒ ) sin 2␣(3 .46 c)xЈyЈ12By Eq. (3 .46 c), the maximum shear...
- 118
- 518
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 5
... E7016-X,E7018-XAWS A5.17 or A5.23§F7XX-EXXXF7XX-EXX-XXAWS A5.18ER70S-XAWS A5.20or A5.29§E7XT-X(ExceptϪ2,Ϫ3,Ϫ10,Ϫ13,Ϫ 14, ϪGS)E7XTX-XA572 grades 60 and 65 AWS A5.5§E8016-X, E8015-XE8018-XAWS A5.23§F8XX-EXX-XXAWS ... 50E70XXE70XX-XF7XX-EXXX orF7XX-EXX-XXAWS A5.18ER70S-XE7XT-X(ExceptϪ2,Ϫ3,Ϫ10,Ϫ13,Ϫ 14, ϪGS)E7XTX-XXA572 grade 42 and 50, andA588‡ (4 in. and under)AWS A5.1 or A5.5§E7015, E7016,E7018, E7028E7015-X, E7016-X,E7018-XAWS ... shearededgesAt rolled edges ofplates, shapes, or barsor gas-cut edges*1⁄27⁄83 45 ⁄811⁄87⁄83 41 1 41 7⁄811⁄2†11⁄8113 4 11 41 1⁄8211⁄211 42 1 41 5⁄8Over 11 41 3⁄4d‡11⁄4d‡* All edge distances in this column may be...
- 109
- 688
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 6
... pcf):Normal weight units(135 pcf) :47 0222 943 241 655273133 343 742 573533363 841 47 646 49638523 540 4 345 49567 745 50535559668786786105 042 495356617098 546 16568738211010 841 081151551 248 4958636672 841 1963727780869813312102131*Weights ... 20ϩ9Ϫ 24 10Ϫ26ϩ12Ϫ33ϩ15Ϫ39ϩ18 47 ϩ21Ϫ55ϩ 24 64 28Ϫ73ϩ32Ϫ83ϩ36Ϫ 941 00ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ25ϩ 14 30ϩ16Ϫ36ϩ19 42 ϩ22 49 ϩ26Ϫ57ϩ29Ϫ 64 33Ϫ7310ϩ9Ϫ37ϩ10 41 ϩ13Ϫ51ϩ16Ϫ62ϩ19Ϫ73ϩ22Ϫ86ϩ25Ϫ100ϩ29Ϫ115ϩ33Ϫ131ϩ37Ϫ 147 320ϩ9Ϫ31ϩ10Ϫ35ϩ12 43 ϩ15Ϫ52ϩ18Ϫ62ϩ21Ϫ73ϩ 24 84 28Ϫ97ϩ32Ϫ110ϩ36Ϫ125100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ25ϩ 14 30ϩ16Ϫ36ϩ19 42 ϩ22 49 ϩ26Ϫ57ϩ29Ϫ 64 33Ϫ7310ϩ17Ϫ18ϩ19Ϫ20ϩ 24 25ϩ29Ϫ30ϩ 34 36 40 42 46 49 ϩ53Ϫ57ϩ60Ϫ 64 68Ϫ7 345 0ϩ16Ϫ17ϩ18Ϫ19ϩ22Ϫ23ϩ26Ϫ28ϩ31Ϫ 34 37 40 42 46 49 Ϫ53ϩ55Ϫ60ϩ63Ϫ68500ϩ 14 15ϩ15Ϫ17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ27Ϫ30ϩ32Ϫ35ϩ37 40 43 46 49 Ϫ53ϩ55Ϫ59Walls10ϩ17Ϫ21ϩ19Ϫ 24 24 30ϩ29Ϫ36ϩ 34 43 40 Ϫ50 46 Ϫ58ϩ53Ϫ67ϩ60Ϫ76ϩ68Ϫ86550ϩ16Ϫ19ϩ18Ϫ21ϩ22Ϫ26ϩ26Ϫ31ϩ31Ϫ37ϩ37 44 42 Ϫ51 49 Ϫ58ϩ55Ϫ66ϩ63Ϫ75500ϩ 14 15ϩ15Ϫ17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ27Ϫ30ϩ32Ϫ35ϩ37 40 43 46 49 Ϫ53ϩ55Ϫ59Notes:1. ... 20ϩ5Ϫ19ϩ6Ϫ22ϩ7Ϫ27ϩ8Ϫ33ϩ10Ϫ39ϩ12 46 ϩ13Ϫ53ϩ15Ϫ61ϩ18Ϫ69ϩ20Ϫ78100 4 14 5Ϫ16ϩ6Ϫ19ϩ7Ϫ 24 8Ϫ28ϩ10Ϫ33ϩ11Ϫ38ϩ13 44 ϩ15Ϫ50ϩ17Ϫ5610ϩ5Ϫ33ϩ6Ϫ37ϩ7 45 ϩ9Ϫ55ϩ11Ϫ65ϩ12Ϫ77ϩ 14 89ϩ16Ϫ102ϩ19Ϫ116ϩ21Ϫ131320ϩ5Ϫ27ϩ6Ϫ30ϩ7Ϫ37ϩ8 45 ϩ10Ϫ 54 12Ϫ63ϩ13Ϫ73ϩ15Ϫ 84 18Ϫ96ϩ20Ϫ108100 4 14 5Ϫ16ϩ6Ϫ19ϩ7Ϫ 24 8Ϫ28ϩ10Ϫ33ϩ11Ϫ38ϩ13 44 ϩ15Ϫ50ϩ17Ϫ5610ϩ13Ϫ 14 15Ϫ16ϩ18Ϫ19ϩ22Ϫ 24 26Ϫ28ϩ30Ϫ33ϩ35Ϫ38 40 44 46 Ϫ50ϩ52Ϫ5 645 0ϩ12Ϫ13ϩ13Ϫ 14 16Ϫ18ϩ19Ϫ22ϩ23Ϫ26ϩ27Ϫ30ϩ31Ϫ35ϩ36 40 41 46 46 Ϫ51500ϩ10Ϫ11ϩ11Ϫ12ϩ13Ϫ15ϩ16Ϫ18ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ26Ϫ29ϩ30Ϫ 34 34 38ϩ39 43 Walls 10ϩ13Ϫ17ϩ15Ϫ19ϩ18Ϫ 24 22Ϫ29ϩ26Ϫ35ϩ30 41 ϩ35 47 40 Ϫ 54 46 Ϫ62ϩ52Ϫ70550ϩ12Ϫ15ϩ13Ϫ16ϩ16Ϫ20ϩ19Ϫ25ϩ23Ϫ29ϩ27Ϫ 34 31 40 ϩ36 46 41 Ϫ52 46 Ϫ59500ϩ10Ϫ11ϩ11Ϫ12ϩ13Ϫ15ϩ16Ϫ18ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ26Ϫ29ϩ30Ϫ 34 34 38ϩ39 43 1Design...
- 100
- 495
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 7
... following:Wϭ1 .4[ 73 (40 ϩ25)/2 45 ]ϭ33 84. 5 lb per ftuWϭ1.2[73 (40 ϩ25)/2 45 ]ϩ1.6ϫ30 (40 ϩ25)/2u 44 61 lb per ft (governs)The factored moment then is2M 4. 461(30) /8ϭ501.9 kip-ftuTo select for beam AB a wide-flange section ... Eq.(7 .4) , the design strength isPϭ0.75ϫ65 41 .88ϭ2 042 kipsϽ2280 kips—NGnTry a W 14 193 with Agϭ56.8 in2, tƒϭ1 .44 in, and twϭ0.89 in. The net area isAϭ56.8Ϫ(2ϫ1 .44 ϫ1 .43 75ϫ2ϩ2ϫ0.89ϫ1 .43 75)n2 45 .96 ... 50 W21ϫ50 grade 50 W21ϫ62 grade 50Mp, kip-ft 180 2 94 413 540 Lp, ft 5.1 4. 5 4. 6 6.3Lr, ft 14. 8 12.1 12.5 16.6Mr, kip-ft 112 205 283 381Sx,in357.6 68 .4 94. 5 127X1, ksi 1590 1810 1730 1820X2, 1/ksi20.0303...
- 39
- 584
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 8
... expensive normal-weight concrete may beused instead of lightweight concrete. Therefore, the two options that are frequently consid-ered for a 2-hour-rated, noncellular floor-deck system are 31 4- in lightweight ... Two-hour fire-rated floor systems, with cold-formed steel deck. (a) With lightweightconcrete fill; (b) with normal-weight concrete fill.the metal deck without spray-on fire protection and 21⁄2-in ... normal-weight concrete plus fire pro-tection should be evaluated on a project-by-project basis.Fire Protection. Most applications of concrete fill on metal deck in buildings require thatthe floor-deck...
- 35
- 638
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 9
... their serviceability after an9. 6SECTION NINETABLE 9.1Coefficient CeforEq. (9 .4) Height, ft*ExposureCD0–15 1.06 1.3920 1.13 1 .45 25 1.19 1.5030 1.23 1. 544 0 1.31 1.6260 1 .43 1.7380 1.53 1.81100 1.61 1.88120 ... static-force method is a single-mode design method, even though long-period structures are influenced by higher-moderesponse, and Ftsimulates the effect of higher-mode response on the earthquake-load ... of the mass matrix. The multidegree-of-freedom equations are coupled.They can be solved simultaneously by a number of methods. However, the single-degree-of-freedom response spectrum method is...
- 42
- 479
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 10
... singly-, dou-bly-, and point-symmetric sections is given by Eq. 10.25. These provisions apply to I-, Z-,C-, and other singly-symmetric sections, but not to multiple-web decks, U- and box sections.Also, ... cold-forming. Either full section tension tests, full section stub column tests, or an analyticalmethod can be employed. Important parameters include the tensile-strength-to-yield-stressCOLD-FORMED ... unreinforced webs, kvϭ5. 342 . For beam webs with transverse stiffeners satisfying AISI requirementswhen a/ hՅ1.05.34k 4. 00ϩ(10 .44 )v2(a/ h)when a/ hϾ1. 04. 00kϭ5. 34 (10 .45 )v2(a/ h)where aϭthe shear...
- 46
- 579
- 0
Từ khóa: sổ tay kết cấu công trình pdfsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùng pdfsổ tay kết cấu công trình xây dựngsổ tay kết cấu cầu đườngsổ tay kết cấu pdfsổ tay kết cấu btctsổ tay kết cấu công trìnhsổ tay kết cấu vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu công trinhsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu vũ mạnh hùng pdfsổ tay kết cấu xây dựngsách sổ tay kết cấu công trìnhphần mềm sổ tay kết cấuGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitNGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWAN SLIDEQuản lý hoạt động học tập của học sinh theo hướng phát triển kỹ năng học tập hợp tác tại các trường phổ thông dân tộc bán trú huyện ba chẽ, tỉnh quảng ninhPhát triển du lịch bền vững trên cơ sở bảo vệ môi trường tự nhiên vịnh hạ longPhát hiện xâm nhập dựa trên thuật toán k meansNghiên cứu, xây dựng phần mềm smartscan và ứng dụng trong bảo vệ mạng máy tính chuyên dùngNghiên cứu về mô hình thống kê học sâu và ứng dụng trong nhận dạng chữ viết tay hạn chếTìm hiểu công cụ đánh giá hệ thống đảm bảo an toàn hệ thống thông tinThơ nôm tứ tuyệt trào phúng hồ xuân hươngThiết kế và chế tạo mô hình biến tần (inverter) cho máy điều hòa không khíSở hữu ruộng đất và kinh tế nông nghiệp châu ôn (lạng sơn) nửa đầu thế kỷ XIXTổ chức và hoạt động của Phòng Tư pháp từ thực tiễn tỉnh Phú Thọ (Luận văn thạc sĩ)Kiểm sát việc giải quyết tố giác, tin báo về tội phạm và kiến nghị khởi tố theo pháp luật tố tụng hình sự Việt Nam từ thực tiễn tỉnh Bình Định (Luận văn thạc sĩ)BT Tieng anh 6 UNIT 2Tăng trưởng tín dụng hộ sản xuất nông nghiệp tại Ngân hàng Nông nghiệp và Phát triển nông thôn Việt Nam chi nhánh tỉnh Bắc Giang (Luận văn thạc sĩ)chuong 1 tong quan quan tri rui roBÀI HOÀN CHỈNH TỔNG QUAN VỀ MẠNG XÃ HỘIHIỆU QUẢ CỦA MÔ HÌNH XỬ LÝ BÙN HOẠT TÍNH BẰNG KIỀMTÁI CHẾ NHỰA VÀ QUẢN LÝ CHẤT THẢI Ở HOA KỲ