đồ án cô đặc 2 nồi ngược chiều muối ăn

... I .20 4, STQTTB, T1 /23 6) Nồi 2: D 2 I 2 +GđCđtđ=W 2 i 2 +(Gđ-W 2 )C 2 ts2+D 2 Cn2 2 θ+0,05D 2 (I 2 -Cn2 2 θ) (2) Với: D 2 =W1 , W=W1+W 2 Ta có : (2) ⇔W1(0,95i1 - C 2 ts2 ... Nồi 1:( )1 2 111 27 3 .2, 16''rthto+∆=∆( )3 2 110.113 ,22 20 27 3 122 ,115 .2, 16.5,9'+=∆=∆1' 10,4 42 oC Nồi 2: ( ) 2 2 2 22 273 .2, 16''rthto+∆=∆=+=∆ 22 79760 )27 3 ... STQTTB,T1/3 12) Tra đồ thị, ta được f=1,4 (VI.3, STQTTB,T2/ 72) Vậy : Utt = 1,4.1600 = 22 40 m3/m3h 22 40.458,0 322 6,7 02 .uWttht2 2 2==ρkghV= 3,145 m3 Hkgh= 2 2 ,2. 14,3145,3.4= 0, 828 mChọn chiều...

65
3,916
15

do an co dac 3 noi nguoc chieu dung dich KOH

... đốt nồi 2: 12 12 12 9507,8 42. 0, 92 8747 ,21 5α= × ∆ = =q t (W/m 2 ) Nồi 3:3413 22 93,3.10 2, 04.1 72, 177. 9686, 02 3.0,66α⇒ = = (W/m 2 .độ)Nhiệt tải riêng phía hơi đốt nồi 3:13 13 139686, 02. 0,66 ... (W/m 2 .độ) 2 21 429 427 ,141 20 72, 871689,588QK⇒ = =− Nồi 3:38được bơm vào nồi 2 để tiếp tục quá trình cô đặc, và sản phẩm của nồi 2 được bơm đi làm nguyên liệu cô đặc của nồi 1, tiếp tục cô ... ∑ + + + (W/m 2 .độ)⇒111688563,79 23 47,164719,406QK= =− Nồi 2: 3 2 2 2 . 23 02, 536 .22 34,9.101 429 427 ,1413600 3600D rQ = = = (W/m 2 ) 2 3 12 22 1 1689,5881 1 1 10,659.109507,8...

Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

... 0,05D 2 (I 2 -C2ngθ 2 ) (2) Với: D 2 I 2 = W1i1; W = W1+ W 2 (2) Ta có: (2) W1(0,95i1-C 2 t2s+i 2 -0,95C2ngθ 2 ) = Wi 2 +(Gđ-W)C 2 t2s-GđCđt2s W1 = 22 222 1 22 22 95,095,0)(θngssddsdCitCitCGtCWGWi−+−−−+Bảng ... ts (0C) Nồi 1 1 32, 9 27 30 428 4,9 106,4 26 89,5 2 3763 ,2 106,97 Nồi 2 105,4 26 87,7 2 422 7, 02 69,6 26 25,6 3944,66 71,63Với: θ1= thd1; θ 2 =thd2⇨Vậy lượng hơi thứ bốc lên ở nồi 1 là:GVHD: ... 0,31Nhiệt hóa hơi r (J/kg) 22 43.103 23 34,4.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'CrTso°=×+××=+×× 52, 01 022 43 )27 34,106( 2, 165,0 )27 3( 2, 163 2 1 2 Nồi 2: ∆' 2 = ⇨ Vậy tổng tổn thất...

33
1,955
5

Đồ án cô đặc 2 nồi koh

... và 2- 2:Z1+Hgvp++ 2 21.11αγ= Z 2 +++gvp 2 2 2. 2 2 αγh1 -2 Với : v1=v=091.00 42. 0*14.3000 126 .0*4..4 22 ==dQπm/sv 2 =0 m/sp1= 0.588 atp 2 =1.033 atµ = 1. 82* 10-3 ... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28  α 2 ===034.0 28 .13*5735.0.dNuλ 22 4.07 W/m.độ q 2 =α 2 .∆t 2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m 2 .Kiểm tra :s =%100*37.1169776.1167137.11697%100*1 21 −=−qqq=0 .22 % ... cắt 1 –1 ( mặt thoáng bể nước) và 2 2 ( mặt thoáng thiết bị baromet )Z1+Hgvp++ 2 21.11αγ= Z 2 +++gvp 2 2 2. 2 2 αγh1 -2 Với : v1=v 2 =0 m/sp1=1,033 atp 2 = 0.5 atµ =...

37
1,227
10

Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

... 2 2 s2G W W C t− −• do nước ngưng: 1 nc2 2 W Cθ• do tổn thất Qm2: ( )m2 1 2 nc2 2 Q 0,05W i Cθ= −Ta có phương trình cân bằng nhiệt lượng của nồi 2: ( ) ( )1 2 d 1 1 s1 2 2 d 1 2 2 s2 ... định hệ số truyền nhiệt của từng nồi: Ta có: 2 11 21 tb1q q 328 04 327 83,68q 327 93,84 W/m 2 2+ + = = =  2 12 22 tb2q q 31 020 30707,38q 30863,69 W/m 2 2+ + = = = Theo phương ... 2 0,5076 1006 3784,56 0 ,23 810,80080,6859 945,35 424 3,64 0 ,27 1       = =  ÷  ÷  ÷ ÷         Nồi 2: 0,4350,565 2 dd2 dd2 dd2 nc2 2 nc2 nc2 nc2 dd2λ ρ C μψλ ρ...

59
2,318
14

Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều

... đốt nồi 2: 12 12 12 9507,8 42. 0, 92 8747 ,21 5α= × ∆ = =q t (W/m 2 ) Nồi 3:3413 22 93,3.10 2, 04.1 72, 177. 9686, 02 3.0,66α⇒ = = (W/m 2 .độ)Nhiệt tải riêng phía hơi đốt nồi 3:13 13 139686, 02. 0,66 ... 3 12. Bảng 2. 2: Tổn thất nhiệt độ do nồng độxc (%kl)∆o’ (Co)t’ (Co)r (J/kg)∆’ (Co) Nồi I 30 12, 2 110,68 22 32, 2.103 12, 88 Nồi II 19,678 8,4 87,564 22 90,6.1037, 723 Nồi ... α−= = =+ ∑ + + + (W/m 2 .độ) 2 21 429 427 ,141 20 72, 871689,588QK⇒ = =− Nồi 3:33 33.19 02, 005 .22 93,3.10 121 1 627 ,1 52 3600 3600D rQ = = = (W/m 2 )3313 23 1 1614,1561 1 1 10,659.109686...

95
1,845
6

Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi dung dịch muối ăn

... hơi đốt 0 ,27 1 ,21 2 0, 327 493 20 0,1444168,3 3,41Ống dẫnhơi thứ Nồi 1 0 ,26 2 1,706 0,44681 20 0,1687 21 9,1 3,76 Nồi 2 0 .25 2, 937 0,73419 20 0 ,21 62 273,1 4 ,2 Nồi 3 0 ,23 8 11,561 2, 7 526 1 0,50,4187457 ,2 ... (N/m 2 )Ptb(atm)Ttb(0C)∆’’(0C)Σ∆’’(0C) Nồi 1 9 ,23 99,5 1 022 ,51 511 ,26 5010,35 1,0654 100,81 1,31 9,87 Nồi 2 12, 86 84,1 1058,56 529 ,28 5186,94 0, 622 1 86 ,28 2, 18 Nồi 3 20 ,59 51 1136,41 568 ,2 5568,36 0,1808 57,38 ... 0,001069 0,5 0,0 522 73 3,05Ống tháosản phẩm Nồi 1 0, 821 1 029 ,356 0,000798 0,50,045160,3 3, 92 Nồi 2 0,571 10 72, 019 0,000533 0,5 0,0369 42, 2 3,56 Nồi 3 0,333 1185,59 0,00 028 1 20 0, 026 8 33,4 3,38Ống...

58
1,072
2

Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.

... 5,13,135, 12, 11 25 .17307.154.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2 = 1 ,23 .10-3 m = 1 ,23 mm  5,13,135, 12, 1 2 58.139118.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2 = 1 ,20 .10-3 m = 1 ,20 mm  5,13,135, 12, 13 12, 82 7,60.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2 = ... tdd,0C 1 02, 55 158.808 124 .457 81, 425  0,0 327 0,0 327 0,0 327 0,0 327 q1, W/m 73 .2 101.65 83 ,22 62. 55  5,13,135, 12, 1165,101808.158.0 327 ,0.1,08 ,2 = 1,1.10-3 ... W1 727 2, 727 7509,651 3 ,25 W2 8000 8100,15 1 ,25 W3 8 727 ,27 2 8390,585 3,857 D1 27 71,50 2. 6. Tính bề mặt truyền nhiệt : 2. 6.1. Độ nhớt:  nht dung dc áp theo công...

64
2,684
7

Xem thêm

Từ khóa: cô đặc 2 nồi ngược chiều ống tuần hoàn ngoài đồ án cô đặc 3 nồi ngược chiều đồ án cô đặc 2 nồi xuôi chiều cacl2 đồ án cô đặc 2 nồi xuôi chiều có buồng đốt ngoài đồ án qui trình thiết bị cô đặc 2 nồi xuôi chiều dung dịch cacl2 dio an hoa cong cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phong đốt ngoài sơ đồ dây chuyền hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều tuần hoàn cưỡng bức thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều cô đặc 3 nồi ngược chiều tiểu luận cô đặc nhiều nồi ngược chiều co dac 2 noi xuoi chieu thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều nguyên tắc hoạt động của hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều đồ án cô đặc 3 nồi xuôi chiều đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài Báo cáo thực tập tại nhà thuốc tại Thành phố Hồ Chí Minh năm 2018 Nghiên cứu sự hình thành lớp bảo vệ và khả năng chống ăn mòn của thép bền thời tiết trong điều kiện khí hậu nhiệt đới việt nam Một số giải pháp nâng cao chất lượng streaming thích ứng video trên nền giao thức HTTP Nghiên cứu tổ chức chạy tàu hàng cố định theo thời gian trên đường sắt việt nam Biện pháp quản lý hoạt động dạy hát xoan trong trường trung học cơ sở huyện lâm thao, phú thọ Giáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôit ĐỒ ÁN NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWAN ĐỒ ÁN NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWAN Phối hợp giữa phòng văn hóa và thông tin với phòng giáo dục và đào tạo trong việc tuyên truyền, giáo dục, vận động xây dựng nông thôn mới huyện thanh thủy, tỉnh phú thọ Phát triển mạng lưới kinh doanh nước sạch tại công ty TNHH một thành viên kinh doanh nước sạch quảng ninh Nghiên cứu tổng hợp các oxit hỗn hợp kích thƣớc nanomet ce 0 75 zr0 25o2 , ce 0 5 zr0 5o2 và khảo sát hoạt tính quang xúc tác của chúng Nghiên cứu khả năng đo năng lượng điện bằng hệ thu thập dữ liệu 16 kênh DEWE 5000 Định tội danh từ thực tiễn huyện Cần Giuộc, tỉnh Long An (Luận văn thạc sĩ)Thơ nôm tứ tuyệt trào phúng hồ xuân hương Sở hữu ruộng đất và kinh tế nông nghiệp châu ôn (lạng sơn) nửa đầu thế kỷ XIX Kiểm sát việc giải quyết tố giác, tin báo về tội phạm và kiến nghị khởi tố theo pháp luật tố tụng hình sự Việt Nam từ thực tiễn tỉnh Bình Định (Luận văn thạc sĩ)Nguyên tắc phân hóa trách nhiệm hình sự đối với người dưới 18 tuổi phạm tội trong pháp luật hình sự Việt Nam (Luận văn thạc sĩ)Trách nhiệm của người sử dụng lao động đối với lao động nữ theo pháp luật lao động Việt Nam từ thực tiễn các khu công nghiệp tại thành phố Hồ Chí Minh (Luận văn thạc sĩ)TÁI CHẾ NHỰA VÀ QUẢN LÝ CHẤT THẢI Ở HOA KỲ QUẢN LÝ VÀ TÁI CHẾ NHỰA Ở HOA KỲ