do an nen mong pot

... × . Chọn bố trí 9 φ 14, s = 175 (A s =1385.44 mm 2 ) • Đối với ngàm II – II : momen được gây ra do ( ) 336.63 tt tt II tb kPa σ σ = = ( ) 2 2 1.8 336.63 1.4 0.3 91.65 2 2 2 2 tt m II c II l b ... ≤ 2m nên dùng công thức: 1 1 0 1 1 1 1 2   − + = +     tc m b b h h R R K b h Ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra trên đáy móng: ( ) 0 ' 17.56 2 35.12 σ γ = = × = × = z...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 01:20

... móng cọc khả thi là phương án móng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT. So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT. * Phương án cọc khoan nhồi - Ưu điểm Chịu tải lớn. Tải trọng ... CHẤT ThS. PHAN QUỐC CƯỜNG Giá thành cao. Công nghệ thi công đòi hỏi kỹ thuật cao, công tác kiểm tra chất lượng phức tạp. Ma sát thành giảm, vật tư thất thoát do trong quá trình khoan tạo l...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... T.m 22 3 2 5,400045,0 .5,1.10.210.9,0 10.36,1 .9,0 cmm hoRa M Fa ==== FS p = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Q s = A s .f s : Sức kháng hông cực hạn . Q p = A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Q s . ... = 52,7 (T) Tải trọng tác động lớn nhất lên cọc là : P max = 52,7 (T) Điều kiện an toàn cho các cọc trong mong cọc n...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 182.5 2 0.749 0.2 0.2491 323.85 13.749 188.87 3 1.498 0.4 0.2434 316.44 14.498 195.23 4 2.247 0.6 0.2316 301.1 15.247 201.6 5 2.996 0.8 0.215 279.52 15.996 207.97 6 3.745 1 0.1959 254.69 16.745 214.33 7 4.494 1.2 0.1763 229.2 17.494 220.7 8 5.243 1.4 0.1576 204.89 18.243...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Q s . Q s = A si .f si Ta có : f si = c ai + σ ’ hi .tanϕ ai c a = c : Là lực dính giữa thân cọc và đất. ϕ a ... số áp lực ngang : • Lớp 1 : σ ’ v1 = (1,773.100+0,773.0,5.100+3,55.100.0,561) = 415,105 g/cm 2 σ ’ h1 = (1 - sin8,304).415,105= 355,153 g/cm 2  f s1 = 0,149.10 3 + 355,153.tan(8,304)...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... – Moment của tải ngòai quanh trục x, nếu tải ngang không nằm ở đáy thì phải tính vào (H y *h : h là cánh tay đòn); M y – Moment của tải ngòai quanh trục y, nếu tải ngang không nằm ở đáy thì ... theo nhóm thì khỏang cách giữa các cọc được bố trí - Mô ment quay quanh mặt ngàm I-I: M I = ΣP i .r i Trong đó: P i – Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài; r i – Khỏang cách từ mặt ... Ch...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... thủng với góc nghiêng từ mép cột 45 0 . L ct =L c +2h o tan(45 0 ) =0,4+2.0,65.tan(45 0 )=1,7m B ct =B c +2h o tan(45 0 ) =0,4+2.0,65.tan(45 0 )=1,7m P max =59,4 T P min =49,9 T T PP P 65,54 2 9,494,59 2 minmax 1 = + = + = ... tại đáy công trình M x moment của tải ngoài quanh truc x. M y moment của tải ngoài quanh truc y. n: số cọc trong móng x, y: khoảng cách cọc đang xét đến trục y và x...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... Kiểm tra tải trọng ngang tác dụng lên cọc: Công thức kiểm tra: gh tt tt H n H H ≤= ∑ Trong đó: H tt : tải trọng ngang tính toán tác dụng lên mỗi cọc (giả thiết tải trọng ngang phân phối đều ... NẴNG SV: NGUYỄN VĂN QUA – LỚP XDLTPY08 Trang: 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG DD&CN - KHÓA 2008-2010 GVHD: Th.S PHAN VĂN HUỆ - Áp lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài ....

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29

... chịu tải trọng ngang Cọc đ|ợc đóng thẳng đứng có thể phải chịu lực ngang trong một số tr|ờng hợp nh| : cọc đài cao, kết cấu bên trên chịu tải trọng ngang, khi xuất hiện lực xô ngang hoặc tải ... FS - Hệ số an toàn chung của cọc; FS S -Hệ số an toàn cho ma sát biên của cọc; FS P - Hệ số an toàn cho sức chống tại mũi cọc; G 1 - Giá trị mô - đun của lớp đất xung quanh thân cọ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29

... 21m  tb /4 2. 2. 2. 2. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh á á á á p p p p su su su su ấ ấ ấ ấ t t t t đá đá đá đá y y y y m m m m ó ó ó ó ng. ng. ng. ng. W M F N P    min max - : di ệ n t í ch đá y kh ố i m ó ng quy ướ c. 2 303 , 91 19 , 12 . 49 , 7 . m N B F qu qu    - 3 2 2 977 , 113 6 49 , 7 . 19 , 12 6 . m B L W qu qu    - ; . T B L H N G N N qu qu m tb dn tc qu m t...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29