Giao Trinh BÊ TÔNG CỐT THÉP NÂNG CAO - chương 3

... sut-bin dng (f c −ε c ) ca bê tông b ép ngang ưc xác nh bng h phương trình ( 3- 3 ) sau ây : r ' cc c x 1 r xrf f +− = ( 3- 3 a) cc c ε ε x = secc c E-E E r = ( 3- 3 b) ( 3- 3 c) ... c c co E 'f 2ε = ( 3- 3 f) (ACI 31 8: thông thưng ε co ≈ 0,002) )MPa(f5000)psi(f60000E ' c ' cc = = ( 3- 3 g) cc cc sec ε 'f E = (...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:05

... Chương 1 (3 tiết - tun 1) Gii thiu chung và các phương pháp thit k Chương 2 (1 tiết - tun 2) Vt liu bê tông ct thép Chương 3 (2 tiết - tun 2) Bê tông ct thép b ép ngang ... b ép ngang (confined) Chương 4 (3 tiết - tun 3) Phân tích mômen- cong Chương 5 (3 tiết - tun 4) Phân tích và thit k h thng tm sàn C...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:05

... dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 2: VẬT LIỆU BÊ TÔNG CỐT THÉP Chương 2: VẬT LIỆU BÊ TÔG CỐT THÉP 2.1 CỐT THÉP THEO TIÊU CHUẨ MỸ 2.1.1 Kích thước và mác thép  Thép tròn theo tiêu chuNn ... Hu Chnh Chương 2: VT LIU BÊ TÔN G CT THÉP 2.2 BÊ TÔG THEO TIÊU CHUẨ MỸ Bê tông là hn hp ca ximăng, nưc, ct liu á, cát và các ph gia. Có 3 loi bê tông:  Bê...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:05

... M r t g cr == = 5 73 kip-in 133 1 036 04 5 73 IE M gc cr cr × ==φ = 1,19E-5 in -1 b) Chảy dẻo n = 8,04; ρ = 0,0099 n)n(n2k 2 ρ−ρ+ρ= = 0 ,32 7 ) 3 200 ,32 7 20(600 ,3 ) 3 kd -( dfA M ysy × −××== = 32 07 ... dng thép chu nén có th xác nh bng qui tc tam giác như sau: y ' s f kd d 'dkd f − − = = 17 ,3 ksi ) 3 200 ,30 1 -( 23, 170,2 ) 3...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:06

... cong ( 5 -3 b) ( 5 -3 c) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công Nghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 5: ... - Elastic methods o Phương pháp thiết kế trực tiếp - Direct Design Method (ACI § 13. 6) o Phương pháp khung tương đương - Equivalent Frame Method (ACI § 13. 7)  Phân...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:06

... Chnh Chương 6: PHÂN TÍCH & THIT K H SÀN : PHÂN TÍCH ƯN G CHY DO Thép mặt dưới Mặt cắt B - B Mặt cắt A - A Hình 1 : Kích thước ba ûn BTCT Mặt cắt B - B Mặt cắt A-A ... trong thit k thép sàn ng dng phương pháp ưng chy do gm : 1. Gii hn t l thép dc trong khong bal 5,04,0 ρ→=ρ  sàn có  do ( ductility ) cao. 2. Dùng sơ ...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:06

... dài (inch) M u (kip-ft) M u,avg (kip-ft/ft) Bước thép (#6) Phương 1 5’ 30 ’ 6 ,3 1,25 117 X 2 10’ 30 ’ 87,5 8,75 16,8 X 3 5’ 30 ’ 6 ,3 1,25 117 X 4 10’ 20’ 50 5 29 ,3 Y 5 10’ 20’ 150 15 ... 10’ 20’ 50 5 29 ,3 Y B qua mt bên kh năng ct bt thép sàn, vi thit k b trí thép sàn theo các dải 1 -3 (phương X) và thép theo các di 4-6 (phương Y), ta có tng c...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:06

... giàn ảo - Strut-and-tie models ) Schlaich và ñồng sự lưu ý rằng các thành phần kết cấu BTCT chịu tải trọng bởi:  Trường ứng suất nén (trường ứng suất nén bê tông) .  Giằng chịu kéo (cốt thép, ... suất của thép và bê tông.  Nếu các ứng suất kéo trong các vùng riêng lẻ B hay D vượt quá cường ñộ chịu kéo của bê tông, các nội lực nên tính toán bằng phương pháp giàn ảo (s...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:07

... c chai vi thép ging A si tho iu kin A .3. 3 như sau: MPa40'f 0 03, 0sin sb A c i is si ≤ ≥γ ∑ b )- Kiu hai lp thép ging (A .3. 3.1) a )- Kiu mt lp thép ging (A .3. 3.2) MPa40'f 40;0 03, 0sin sb A c 22 2s 2s ≤ ≥γ≥γ ... ACI 31 8-0 8 (phn §14 .3) và ct thép ct nên ưc kéo dài lên và neo sâu vào trong vùng tưng D3. 9 .3 CƯỜG ĐỘ TÍH TOÁ...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:07

... 1,56E-4 1,50E-4 1,50E-4 M u 32 82 33 31 32 15 φ u 0,72E -3 1,0E -3 1,19E-2 µ φ 4,6 6,7 79 ,3 0 1000 2000 30 00 4000 5000 0 1 10 100 Độ cong - log( φ φφ φ x10 -3 ) Mômen - (kip-in) ... dng thép A s3 chu nén (do d 3 = 2 .38 ” < c = 10. 13 ) bng: ε s3 = ε u (c - d 3 ) / c = 0.0 03 (10. 13 - 2 .38 ) / 10. 13 = 0.00 23 > ε y = 0...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:07